高支模方案(12#.13#)

韶关碧桂园凤凰山一、二期工程（12号、13号楼）

5.56m 高 支 模 专 项 施 工 方 案

广东腾越建设工程有限公司

二O 一四年三月二十五日

目 录

一、编制依据…………………………………………………………3 二、工程概况…………………………………………………………3 三、安全管理架构及劳动力使用计划………………………………4 四、高支模搭设布置…………………………………………………4 五、钢管满堂模板支撑架搭设要求…………………………………5 六、高支模拆除方法…………………………………………………6 七、高支模力学计算…………………………………………………7 八、楼板模板高支模架的构造和施工要求…………………………34 九、安全生产文明施工措施…………………………………………35 十、监控监测措施……………………………………………………38 十一、安全事故应急准备和响应预案………………………………37

后附一：高支模模板平面布置图

一、编制依据

1、粤建质[2011]13号

2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

3、《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011 5、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 6、《木结构设计规范》GB50005-2003

7、《生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则》AQ/T9002-2006 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） 9、本工程施工图、施工组织设计等

二、工程概况

韶关碧桂园凤凰山一、二期工程（四）位于广东省韶关市浈江区五里亭镇良村腊石坝，总建筑面积约67951.18㎡。高层由12#-14#楼（共3栋）组成，其中12#楼地上11层；13#楼地上16层；14#楼地上16层，高层总建筑面积约49024.96㎡；建筑高度为51.20m ；地下车库一个，负二层建筑面积约18926.22㎡。工程规模详见下表：

有限公司，监理单位为广东国晟建设工程监理有限公司，施工单位为广东腾越建筑工程有限公司。

本施工方案为韶关碧桂园凤凰山一、二期工程12#、13#楼首层高支模方案，层高为5.56m 。12#楼、13#楼支撑板面厚为250mm ，砼强度为C35。12#楼高支模面积1199.10㎡，13#楼高支模面积1372.86㎡。楼板最大厚度为150mm ，最大梁截面为250mm ×600mm 、300mm ×1400mm （其中300mm ×1400mm 为楼层最外边缘梁）。模板支架采用满堂红钢管脚手架，直接在结构楼板承受荷载。楼板支撑立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m,第一层龙骨间距为450mm ，第二层龙骨间距为600mm ；

梁底（250mm ×600mm ）支撑采用满堂红钢管脚手架, 立杆纵向间距为0.90m, 立杆横向间距为0.90m ，步距h=1.50m，第一层龙骨间距为450mm ，第二层龙骨间距为900mm ，单枋；梁底（300mm ×1400mm ）支撑采用满堂红钢管脚手架, 立杆纵向间距为0.90m, 立杆横向间距为0.60m ，步距h=1.50m，第一层龙骨间距为300mm ，第二层龙骨间距为900mm ，双枋。

三、安全管理架构及劳动力使用计划

1、安全管理架构

2、劳动力使用计划

结合本工程施工组织设计及现场施工面，计划投入架子工30人，木工66人进行施工，安排一名专职安全员对过程进行监督。

四、高支模搭设布署

1、首先在地下室顶板面上弹出轴线，梁位置线及水平线。以梁的定位做为架体基准分布线，先支设好梁底模钢管支架，后支板模钢管支架，各部分钢管支架用水平钢

管连成整体, 沿高度1.5m 设置一道.

2、利用可设上、下托将架体调节至合适的高度。

3、材料选用：18mm 厚木夹板、￠48*3.5国标钢管、100×100木方、标准架体配件（扣件、可调顶托）。

五、钢管满堂模板支撑架搭设要求：

1、楼板支撑架立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，隔地200mm 布设水平扫地杆，最上排横杆距上部支撑点0.3m ；梁（250mm ×600mm ）支撑架立杆的纵距b=0.90m，立杆横距l=0.90m，步距h=1.5m，最上排横杆距支撑点0.124m ；梁（300mm ×1400mm ）支撑架立杆的纵距b=0.90m，立杆横距l=0.60m，步距h=1.5m，最上排横杆距支撑点0.124m 。

2、支架前以100*100mm木方垫于下层结构板上，下层结构板必须有足够的承载力，否则需在结构板下补撑。用顶托倒扣木方，再安放架体立管。顶托调节螺杆伸出长度不得超过200mm ，立杆底座的垫木面积不小于0.075m 2。

3、根据梁板标高选用不小于2M 长的钢管组合，利用可调顶托调节到适当高度，顶托螺杆伸出钢管上方长度不得超过200mm 。

4、在架体上托用100*100木方作主承力杆件，与木方垂直方向上按@450间距铺放100×100木方，楼面底模或梁底模平铺在木方上，平整度由钢管扣件升降进行调节，梁侧模竖肋等由对控螺栓固定。

5、梁底模起拱：当梁底模≥4m 时，应起拱1‰～3‰，但不得超过20mm 。 6、剪刀撑在支架外侧周边和内部每隔10m 间距设置，剪刀撑宽度不应大于4个跨距或间距，斜杆与地面倾角为45°～60°，以增强其整体性和稳定性。

7、模板支撑须分阶段验收，第一节须对垫块、支架架间距等进行验收，合格后方能往上搭设（前两次验收由施工员、安全员、模板工长、搭设班长共同验收）；搭设至使用高度后，还要对满堂架进行水平杆件、剪刀撑、高度、稳定性等验收，还有支模操作平台、上下通道等验收，合格后方准许进行模板安装（该次验收由项目技术负责人、施工员、安全员、模板工长和搭设班长共同验收）；模板安装、钢筋绑扎完毕后，还要经过最后的综合验收，方能进行浇注砼工序（此次验收由监理、施工方有关人员共同验收）。

8、高支模搭设图附后。

六、高支模拆除方法

1、模板拆除时的混凝土强度要求

模板拆除期限按设计规定，如设计无规定时，应满足下列要求：

（1）、梁外侧模板混凝土的强度在其表面及棱角不致因拆模而受损坏时，方可拆除，但应不少于24小时。

（2）、混凝土强度达到设计强度的100％时，方能拆除；混凝土达到拆模强度所需要时间与所用水泥品种、混凝土配合比、养护条件等因素有关，可根据有关试验资料和同条件养护试块的抗压强度确定是否可以拆模。

（3）、当混凝土强度达到拆模强度后，应对已拆除侧模板的结构及其支承结构进行检查，确认混凝土无影响结构性能的缺陷，而结构又有足够的承载能力后，方准拆除承重模板和支架。

（4）已拆模的结构，应在混凝土强度达到设计强度等级后，才允许承受全部计算荷载。当承受的施工荷载需大于计算荷载时，必须经过核算，必要时应加设临时支撑。

2、模板的拆除顺序和方法：

（1）模板的拆除顺序一般是先非承重模板，后承重模板；先侧板，后底板。 （2）遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

（3）拆模时，工作人员应站在安全处，以免发生事故，待该段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出码堆。

（4）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做

到及时清理、修理和涂刷好隔离剂，以备使用。

（5）拆除竖直面模板，应自上而下进行；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。

（6）拆除梁、楼板底模时，应先松动木楔或降低支架，然后逐块或分片拆除。拆除的模板用绳吊至地面，不得从高空扔下。

（7）在拆除模板过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。混凝土强度必须达到期龄才能拆除。

七、高支模力学计算

1、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

计算参数:

结构板厚150mm ，层高5.56m ，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm ；板弹性模量E=6000N/mm2, 木材弹性模量E=9000N/mm2, 抗弯强度f m =13.00N/mm2, 顺纹抗剪强度f v =1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.5mm钢管：横向间距600mm, 纵向间距900mm, 支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm, 壁厚3.5mm, 截面积4.89cm 2, 回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm，抗弯强度f=205.00N/mm, 抗剪强度f v =125.00N/mm2。

2

2

2. 楼板底模验算

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.15 × 1.2 = 4.32 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.15 × 1.2 = 0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 8.38 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 4.88 kN/m （2）楼板底模板验算

第一层龙骨间距L=450mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm, 板模宽度=1000mm； W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。 1）内力及挠度计算 a. ①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.107

M 1=KM q 1L 2 =-0.107×8.38×4502=-181574N.mm 剪力系数K V =0.606

V 1=KV q 1L =0.606×8.38×450=2285N

b. ①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.107

M 2=KM q 2L 2 =-0.107×4.88×4502=-105737N.mm 跨中弯矩系数K M =0.077

M 3=KM q 2L 2 =0.077×4.88×4502=76091N.mm 剪力系数K V =0.606

V 2=KV q 2L=0.606×4.88×450=1331N 挠度系数K υ=0.644

υ2=Kυq 2L 4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×4504/(100×6000×486000)=0.37mm

C 施工人员及施工设备荷载按2.50kN （按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数K M =0.200

M 4=KM ×PL=0.200×3.50×1000×450=315000N.mm 支座弯矩系数K M =-0.100

M 5=KM ×PL=-0.100×3.50×1000×450=-157500N.mm 剪力系数K V =0.600 V 3=KV P=0.600×3.50=2.10kN 挠度系数K υ=1.456 υ3=KυPL 3/(100EI)

=1.456×(3.50/1.4)×1000×4503/(100×6000×486000)=1.14mm 2）抗弯强度验算 M 1=-181574N.mm M 2＋M 5=-263237N.mm M 3＋M 4=391091N.mm

比较M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 M max =391091N.mm=0.39kN.m

σ=Mmax /W=391091/54000=7.24N/mm

楼板底模抗弯强度σ=7.24N/mm2＜f m =13.00N/mm2, 满足要求。 3）抗剪强度验算 V 1=2285N

V 2+ V3=1331+2100=3431N

比较V 1、V 2＋V 3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力： V max =3431N=3.43kN

τ=3Vmax /（2bh ）=3×3431/(2×900×18)=0.32N/mm2 楼板底模抗剪强度τ=0.32N/mm2＜f v =1.40N/mm2, 满足要求。

4) 挠度验算 υ

max

2

=0.37+1.14=1.51mm

=1.51mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

[υ]=450/250=1.80mm 楼板底模挠度υ

max

计算简图及内力图如下图。

(3)第一层龙骨验算

钢管横向间距600mm, 第一层龙骨间距450mm, 计算跨数3跨； 第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。 1) 抗弯强度验算

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=8.38×450/1000=3.77kN/m 弯矩系数K M =-0.100

M max =KM qL 2=-0.100×3.77×6002=-135720N.mm=-0.14kN.m σ=Mmax /W =135720/85333=1.59N/mm2) 抗剪强度验算 剪力系数K V =0.600

V max =KV qL=0.600×3.77×600=1357N=1.36kN τ=3Vmax /（2bh ）=3×1357/(2×80×80)=0.32N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.32N/mm2＜f v =1.40N/mm2, 满足要求。 3) 挠度验算

q ’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=4.88/1.2×450/1000=1.83kN/m=1.83N/mm,挠度系数K υ=0.677

υ

max

2

第一层龙骨抗弯强度σ=1.59N/mm2＜f m =13.00N/mm2, 满足要求。

=Kυq ’L 4/(100EI)=0.677×1.83×6004/(100×9000×3413333)=0.05mm

=0.05mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

[υ]=600/250=2.40mm 第一层龙骨挠度υ

max

计算简图及内力图如下图。

(4)第二层龙骨验算

钢管纵向间距900mm, 计算跨数2跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm； W=1×80×802/6=85333mm3, I=1×80×803/12=3413333mm4, 1) 抗弯承载力验算

P=1.100×3.77×600=2488N=2.49kN 弯矩系数K M =-0.188

M max =KM PL=-0.188×2488×900=-420970N.mm=-0.42kN.m σ=Mmax /W=420970/85333=4.93N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=4.93N/mm2＜f m =13.00N/mm2, 满足要求。 2) 抗剪强度验算 剪力系数K V =0.688

V max =KV P=0.688×2.49×1000=1713N=1.71kN τ=3Vmax /(2bh)=3×1713/(1×2×80×80)=0.40N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.40N/mm2＜f v =1.40N/mm2, 满足要求。 3) 挠度验算

P =1.100×1.83×600=1208N=1.21kN 挠度系数K υ=0.911 υ

max ，

=KυP ，L 3/(100EI)=0.911×1208×9003/(100×9000×3413333)=0.26mm

=0.26mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

[υ]=900/250=3.60mm 第二层龙骨挠度υ

max

计算简图及内力图如下图。

3. 支撑强度验算

(1)荷载计算

传至每根立柱的最大支座力的系数=2.376 每根钢管承载N QK1 =2.376×2.49×1000=5916N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.60×0.90×1×1000=540N 每根钢管承载荷载N QK =NQK1＋N QK2 =5916+540=6456N 钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=5.41×0.0376×1000=203N 水平拉杆4层, 拉杆重量=4×(0.60+0.90)×0.0376×1000=226N 扣件单位重量14.60N/个, 扣件重量=4×14.6=58N

支撑重量N GK =立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=203+226+58=487N 钢管轴向力N=1.2NGK ＋N QK =1.2×487+6456=7041N (2)钢管立杆长细比验算

L O =h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.58cm,λ= LO /i=150.00/1.58=94.94 钢管杆件长细比94.9＜150.0, 满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算

ϕ=0.626,P=N/（ϕA ）=7041/(0.626×489.00)=23.00N/mm2

钢管立杆稳定性23.00N/mm2＜205N/mm2, 满足要求。 4. 支撑支承面验算

门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）, 楼板厚=200mm,上部荷载为：F=7041/1000=7.04kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS =2.00,ft =1.57N/mm2,h O =200-20=180mm,η=0.4＋1.2/βS =1.00 σ

pc,m

=0N/mm2,Um=2×(200+180)+2×(100+180)=1320mm,βh =1.00

pc,m

(0.7βh ft ＋0.15σ) ηU m h O

=[(0.7×1×1.57+0.15×0)×1.00×1320×180]/1000=261.12kN 受冲切承载力261.12kN ＞F=7.04kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

A b =(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,A l =0.20×0.10=0.02m2 βl =(Ab /Al ) 0.5=2.45,fcc =0.85×16700=14195kN/m2, ω=0.75 ωβl f cc A l =0.75×2×14195×0.02=425.85kN

支承面局部受压承载力425.85kN ＞F=7.04kN,满足要求。 4. 计算结果

底模楼模板18mm, 第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距450mm ；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距600mm, 钢管纵向间距900mm, 立杆步距1.50m 。

2、梁模板扣件钢管高支撑架计算书

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

（1）梁截面250mm ×600mm 计算书 计算参数:

结构楼板厚150mm ，梁宽b=250mm，梁高h=600mm，层高5.56m ，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm ，侧模厚度18mm ；梁边至板支撑的距离0.80m ；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m =13.00N/mm2，抗剪强度f v =1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距900mm ，纵向间距900mm ，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm ，壁厚3.5mm ，截面积4.89cm 2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0376kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2, 抗剪强度f v =125.00N/mm2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.25 + 0.90 ) ×1.2 = 0.41 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.25 × 0.60 × 1.2 = 4.32 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.25 × 0.60 × 1.2 = 0.27 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.25 × 1.4 = 0.70 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 5.70 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 4.17 kN/m （2）底模板验算

第一层龙骨间距L=450mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm。 W=bh2 /6=250×182/6=13500mm3， I=bh3/12=250×183/12=121500mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数K M =-0.105

M max =KM q 1L 2 =-0.105×5.70×4502=-121196N.mm=-0.12kN.m σ=Mmax /W=121196/13500=8.98N/mm2

梁底模抗弯强度σ=8.98N/mm2＜f m =13.00N/mm2, 满足要求。

2）抗剪强度验算 剪力系数K V =0.606

V max =KV q 1L=0.606×5.70×450=1554N=1.55kN τ=3Vmax /（2bh ）=3×1554/(2×250×18)=0.52N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.52N/mm2＜f v =1.40N/mm2, 满足要求。 3）挠度验算

q 2=4.17kN/m；挠度系数K υ=0.644 υ

max

=Kυq 2L 4/(100EI)=0.644×4.17×4504/(100×6000×121500)=1.51mm

=1.51mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

[υ]=L/250=450/250=1.80mm 梁底模挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距L=900mm ，C=250mm、γ=250/900=0.28。

第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=5.70×450/250=10.26kN/m

M q =qcL(2-γ)/8=10.26×250/1000×900/1000×(2-0.28)/8=0.50kN.m

b 、板传荷载计算

P 板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重) ＋1. 4×活载 =1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×450/1000×8.36=1.50kN

a =0.5×(L-c)=0.5×(900-250)=325000mm，M p =P×a=1.50×325.00=0.50kN.m M max =Mq ＋M p =(0.50+0.50)×106=1000000N.mm=1.00kN.m σ=Mmax /W=1000000/85333=11.72N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=11.72N/mm2＜f m =13.00N/mm2, 满足要求。

2）抗剪强度验算

V max =0.5×q×梁宽＋P=0.5×10.26×250/1000+1.50=2.78kN τ=3Vmax /（2bh ）=3×2.78×1000/(2×80×80)=0.65N/mm2 第一层龙骨抗剪强度τ=0.65N/mm2＜f v =1.40N/mm2, 满足要求。

3）挠度验算

q ’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=4.17×450/250=7.51N/mm υq =q' cL 3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)

=7.51×250×9003×(8 - 4 × 0.282+0.283)/(384×9000×3413333)=0.89mm υp =PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)

=1.50×1000×325×9002×(3 - 4×0.362)/(24×9000×3413333)=1.33mm υ

max

=υq ＋υp =0.89+1.33=2.22mm

=2.22mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

[υ]=L/250=900/250=3.60mm 第一层龙骨挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

钢管纵向间距900mm ，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm； W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4 ； 1）抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×10.26×250/1000+1.50=2787N=2.79kN 弯矩系数K M =-0.188

M max =Km PL=-0.188×2.79×1000×900=-472068N.mm=-0.47kN.m σ=Mmax /W=472068/85333=5.53N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=5.53N/mm2＜f m =13.00N/mm2, 满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数K V =0.688

V max =KV P=0.688×2.79=1.92kN

τ=3Vmax /(2bh)=3×1.92×1000 /(2×80×80)=0.45N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.45N/mm2＜f v =1.40N/mm2, 满足要求。 3）挠度强度验算 挠度系数K υ=0.911

P ' =V=1/2×q×梁宽＋P 板传=0.5×7.51×250/1000+1.50=2.44kN υ

max

= KυP ’L 3/（100EI ）=0.911×2.44×1000×9003/(100×9000×3413333)=0.53mm [υ]=L/250=900/250=3.60mm

=0.53mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

第二层龙骨挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算

(1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.376 每根钢管承载N QK1 =2.376×2790=6629N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.90×0.90×1000=1134N 每根钢管承载荷载N QK =NQK1＋N QK2 =6629+1134=7763N 钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=0.0376×5.0×1000=188N 水平拉杆4层, 拉杆重量=4×1.80×0.0376=271N 扣件单位重量14.60 N/个, 扣件重量=14.60×4=58N

支架重量N Gk =立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=188+271+58=517N 钢管轴向力N ＝1.2N GK +NQK =1.2×517+7763=8384N (2)钢管立杆长细比验算

L 0=h=1.50m,钢管的i=1.58cm,λ=L0/i=150.00/1.58=94.94 钢管立杆长细比94.94＜150, 满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算

ϕ=0.626,P=N/(ϕA)=8384/(0.626×489.00)=27.39N/mm2

钢管立杆稳定性计算27.39N/mm2＜205.00N/mm2, 满足要求。 4. 支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座200×100mm, 支承面为（按C35考虑）混凝土楼板, 楼板厚=200mm, 上部荷载为：F=8.38kN （1）支承面受冲切承载力验算

βS =2.00,ft =1.57N/mm2,h O =200-15=185mm,η=0.4＋1.2/βS =1.00 σ

pc,m

=0N/mm2,Um=2×(200+185)+2×(100+185)=1340mm,βh =1.00

pc,m

(0.7βh ft ＋0.15σ) ηU m h O

=[(0.7×1×1.57+0.15×0)×1.00×1340×185]/1000=272.44kN 钢管支承面受冲切承载力272.44kN ＞8.38kN, 满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

A b =(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,A l =0.20×0.10=0.02m2 βl =(Ab /Al ) =2.45,fcc =0.85×16700=14195kN/m, ω=0.75 ωβl f cc A l =0.75×2×14195×0.02=425.85kN

支承面局部受压承载力F=425.85kN＞8.38kN, 满足要求。 5. 侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F 1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V 1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

0.5

2

F 2=γH=24×梁高=24×0.60=14.40kN/m2

F 1、F 2两者取小值F=14.40kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.60m。 2) 荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位 ①新浇混凝土的侧压力F 14.40 kN/m2 γG =1.2 17.28 kN/m2 ②振捣混凝土产生的荷载Q 2K 4.00 kN/m2 γQ =1.4 5.60 kN/m2 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 22.88 kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 14.40 kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm； W=bh/6=450×18/6=24300mm，I=bh/12=450×18/12=218700mm。 1）抗弯强度验算 弯矩系数K M =-0.105

q=22.88×(600-150)/1000=10.30kN/m=10.30N/mm M max =KM qL 2=-0.105×10.30×3002=-97335N.mm=-0.10kN.m σ=Mmax /W=97335/24300=4.01N/mm2

侧模抗弯强度σ=4.01N/mm2＜f m =13.00N/mm2, 满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数K V =0.606

V max =KV qL=0.606×10.30×300/1000=1.87kN

τ=3Vmax /（2bh ）=3×1.87×1000/(2×18×450)=0.35N/mm 2

2

2

3

3

3

4

侧模抗剪强度τ=0.35N/mm2＜f v =1.40N/mm2, 满足要求。

3）挠度验算

q ，=14.40×(600-150)/1000=6.48kN/m=6.48N/mm，挠度系数K υ=0.644 挠度υ

max

=Kυq ，L 4/100EI=0.644×6.48×3004/(100×6000×218700)=0.26mm

=0.26mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

[υ]=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算

F s =0.95×(γG F+γQ Q 2k ）=0.95×22.88=21.74kN/m2; 设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(600-150)/3=150mm=0.15m，N=abFs =0.60×0.15×21.74=1.96kN；对拉螺栓υ12, 容许拉力[Nt b ]=12.90kN

对拉螺栓受力1.96kN ＜容许拉力12.90kN, 满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度150mm ；跨数3跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm； W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 。 1）抗弯强度验算

q=22.88×300/1000=6.86N/mm；弯矩系数K M =-0.100 M max =KM qL 2=-0.100×6.86×1502=-15435N.mm=-0.02kN.m σ=Mmax /W=15435/85333=0.18N/mm2

侧肋抗弯强度σ=0.18N/mm2＜f m =13.00N/mm2, 满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数K V =0.600

V max =KV qL =0.600×6.86×150/1000=0.62kN

τ=3Vmax /（2bh ）=3×0.62×1000/(2×80×80)=0.15N/mm2 侧肋抗剪强度τ=0.15N/mm2＜f v =1.40N/mm2, 满足要求。

3）挠度验算

q ，=14.40×300/1000=4.32N/mm ；挠度系数K υ=0.677 挠度υ

max

=Kυq ，L 4/100EI=0.677×4.32×1504/(100×9000×3413333)=0mm

=0mm＜[υ]=0.60mm,满足要求。

[υ]=L/250=150/250=0.60mm 侧肋挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

6. 计算结果

第一层龙骨80×80mm木枋@450mm，第二层龙骨80×80mm单木枋@900mm；钢管纵向@900mm，钢管横向@900mm，底模厚度18mm ；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓2排υ12, 横向间距600mm ，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结, 侧模厚度18mm 。

（2）边梁300mm ×1400mm 计算书 计算参数:

结构楼板厚150mm, 梁宽b=300mm，梁高h=1400mm，层高5.56m ，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm ，侧模厚度18mm ；梁边至板支撑的距离0.80m ；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m =13.00N/mm2，抗剪强度f v =1.40N/mm2 ；横向间距600mm ，纵向间距600mm ，支架立杆的步距h=1.50m；钢

管直径48mm ，壁厚3.5mm ，截面积4.89cm 2，回转半径i=1.58cm；钢管质量0.0376kN/m，钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2, 抗剪强度f v =125.00N/mm2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底、侧模自重0.3 kN/m2 × (0.30 + 2.65) × 1.2 = 1.01 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.30 × 1.40 × 1.2 = 12.10 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.30 × 1.40 × 1.2 = 0.76 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 14.70 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2 q2 = 11.55 kN/m （2）底模板验算

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。W=bh2 /6=300×182/6=16200mm3， I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。

1）抗弯强度验算 弯矩系数K M =-0.105

M max =KM q 1L 2 =-0.105×14.70×3002=-138915N.mm=-0.14kN.m σ=Mmax /W=138915/16200=8.58N/mm2

梁底模抗弯强度σ=8.58N/mm2＜f m =13.00N/mm2, 满足要求。

2）抗剪强度验算 剪力系数K V =0.606

V max =KV q 1L=0.606×14.70×300=2672N=2.67kN τ=3Vmax /（2bh ）=3×2672/(2×300×18)=0.74N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.74N/mm2＜f v =1.40N/mm2, 满足要求。 3）挠度验算

q 2=11.55kN/m；挠度系数K υ=0.644 υ

max

=Kυq 2L 4/(100EI)=0.644×11.55×3004/(100×6000×145800)=0.69mm

=0.69mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

[υ]=300/250=1.20mm 梁底模挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距L=600mm,a=300mm,b=600-300=300mm。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=14.70×300/300=14.70kN/m M q =qa2(2-a/l)2/8=14.70×0.302×(2 -0.30/0.60)2/8=0.37kN. m b 、板传荷载计算

板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重) ＋1.4×活载

=1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×8.36=1.00kN

M p =Pab/L=1.00×300×300/600/1000=0.15kN . m M max =Mq ＋M p =0.37+0.15=0.52kN.m=520000N.mm σ=Mmax /W=520000/85333=6.09N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=6.09N/mm2＜f m =13.00N/mm2, 满足要求。

2）抗剪强度验算 V max =

=0.5×14.70×0.30×(2 -

0.30/0.60)+1.00×0.30/0.60=3.81kN

τ=3Vmax /（2bh ）=3×3.81×103/(2×80×80)=0.89N/mm2 第一层龙骨抗剪强度τ=0.89N/mm2＜f v =1.40N/mm2, 满足要求。

3）挠度验算

q ，=q2×第一层龙骨间距/梁宽=11.55×300/300=11.55kN/m P=(0.15×25+0.30)×400/1000×300/1000=0.49kN X=υ

q

=300-3002/600/2=225mm

==11.55×3002×6002/(24×9000×3413333)×[(2

- 3002/6002 - 2×2252/6002)×225/600+(225 - 300)4/3002/6002]=0.280mm

υp =

=0.49×10×300/(9×9000×3413333×600)×[(3002+2×300×300)3/3]0.5=0.072mm

3

υ

max

=υq ＋υ

p

=0.28+0.07=0.35mm

=0.35mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

[υ]=600/250=2.40mm 第一层龙骨挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

钢管纵向间距600mm ，计算跨数3跨；P=第一层龙骨V max +P=3.81+1.00=4.81kN；第二层龙骨采用单木枋: b=80mm, h=80mm,W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4 ；

1）抗弯强度验算 弯矩系数K M =0.175

M max =Km PL=0.175×4.81×1000×600=505050N.mm=0.51kN.m σ=Mmax /W=505050/85333=5.92N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=5.92N/mm2＜f m =13.00N/mm2, 满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数K V =0.650

V max =KV P=0.650×4.81=3.13kN

τ=3Vmax /(2bh)=3×3.13×1000 /(2×80×80)=0.73N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.73N/mm2＜f v =1.40N/mm2, 满足要求。 3）挠度强度验算 挠度系数K υ=1.146

P ’=第一层龙骨V max +P=F=4.30kN； υ

max

=KυP ’L 3/（100EI ）=1.146×4.30×1000×6003/(100×9000×3413333)=0.35mm

=0.35mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

[υ]=L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算

(1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.150 每根钢管承载N QK1=2.150×4.81=10.34kN

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×1.20×0.60=1.01kN 每根钢管承载荷载N QK =NQK1+NQK2=10.34+1.01=11.35kN 钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=0.0376×4.2=0.16kN 水平拉杆3层, 拉杆重量=3×1.20×0.0376=0.14kN

扣件单位重量14.60 N/个, 扣件重量=14.60/1000×3=0.04kN

支架重量N Gk =立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=0.16+0.14+0.04=0.34kN 钢管轴向力N ＝1.2N GK +NQK =1.2×0.34+11.35=11.76kN (2)钢管立杆长细比验算

L 0=h=150.00cm,钢管的i=1.58cm,λ=L0/i=150.00/1.58=94.94 钢管杆件长细比94.94＜150, 满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算

ϕ=0.626

P=N/(ϕA)=11.76×1000/(0.626×489)=38.42N/mm2

钢管立杆稳定性38.42N/mm2＜f=205.00N/mm2, 满足要求。 4. 支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板, 楼板厚=200mm,上部荷载为：F=0.01kN （1）支承面受冲切承载力验算

βS =2.00,ft =1.57N/mm2,h O =200-15=185mm,η=0.4＋1.2/βS =1.00 σ

pc,m

=0N/mm,Um=2×(200+185)+2×(100+185)=1340mm,βh =1.00

2

(0.7βh ft ＋0.15σ

pc,m

) ηU m h O

=[(0.7×1×1.57+0.15×0)×1.00×1340×185]/1000=272.44kN 支承面受冲切承载力272.44kN ＞F=11.76kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算

A2b =(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m,A l =0.20×0.10=0.02m2 βl =(Ab /Al ) 0.5=2.45,fcc =0.85×16700=14195kN/m2, ω=0.75 ωβl f cc A l =0.75×2×14195×0.02=425.85kN

支承面局部受压承载力F=425.85kN＞F=11.76kN,满足要求。 5. 侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F 1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V 1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F 2=γH=24×梁高=24×1.40=33.60kN/m2

F 1、F 2两者取小值F=33.60kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.40m。 2) 荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 ①新浇混凝土的侧压力F 33.60 kN/m2 γG =1.2 40.32 ②振捣混凝土产生的荷载Q 2

2K 4.00 kN/m γQ =1.4 5.60 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 45.92 kN/m梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 33.60 kN/m（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=1400×182/6=75600mm3，I=bh3/12=1400×183/12=680400mm4。1）抗弯强度验算 弯矩系数K M =-0.105

q=45.92×1400/1000=64.29kN/m=64.29N/mm

M 2max =KM qL =-0.105×64.29×3002=-607541N.mm=-0.61kN.m σ=Mmax /W=607541/75600=8.04N/mm2

侧模抗弯强度σ=8.04N/mm2＜f 2m =13.00N/mm, 满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数K V =0.606

V max =KV qL=0.606×64.29×300/1000=11.69kN

τ=3Vmax /（2bh ）=3×11.69×1000/(2×18×1250)=0.78N/mm 2

侧模抗剪强度τ=0.78N/mm2＜f 2v =1.40N/mm, 满足要求。

3）挠度验算

单位 2 2

2 2

kN/m kN/m

q ，=33.60×1400/1000=47.04kN/m=47.04N/mm ，挠度系数K υ=0.644 挠度υ

max

=Kυq ，L 4/100EI=0.644×47.04×3004/(100×6000×680400)=0.60mm

=0.60mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

[υ]=300/250=1.20mm 侧模挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算

F s =0.95×(γG F+γQ Q 2k ）=0.95×45.92=43.62kN/m2; 设3排对拉螺栓，

螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1400-150)/4=313mm=0.31m，N=abFs =0.60×0.31×43.62=8.11kN；对拉螺栓υ14, 容许拉力[Nt b ]=11.56kN 对拉螺栓受力8.11kN ＜容许拉力11.56kN, 满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度313mm ；跨数4跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm； W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 。 1）抗弯强度验算

q=45.92×300/1000=13.78kN/m=13.78N/mm；弯矩系数K M =-0.107 M max =KM qL 2=-0.107×13.78×3132=-143990N.mm=-0.14kN.m σ=Mmax /W=143990/85333=1.69N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.69N/mm2＜f m =13.00N/mm2, 满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数K V =0.607

V max =KV qL =0.607×13.78×313/1000=2.61kN

τ=3Vmax /（2bh ）=3×2.61×1000/(2×80×80)=0.61N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.61N/mm2＜f v =1.40N/mm2, 满足要求。

3）挠度验算

q ，=33.60×300/1000=10.08kN/m=10.08N/mm ；挠度系数K υ=0.632

挠度υmax =Kυq ，L 4/100EI=0.632×10.08×3134/(100×9000×3413333)=0.02mm

=0.02mm＜[υ]=1.25mm,满足要求。 [υ]=313/250=1.25mm 侧肋挠度υmax

计算简图及内力图如下图：

6. 计算结果

第一层龙骨80×80mm单木枋@300mm，第二层龙骨80×80mm单木枋；钢管纵向@600mm，钢管横向@600mm，底模厚度18mm ；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓3排υ14，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm 。

八、 楼板模板高支撑架的构造和施工要求

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1. 模板支架的构造要求：

a. 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b. 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c. 梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2. 立杆步距的设计：

a. 本工程架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大，可以采用等步距设置； b. 当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c. 高支撑架步距以0.9--1.5m 为宜，不宜超过1.5m 。

3. 整体性构造层的设计：

a. 本工程支撑架高度≥5m ，需要设置整体性单水平加强层；

b. 单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c. 双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔6--8m 设置，四周和中部每6--8m 设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d. 在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4. 剪刀撑的设计：

a. 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b. 中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔6--8m 设置。

5. 顶部支撑点的设计：

a. 最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm ； b. 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm ；

c. 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N ≤12kN 时，可用双扣件；大于12kN 时应用顶托方式。

6. 支撑架搭设的要求：

a. 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b. 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c. 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在

45-60N.m ，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d. 地基支座的设计要满足承载力的要求。

7. 施工使用的要求：

a. 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

b. 浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

九、安全生产文明施工措施

1、模板安装、拆除前必须由安全员进行安全交底，每天上班前专业工长和班组长必须对所进行施工的区域进行检查，发现安全隐患及时整改，并对工人交底所施工区域需注意的部位。

2、安装过程中必须随时注意周围的情况，及时消除安全隐患。

3、安装模板应按照规定的程序进行，本道工序模板未固定之前，不能进行下一道工序的施工。

4、模板的支柱必须支撑在牢靠处，底部用木板、专用支撑脚等垫牢，不准使用脆性材料（如砖块等）铺垫，也不得直接支撑在砼面上。

5、为保证模板的稳定性，除按照规定加设立柱外，还应在沿立柱的纵向及横向加设水平支撑和剪刀撑。

6、支模时，上下层立柱应在同一垂直线上，使其受力合理。

7、当模板高度在4m 以上时，施工人员应在操作平台上作业；不足4m 的，可在高凳上作业。不准站在模板上、钢筋上操作或在梁底模板上行走，更不准从模板的支撑杆上上下攀登。

8、模板拆除前，必须确认混凝土强度已经达到要求，经工地负责人批准，方可进行拆除。拆除模板时应按照规定的顺序进行，并有专人指挥。高处拆除的模板和支撑，不准乱扔。

9、拆模现场要有专人负责监护，禁止无关人员进入拆模现场。禁止拆模人员在上下同一垂直面上作业，防止发生人员坠落和物体打击事故。

10、拆除模板时不准采用大面积撬落的方法，防止伤人和损坏物料。

11、大面积模板拆除作业前，应在作业区周边设围挡和醒目标志，拆下的模板应及时清理、分类堆放。

12、不能留有悬空模板，防止突然落下伤人。

13、高处作业注意事项：

1）高处作业人员要身穿紧口工作服，脚穿防滑鞋，头戴安全帽，腰系安全带。

2）遇到大雾、大雨和六级以上大风时，禁止高处作业。

3）高处作业暂时不用的工具，应装入工具袋，随用随拿。用不着的工具和拆下的材料应采用系绳溜放到地面，不得向下抛掷，应及时清理运送到指定地面。

14、交叉作业注意事项：

1）作业人员在进行上下立体交叉作业时，不得在上下同一垂直面上作业。下层作业位置必须处于上层作业物体可能坠落范围之外；当不能满足时，上下之间应设隔离防护层。

2）禁止下层作业人员在防护栏杆、平台等的下方休息。

15、攀登作业注意事项：

1）作业人员应从规定的通道上下，不得在阳台之间等非规定的通道攀登、翻跃。

2）上下梯子时，必须面对梯子，双手扶牢，不得手持物件攀登。

3）禁止在阳台栏杆、钢筋和管架、模板及其支撑杆上作业。

4）禁止沿屋架上弦、檩条及未固定的物件上行走和作业。

5）人员上下脚手架应走专用通道，禁止攀爬脚手架杆件上下。在脚手架上作业或行走要注意脚下探头板。

16、操作木工机械注意事项：

1）木工机械必须专人管理。

2）安全防护装置必须齐全可靠，操作时不准拆卸。

3）操作时不准戴手套，不准在运转中维修保养、加油清理和调整。

4）加工旧木料前必须将铁钉、灰垢清除干净。

5）每日工作完毕，必须活完场清，拉闸断电，锁好电闸箱。

十、监控监测措施

1、混凝土施工过程监控

由现场专职安全员对施工过程模板及其顶架安全进行监控。监控内容有：模板、顶架竖向的位移情况；支撑架的水平位移情况；混凝土浇筑过程中堆积过高的情况；施工荷载情况。

2、混凝土浇筑控制

在浇捣混凝土前，脚手架由专业施工公司自检、项目部和监理公司检查、公司质检部检查合格后报安监站检查，合格后才能浇捣。浇筑混凝土的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形，发现隐患，及时排除。

混凝土浇筑时，为减少施工过程中支撑架体的水平荷载和位移，确保架体稳定，混凝土输送方式应选择不会产生水平荷载的臂架泵，而弃用产生水平荷载较大的地泵。浇筑时应随浇随平，不得堆积。

3、高支模位移监测措施

班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

高支模日常检查、巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接杆件是否松动。（4）架体是否有不均匀的沉降及架体垂直度。（5）施工过程中是否有超载现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支架与杆件是否有变形的现象。

支架在承受六级及以上大风或大暴雨后必须进行全面检查。监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。

3.1 监测点布设

支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或基础承载力底的立杆处

本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，布置主要设置在250mm ×600mm 、边梁300mm ×1400mm ，其中每条主梁的跨中设置一个观测点。

在每个柱网内设置2个立杆顶水平位移监测和支架整体水平位移监测点，水平位移观测点设在梁底下部及板中部位置，梁板、主梁跨中各设1个沉降监测点。在混凝土施工过程中，以10mm 沉降量为预警，15mm 沉降量为报警值，当沉降量大于15mm 必须立刻停止施工，并组织人员对支撑进行加固。

3.2 在浇筑混凝土过程中应实施实时监测，一般监测频率为20-30分一次。监测时间从混凝土浇筑前开始直至混凝土终凝。

当梁模下沉出现突变趋势时，应加强监测，必要时通知项目经理等管理人员，并停止建筑混凝土，分析梁模下沉原因，采取加强措施后方可继续浇筑。

十一、安全事故应急准备和响应预案

1、组织机构及职责

（1）项目部是安全事故的应急准备和响应领导小组

组长：项目经理（黄英林）

组员：生产负责人（王友明）、安全员（钟健全）、施工主管（王君明）、质量

员（陈焕景）、技术负责人（黄良波）

值班电话：[1**********]

组织架构：

（2）安全事故应急处置领导小组负责对项目突发安全事故的应急处理

2、施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。

3、应急物资的准备、维护、保养

（1）应急物资的准备：简易担架、跌伤损伤药品、包扎纱布；

（2）各种应急物资要配备齐全，并加强日常管理。

4、预防措施

高支模架体的施工要按经审批签字的施工方案进行操作，搭设人员应持有特种作业人员证才能上岗作业并经过现场培训、交底，且必须挂好符合国家标准的安全带，交底时应根据施工现场实际情况和施工方案进行施工。发现隐患后应立即通知现场负责人进行整改，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施。