供电技术课程设计LL

太原理工大学现代科技学院

课程设计

设计名称 供电中心供热 专业班级 电传13-2班 学 号 2013100992 姓 名 刘磊 指导教师 赵庆生

太原理工大学现代科技学院

课程设计任务书

注：1.课程设计完成后，学生提交的归档文件应按4照：封面—任务书—说明书—图纸的顺序进行

装订上交（大张图纸不必装订）

2.可根据实际内容需要续表，但应保持原格式不变。

指导教师签名： 日期：

目录

一、设计任务 ................................................................................................................................................ 5 二、工厂供电负荷 ....................................................................................................................................... 5

一、380v侧低压母线计算负荷及功率因数 .............................................................................. 5 二、计算变压器的功率损耗 ............................................................................................................ 6 三、无功补偿及电容器的选择 .................................................................................................................... 7

一、提高功率因数的意义 ..................................................................................................................... 7 二、提高功率因数的方法 ..................................................................................................................... 7 三、功率因数提高的方法 ..................................................................................................................... 8 四，电容器的选择 .................................................................................................................................. 9 四、电气设备的选择 ................................................................................................................................. 11

一、按正常工作条件选择 .................................................................................................................... 11 二、按故障进行校验 ........................................................................................................................... 12 五、工厂变电所进出线路的选择 ........................................................................................................ 16

高压架空线导线截面选择原则 .......................................................................................................... 16 一、变电所进线的选择 ....................................................................................................................... 17 六、短路电流的计算 ................................................................................................................................ 20 七、设备清单和工程图 ............................................................................................................................... 27 参考文献 ......................................................................................................................................................... 29 结语 .................................................................................................................................................................. 30

一、 设计任务

1.设计题目：供热中心供电设计

2.内陆北方，四季明显。最高35度，最低-25度。冰雪期为五个月。用户为一个大型供热中心。

3.厂区为200m（南北）x150m（东西），南边是1号增压机房，北边由西向东依次为2号机加工车间，3号车队间，4号办公楼，5号宿舍楼。中间四米宽车道，大门朝东。 4.负荷分布：《1》号，6x500kw, 3kv, 功率因数 0.82 《2》号，150kw, 380v, 功率因数 0.82 《3》号，3x30kw, 220, 功率因数0.80 《4》号，6x25kw, 220, 功率因数 0.82 《5》号，3x20kw, 220, 功率因数0.80 5.每年满负荷运行5个月。10kv电源从西北角引入

二、 工厂供电负荷

一、380v侧低压母线计算负荷及功率因数

对于各用电设备容量相差较小，且用电设备数量较多地用电设备组，需要系数法最为适宜。因此，本设计采用需要系数法来计算负荷及功率因数。具体步骤如下：

增压机房：Pca1KdPN0.61200720.0 kW Qca1tanPca11.33720957.6 kvar Sca1Pca1Qca17202957.621198 kVA Ica1

2

2

Sca111981031820 A

3UN3380

加工车间：Pca2KdPN0.61085651 kW Qca2tanPca21.33651865.8 kvar Sca1Pca2Qca26512865.821083 kVA Ica2

2

2

Sca21083.31031646 A

3UN3380

由于各个负荷的计算方法、步骤相同且数据都已给出，因此各个负荷的计算结果见表2—1：

表2—1 计算负荷表

二、计算变压器的功率损耗

当电流通过导线和变压器时，就要引起有功功率和无功功率的损耗，这部分损耗也需要由电力系统供给。因此，在确定企业的计算负荷时，应把这部分功率损耗加进去。

变压器具有电阻和电抗，因而功率损耗分为有功和无功损耗两部分。 根据供电中心的实际情况，我按全部用电设备组的设备容量将用电设备分为5大组，分别为：1.增压机房；2.加工车间；3.车队间；4.办公楼；5.宿舍楼；具体情况见表2—2。

表2—2 变压器选择表

注：所有变压器均为明备用。

三、 无功补偿及电容器的选择

一、提高功率因数的意义

由于一般企业采用了大量的感应电动机和变压器等用电设备，特别近年来大功率电力电子拖动设备的应用，企业供电系统出要供给有功功率外，还需要供给大量无功功率，使发电和输电设备的能力不能充分利用。为此，必须提高用电户的功率因数，减小电源系统的无功需求量。

提高功率因数对企业供电系统和电力系统有如下益处： 1、提高电力系统的供电能力

在发电和输、配电设备的安装容量一定时，提高用户的功率因数相应的减少了无功功率的供给，则在同样设备下，电力系统输出的有功功率可以增加。

2、降低网络中的功率损耗

有输电线路的有功功率损耗计算公式可知：

P

P2cos2UN

2

R103

当线电路额定电压UN和线电路传输的有功功率P及线路电阻R恒定时，则线路中的有功功率损耗与功率因数的平方成反比。

3、减少网络中的电压损失，提高供电质量

由于用户功率因数的提高，使网络中的电流减少。因此，网络的电压损失减少，网络末端用电设备的电压质量提高。

4、降低电能成本

由于从发电厂发出的电能有一定的总成本，提高功率因数可减少网络和变压器中的电能损耗。在发电设备容量不变的情况下，供给用户的电能就相应增多了，每度电的总成本就会降低。

由于上述原因，提高用户功率因数具有重大经济意义。所以，国家奖励企业提高功率因数。

二、提高功率因数的方法

1、正确选择电器设备 2、电气设备的合理运行

3、无功功率人工补偿

综合考虑整个工厂的情况选择用人工补偿的方法来提高功率因数。 三、功率因数提高的方法 1、电容器并联补偿的工作原理

在工厂企业中，大部分是电感性和电阻性的负载。因此总的电流I将滞后电压一个电角度φ。如果装设电容器，并与负载并联，则电容器的电流IC将抵消一部

，总的电流由I减小到I，功率因分电感电流IL，从而使无功电流由IL减小到IL数则由cos提高到cos，如图3—1。

（a） （b）

图3—1 并联电容器的补偿原理 （a）—接线图；（b）—向量图

从向量图可以看出，由于增装并联电容器，使功率因数角φ发生了变化，所以该并联电容器又称移项电容器。如果电容器容量选择得当，可把φ减小到0，cosφ提高到1。这就是并联电容器补偿的工作原理。 2、补偿容量选择

用电容器改善功率因数，可以获得经济效益。但是，电容性负荷过大，会引起电压升高，带来不良影响。所以，在用电容器进行无功功率补偿时，应适当选择电容器的安装容量。通常电容器的补偿容量可按下式确定：

QCPav(tan1tan2)

式中 QC——所需装设的电容器容量，即补偿容量，kvar；

tanφ1——补偿前平均功率因数角的正切； tanφ2——补偿后平均功率因数角的正切；

Pav——一年中最大符合月份的平均有功负荷，kW。

常把tanφ1- tanφ2=qc，称为补偿率。在选择计算时可直接查表。

综合考虑用第一个公式来计算补偿电容。考虑到供电部门只考察平均功率因数，而前在负荷统计时只计算过Pca，且Pca=Pmax，则在工程计算上取

PavKPca

式中 K——符合系数，通常取0.75~0.85。

在本计算中取K=0.8，补偿后的功率因数位0.9，则有：

Pca'PcaPT177834.141812 kW Qca'QcaQT230814802724.56 kvar

Sca'Pca'2Qca'22245623052kVA

Ica'

Sca'UN



305210

176.2 A

cos'

Pca'1812

0.5937 Sca'3052

tan'1.355

四，电容器的选择

根据计算结果进行电容器的选择，因为选用电容器柜可以省去企业自行安装电容器的麻烦，所以选择GR—1型高压静电电容器柜，选择结果见表3—2：

表3—2 GR—1型高压静电电容器柜

根据表3-1酸的一台带容器容量为450kvar所以补偿容量为 1350kvar。根据公式QcKPca(tan1tan2)

tan20.4237 cos20.920 8

所以补偿后负荷计算如下：

P''ca1812 kW

QcaPca

tan218120.4237767.7 kW

Ica

196810

113.6 A

表3-3 工厂计算负荷总表

四、电气设备的选择

电气的选择是根据环境条件和供电要求确定其形式和参数，保证电气正常运行时安全可靠，故障时不致损坏，并在技术合理的情况下注意节约。还应根据产品生产情况与供应能力统筹兼顾，条件允许时优先选用先进设备。 一、按正常工作条件选择 1、环境条件

电气产品在制造上分户内、户外两大类。户外设备的工作条件较恶劣，故各方面要求较高，成本也高。户内设备不能用于户外；户外设备虽可用于户内，但不经济。此外选择电器时，还应根据不同环境条件考虑防水、防火、防腐、防尘、防爆以及高海拔区与湿热带地区等方面的要求。

2、按电网电压选

电器可在高于10%~15%UN的情况下长期安全运行。故所选设备的额定电压UN

应不小于装设出电网的额定电压U，即

UN≥U

我国普通电器额定电压标准是按海拔1000m设计的。如果使用在高海拔地区，应选用高海拔产品，或采取某些必要的措施增强电器的外绝缘，方可应用。 3、按常识工作电流选

电器的额定电流IN时只周围环境温度为θ℃时，电器长期允许通过的最大电流。它应大于负载的长时最大工作电流（即30min平均最大负荷电流，以I表示），即

IN≥I

θ℃由产品生产厂家规定。我国普通电器的额定电流所规定的环境温度为+40℃。如果设备周围最高环境温度与规定值不符时，应对原有的额定电流值进行修正。方法如下：

当环境最高温度低于规定的θ℃时，每低1℃在流量可提高0.5%，但总提高量不得超过20%。

当环境最高温度高于θ℃，但不超过60℃时，长时允许电流按下式修正：

IalIN

式中 al——设备允许最高温度，℃；

al0

al0

0——环境最高温度，取月平均最高温度，℃； Ial——修正后的长时允许电流。

修正后的尝试允许电流应大于或等于回路的长时工作电流，即

IalI

二、按故障进行校验

按正常情况下选择的电器是否能经受住短路电流电动力与热效应的考验，还必须进行校验。

技术规范规定对下列情况不进行动、热稳定性的校验。

（1） 用熔断器保护的电器；

（2） 用限流电阻保护的电器及导体； （3） 架空电力线路。

在选择电器时，除按一般条件选择外，还应根据它们的特殊工作条件提出附加要求。

三、电气设备的选择及校验原则 1、高压开关柜的选择

为了适应不同界限系统的要求，配电柜一次回路由隔离开关、负荷开关、断路器、熔断器、电流互感器、电压互感器、避雷器、电容器及所用电变压器等组成多种一次接线方案。各配电柜的二次回路则根据计量、保护、控制、自动装置与操动机构等各方面的不同要求也组成多种二次接线方案。为了选用方便，一、二接线方案均有其固定的编号。

选择高压开关柜首先应根据装设地点、环境选型，并按系统电压及一次接线选一次编号。

因此，根据此厂的情况，选择GG-1A型高压开关柜，方案号分别为03、07 、54、11、95、25、101等。

为此需对高压开关柜内的各个电气设备进行校验，以保证电路的安全性。 2、高压断路器的选择与校验

选择高压断路器时，除按电气设备一般原则选择外，由于断路器还要切断短路电流，因此必须校验断流容量（或开断电流）、热稳定及动稳定等各项指标。 （1）按工作环境选型

根据使用地点的条件选择，如户内式、户外式，若工作条件特殊，尚需选择特殊形式（如隔爆型）。

本设计选择户内式。因为所有的电器都在变电所内。 （2）按额定电压选择

高压断路器的额定电压，应等于或大于所在电网的额定电压，即

UNU

式中 UN——断路器的额定电压；

U——高压断路器所在电网的额定电压。

（3）按额定电流选择

高压断路器的额定电流，应等于或大于负载的长时最大工作电流，即

INIar.m

式中 IN——断路器的额定电流；

Iar.m——负载的长时最大工作电流。

（4）校验高压断路器的热稳定

高压断路器的热稳定校验要满足下式要求：

I2ts.Qtts.QI2ti

或

Its.QI

式中 Its.Q——断路器的热稳定电流；

titts.Q

tts.Q——断路器热稳定电流所对应的热稳定时间；

I——短路电流稳定值；

ti——I作用下的假象时间。

断路器通过短路电流的持续时间按下式计算：

tlatsetbr

式中 tla——断路器通过短路电流的持续时间；

tse——断路器保护动作时间； tbr——断路器的分闸时间。

断路器的分闸时间，tbr包括断路器的固有分闸时间和燃弧时间，一般可由产品样本中查到或按下列数值选取。

对快速动作的断路器，tbr可取0.11~0.16s； 对中、低速动作的断路器，tbr可取0.18~0.25s。 （5）校验高压断路器的动稳定

高压断路器的动稳定是指承受短路电流作用引起的机构效应的能力，在校验

时，需用短路电流的冲击值或冲击电流有效值与制造厂规定的最大允许电流进行比较，即

imax Imaxsh

式中 imax、Imax——设备极限通过的峰值电流及其有效值；

ish、Ish——短路冲击电流及其有效值。

（6）校验高压断路器的断流容量

高压断路器能可靠地切除断路故障的关键参数是它的额定断流容量（或额定开断电流）。因此，它所控制回路的最大短路容量应小于或等于其额定断流容量，否则断路器将受到损坏；严重时电弧难以熄灭，使事故继续扩大，影响系统的安全运行。断路器的额定短路容量（SN.oc）按下式进行校验：

SN.ocS0.2（或S）

式中 S0.2(S)——所控制回路在0.2s（或零秒）时的最大短路容量，MVA

在不同的操作循环下，断路器的断流容量也不同，校验时应按相应的操作循环的断流容量进行校验。 3、隔离开关的选择及校验

它的主要作用是隔离电源，保证电气设备与线路在检修时与电源有明显的断口。隔离开关无灭弧装置，和断路器配合使用时，合闸操作应先合隔离开关，后合断路器，分找操作应先断开断路器，后断开隔离开关。

隔离开关与熔断器配合使用，可作为180kVA及以下容量变压器的电源开关。 隔离开关按电网电压，长时最大工作电流及环境条件选择，按短路电流校验其动、热稳定性。

4、高压熔断器的选择及校验

高压熔断器是一种过流保护元件，又熔件与熔管两部分组成。当过载或短路时，电流增大，熔件熔断，达到切除故障保护设备的目的。

熔件通过的电流越大，其熔断时间越短。电流与熔断时间的关系曲线叫熔件的安-秒特性曲线。在选择熔件时。除保证在正常工作条件下（包括设备的启动）熔件不熔断外，为了使保护具有选择性，还应是其安-秒特性符合保护选择性的要求。

高压熔断器除按工作环境条件、电网电压、负荷电流（对保护电压互感器的熔断器不考虑负荷电流）选择型号外，还必须校验熔断器的断流容量，即

SN.hrS

对具有限流作用的熔断器，不能用在低于额定电压等级的电网上（如10kV熔断器不能用于6kV电网），以免熔件熔断时弧电阻过大而出现过电压。

容器选择的主要指标是选择熔件和熔管的额定电流，熔断器额定电流按下式选取

IN.FuIN.FeI

式中 IN.Fu——熔管额定电流（即熔断器额定电流）；

IN.Fe——熔件额定电流；

I——通过熔断器的长时最大工作电流。

所选熔件应在长时最大工作电流及设备启动电流的作用下不熔断，在短路电流作用下可靠熔断；要求熔断器特性应与上级保护装置的动作时限相配合（即动作要有选择性），以免保护装置越级动作，造成停电范围的扩大。

对保护变压器的熔件，其额定电流克按变压器额定电流的1.5~2倍选取。 四、对所选电器设备的校验

有主图可看出在电气设备中以SN10-10断路器，GN6-10,GN8-10隔离开关和RN1-10熔断器为主。对其校验如下：

SN10-10 额定电压为10kV,额定电流为300kA,极限通过电流为40kA,断流容量为300MVA,热稳定电流为40kA。

电路中额定电压为10kV,正常电流为72.4kA

根据表7-1可的，最大短路冲击电流isk =7.263kA

对隔离开关校验与断路器一样。 GN6-10额定电压为10kV符合要求

极限通过电流为25.5kA大于最大短路冲击电流7.263kA

五、工厂变电所进出线路的选择

高压架空线导线截面选择原则

导线截面选择对电网的技术，经济性能影响很大，在选择导线截面时，既要保证企业供电的安全与可靠，又要充分利用导线负荷能力。因此，只有综合考虑技术，经济效益，才能选出合理的导线截面。

1，

按经济电流密度选择

输电线路和高压配电线由于传输距离远，容量大，时间长，年运行费用高，导线截面一般按经济电流密度选，以保证年运行费用低。

2，

按长时允许电流选择

使导线在最大允许符合电流下长时工作，不至过热。

3，

按允许电压损失选择

使线路电压损失低于允许值以保证供电质量。 4，

按机械强度条件选择

架空导线的最小允许截面，如表6-2，此规定是为了防止架空导线受自然条件影响而发生断线

表6-1 架空线路按机械强度要求的最小截面（mm2）

一、变电所进线的选择 1、

按经济电流密度选择

根据Tmax5000h，则经济电流密度Jec为1.15A/mm2.且进线电流得113.6 A，故按经济电流密度初选的导线截面为 Sin

Ica113.6

98.78 mm2 Jec1.15

选择标准截面为120 mm2的钢芯铝绞线LGJ-120 2、

按长时允许电流校验各截面

由于LGJ-120的室外长时电流为380A，而线路长时最大工作电流Ica为113.6A,小于长时电流380A。

3、按允许电压损失校验截面

由查《工厂常用电器设备手册》可知进线单位长度的电阻与电控如下：

LGJ-120 r0=0.255Ω/km , x0=0.4Ω/km 故线路的电压损失为

U

l

(Pcar0Qcax0) UN2

=(18120.255767.70.4)

10

=384 V

其中Qca为补偿后无功功率，Pca为补偿后有功功率。 电压损失百分数为

U%

U384

100%100%3.943%5% UN10000

故电压损失符合要求 3、

按机械强度校验

由表6-1查得10kV非居民区最小允许截面积为 16 mm2，故LGJ-120符合规定。

一、 变电所出线的选择 出现选择原则与进线相同。 过程如下： 1，

增压机房 (1),根据经济电流密度选择得

Ica72.4

62.96 mm2 Jec1.15

S

选择标准截面积为70 mm2

（2），根据允许长时电流得Ica=72.4 A 小于长时电流 380A。

（3），按允许电压损失校验面积。由查《工厂常用电器设备手册》可知进线单位长度的电阻与电抗之如下： r0=0.255Ω/km , x0=0.4Ω/km 故线路的电压损失为

U

l

(Pcar0Qcax0) UN



0.5

(732.80.43210170.4)36.17 A 10

U384

100%100%0.361%75% UN10000

电压损失百分数为 U%

故电压损失符合要求。

（4），由于其面积大于16 mm2 故LGJ-70符合要求。 2，单丝车间 (1),根据经济电流密度选择得 S

Ica65.2456.73 mm2 Jec1.15

选择标准截面积为70 mm2

（2），根据允许长时电流得Ica=65.4 A 小于长时电流 380A。

（3），按允许电压损失校验面积。由查《工厂常用电器设备手册》可知进线单位长度的电阻与电抗之如下： r0=0.255Ω/km , x0=0.4Ω/km 故线路的电压损失为

l

(Pcar0Qcax0) UN0.5

(732.80.43210170.4)36.17 A 10U

电压损失百分数为 U%

U384

100%100%0.361%75% UN10000

故电压损失符合要求。

（4），由于其面积大于16 mm2 故LGJ-70符合要求。 3，其余各项线路选择见表 6-2。

表6-2 导线型号及参数

六、短路电流的计算

在供电系统中，出现此书比较多的严重故障是短路。所谓短路是指供电系统中一切不正常的相与地或相与地（中性点接地系统）在电气上被短接。

发生短路的时候，由于系统中总阻抗大大减小，因而短路电流可能达到很大的数值。强大的短路电流所产生的热和电动力效应会是电气设备受到破坏；短路点的电弧可能烧毁电气设备；短路点附近的电压显著降低，使供电受到严重影响或被迫中断；若在发电厂附近发生短路，还可能使全电力系统运行解裂，引起严重后果。不对称接地短路所造成的零序电流，会在邻近的通讯线路内产生感应电势，干扰通讯，以可能危及人身和设备的安全。

为了限制电路的危害和缩小故障的影响的范围，，在变电所和供电系统的设计和运行中必须进行短路电流的计算，以解决下列的技术问题：

1， 选择电气设备和载流导体，必须用短路电流校验其热

稳定性和机械强度。

2， 选择和整定继电保护装置，使之能正确的切除断路故

障。

3， 确定限流措施，当短路电流过大造成设备选择困难或

不够经济时，可采取限制短路电流的措施。 4， 确定合理的主接线方案和主要的运行方式等。

一,根据上一节所选导线，可以画出最大方式短路接线图，图7-1

图7-1最大方式短路电阻图

最大方式是电源内阻Zs为：

U2

av10.52

ZSS0.7875

MAX140

入线导线电抗为：

Xl0.420.8

Rl0.2520.5 所以Z2

2

l



XlRl0.820.520.9434

第一组 增压机房的导线阻抗为：

Z2

2

1r1x10.5

0.43220.420.50.2944

变压器电抗为：

2

ZUU

Tk%av

S

Uk%---变压器电压比; S----变压器容量 2

ZT1U%U

av

k1S

1

4.5%10.52

1.25

3.969

第二组 加工车间导线阻抗为：

Z2

2

2r2x20.8

0.43220.420.80.471

变压器电抗为：

2

Zav

T2

UU

k2%S

2

10.52

4.5%1.25

3.969

其余各组阻抗见表7-1。

在最大工作方式下10kV母线侧短路电流为：I(3)k1

Uav.5(ZsZl)



103(0.78750.9434)

3.502kA

IskIk11.525.323kA iskIk12.257.880kA

Sk1Ik1Uav33.50210.5363.69MVA

2)3)Ik(1Ik(1

3

3.032kA 2

第一组 增压车间 短路阻抗图见图7-2

图7—2 第一组短路阻抗图

k2点短路阻抗电流为

)Ik(32

Uav

Z

(ZsZl1)

2



10.5

0.2944

3(0.78750.9434)

2

3.228kA

IskIk21.524.907kA

iskIk22.257.263kA

Sk2Ik2Uav3.22810.5358.71MVA

)(3)Ik(22Ik2

3

2.796kA 2

k3点短路电流为：

)Ik(33

Uav

ZZ

(ZsZl1T1)

22



10.5

0.29443.969

(0.78750.9434)

22

1.569kA

IskIk31.522.385kA

iskIk32.257.263kA

Sk3Ik3Uav1.56910.558.71MVA

)(3)Ik(23Ik3

3

2.796kA 2

其余各组见表7-1

二,根据上一节所选导线，可以画出最小方式短路接线图， 见图7-3

图7-3最小方式短路电阻图

最小方式是电源内阻Zs为：

U2

av10.52

ZSS107

1.030

min在最小工作方式下10kV母线侧短路电流为：

I(3)

avk1

U(Z

10.5sZl)

3(1.030.9434)

3.073kA

IskIk11.524.671kA iskIk12.256.914kA

Sk1Ik1Uav33.07310.558.71MVA

I(2)3)3

k1I(k1

2

2.661kA

第一组 薄膜车间 短路阻抗图见图7-4

图7—4 第一组短路阻抗图

k2点短路阻抗电流为

)

Ik(32

Uav

(ZsZlZ1)



10.5

(1.0300.94340.2944)

2.993kA

IskIk21.524.549kA

iskIk22.256.734kA

(3)

Sk2Ik2Uav2.99310.554.43MVA

)(3)Ik(22Ik2

2.592kA 2

其余各组见表7-1

表7-1系统短路电流表

太原理工大学现代科技学院 课程设计

七、工程图和设备清单 设备清单

GR—1型高压静电电容器柜

导线型号及参数

工程图

参考文献

[1] 苏文成，《供电技术》第四版 ，机械工业出版社2、

[2]工厂常用电器设备手册编写组：《工厂常用电器设备手册》，水利电力出版社，1991年

[3] 《工厂供电》 机械工业出版社 [4] 《变配电实用技术》 机械工业出版社

结语

本次的设计通过，让我对自己的专业知识有了更浓厚的兴趣，使我进一步巩 固了工厂供电技术这门课的相关知识。同时了解到自己还有很多不足，对变电所 的各部分组成及作用有了更为深入的理解。进一步体会到了变电所在工厂供电系

统中所处的重要地位。通过学习和相关资料的查找让我有了很大的收获。无论是 WORO的排版、CAD的绘制、高密度的计算、繁复的原件查询都对我们学习的各方 面进行了深入的考验，也让我们对团队合作有了一个崭新的认识。自己的逻辑理 解能力也得到了提高，可谓是受益匪浅。这次设计，我想这对我以后的工 作和学习会有很大帮助。

本次设计得到了许多许多老师的悉心指导和帮助，在此对老师们深表感谢！！！

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