家用空调器制冷系统的设计

家用空调器制冷系统设计

CHANGSHAUNIVERSITYOFSCIENCE&TECHNOLOGY毕业设计（论文）题目：家用空调器制冷系统设计学班

专级:业：2011年6月

家用空调器制冷系统设计

学生姓名：

学班号：级：李毛古[***********]701

所在院(系):能源与动力工程学院

朱先锋

指导教师：完成日期:

家用空调器制冷系统设计

摘要

为了营造舒适的室内环境和保证良好的空气品质，房间空调器（冷凝器与压缩机放置在室外，供冷和供热部分放置在室内）被广泛用于小面积的单元式房间，并且随着科学技术的进步，房间空调器正向超静节能、舒适健康及多功能等方向发展。因此，本课题正是以家用空调器制冷系统为方向，设计一个合理的，经济的，实用的小型制冷系统，它包括压缩机，、蒸发器、冷凝器、节流装置和辅助设备。在选择压缩机和节流设备时，选择滚动转子式压缩机和毛细管；而在设计蒸发器和冷凝器时，采用强制通风方式的换热器，用先假设后校核的方法计算换热器的面积和整体尺寸。

关键词：家用空调器；制冷系统；蒸发器；冷凝器；节流装置；辅助设备

HOUSEHOLDAIR-CONDITIONERREFRIGERATIONAIR-

SESTEMDESIGN

ABSTRACT

Inordertocreateacomfortableindoorenvironmentandensuregoodairquality,roomair-conditioner(condenserandcompressorplacedinoutdoor,coolingandheatingpartplacedinindoor)iswidelyusedinasmallareaoftheroom,andalongwiththehalf-unitscientificandtechnologicalprogress,roomair-conditionerisdevelopingwithasuperquiescent,positiveenergy,comfortableandhealthymentandmulti-functionetcdirection.Therefore,thisissueismakinghouseholdair-conditionerrefrigerationsystemfordirection,designingareasonable,economical,practicalminiaturerefrigerationsystem.itincludesacompressor,aevaporatorandacondenser,throttledeviceandauxiliaryequipment.Rollingpistoncompressorandcapillarytubeareselectedinthedesign.Forcedventilationheatexchangersareadoptedasevaporatorandcondenser.Theareaanddimensionsofheatexchangersarecalculatedbythemeansoffirst-assumptionandsecond-checkmethod.

Keywords:Householdair-conditioner;Refrigerationsystem;Evaporator;Condenser;

Thethrottledevice;Auxiliaryequipment

目录

1设计概述……………………………………………………………………………12压缩机的选型………………………………………………………………………2

2.1压缩机形式的确定…………………………………………………………….2

2.2制冷系统热力计算…………………………………………………………….2

2.2.1循环参数及压焓图………………………………………………………2

2.2.2各点参数值………………………………………………………………3

2.2.3输气系数…………………………………………………………………3

2.2.4电动机的输出功率………………………………………………………5

2.2.5热力计算…………………………………………………………………5

2.2.6压缩机的选型及校核……………………………………………………6

3冷凝器的设计………………………………………………………………………7

3.1冷凝器的形式选择…………………………………………………………….7

3.2冷凝器设计中有关参数的选取………………………………………………7

3.2.1管壁与垢层的热阻……………………………………………………...7

3.2.2冷却介质的流速………………………………………………………...7

3.3冷却介质的温升………………………………………………………………8

3.4冷凝负荷系数…………………………………………………………………8

3.5空冷式冷凝器结构参数………………………………………………………8

3.6空冷式冷凝器的传热计算……………………………………………………9

3.6.1空气流过翅片管簇时的表面传热系数α0f的计算……………………9

3.6.2翅片效率和表面效率的计算…………………………………………..10

3.6.3氟利昂在管内的凝结传热系数αki的计算……………………………11

3.6.4空冷式冷凝器的传热方程……………………………………………..12

3.7空冷式冷凝器的空气侧阻力基风机选择计算……………………………...12

3.8冷凝器设计计算...............................................................................................13

3.8.1冷凝器热负荷的确定…………………………………………………..13

3.8.2翅片管簇结构参数选择及计算………………………………………..13

3.8.3冷凝器总传热系数的计算及整体结构的确定......................................14

3.9风机的选择.......................................................................................................15

4蒸发器的设计……………………………………………………………………..16

4.1平均传热温差∆tm…………………………………………………………….16

4.2蒸发器的选用………………………………………………………………...16

4.3表面式蒸发器的传热计算…………………………………………………...17

4.3.1干式热交换空气侧换热系数αo的计算……………………………….17

4.3.2空气侧当量表面表面换热系数αj的计算…………………………….17

4.3.3制冷剂侧换热系数αi的计算.................................................................18

4.4.4表面式蒸发器的传热系数……………………………………………..18

4.5直接蒸发式空气冷却器的设计计算………………………………………...19

4.5.1蒸发器结构参数的选取和计算………………………………………..19

4.5.2空气体积流量的确定..............................................................................19

4.5.3计算空气侧的换热系数………………………………………………..20

4.5.4计算肋管外表面当量换热系数………………………………………..21

4.5.5计算管内制冷剂侧的换热系数………………………………………..21

4.5.6蒸发器换热系数的计算及整体尺寸的确定…………………………..22

4.6风机的选择.......................................................................................................22

5节流装置的选择计算……………………………………………………………..24

5.1节流元件类型的选择………………………………………………………...24

5.2毛细管的选择计算…………………………………………………………...246系统管路设计……………………………………………………………………..26

6.1制冷装置的管路系统………………………………………………………...26

6.1制冷装置的管径选择………………………………………………………...26

7辅助设备的选型…………………………………………………………………..28

7.1四通阀的选型………………………………………………………………...28

7.2其它辅助设备的选型..………………………………………………………28

8总结………………………………………………………………………………29参考文献……………………………………………………………………………31致谢………………………………………………………………………………….33

1设计概述

一个既定空间内空气的温度和湿度，受到两方面的干扰：一是空间内部生产过程和人体产生的热、湿等干扰；二是空间外部太阳辐射和室外气候条件的变化所产生的热作用。由于两方面的干扰，使得室内空气的状态参数偏离满足人体舒适感或工艺过程的要求，因此需要向室内输送一定量和一定状态参数的空气，与室内空气进行热、质交换，然后排出等量的、已完成调节作用的空气，达到对室内空气状态参数进行调节的目的。空调器就是完成上诉任务的空气调节装置之一。

本课题是设计家用空调器的制冷系统。已给出空调器在名义工况下的制冷量，工质，循环参数及室内外空气参数，要求设计一个合理的、经济的、普用的家用热泵式空调器制冷系统。该系统是一个单元式家用空调器系统，室外机包括压缩机、换热器、风机、节流元件。室内机采用壁挂式，包括换热器，风机。依据给定的条件和参数，进行循环系统的热力计算，选择压缩机，设计蒸发器和冷凝器，确定辅助设备。要求完成制冷系统换热器的结构图、制冷系统的流程图。本次设计的重点是把握家用空调器的整体布局和部分之间的合理搭配，由计算出的负荷设计出最合理的换热器,并选择最合适的压缩机、节流元件和制冷系统中的辅助设备。严格按照空调设计手册的绘图要求准确无误的绘制出换热器的设计图。设计时，最主要的就是设计换热器的管道，可是换热器的管道设计可以有很多种方案。在设计中需要选择最有效地换热方式，选择管道的材质以及排列时，会由于实践经验的不足而遇到难题。对家用空调的结构的不熟悉，会使在设计一些细节时遇到困难。而且对绘图的要求很高，需保证图纸的质量。

已知条件如下：

空调器名义工况下制冷量为5000W，制冷剂为R22。

空调器名义工况下制冷循环参数及室内、外空气参数如下：

蒸发温度7.2℃，冷凝温度54.4℃；

膨胀阀前液体温度46.1℃，过热温度15℃，吸气温度20℃；

室内干球温度27℃，湿球温度19.5℃；

室外干球温度35℃，湿球温度24℃。

2压缩机的选型

2.1压缩机形式的确定

目前，在中小型空调器中，一般采用往复式或滚动转子式制冷压缩机。全封闭式压缩机因其结构紧凑，无轴封装置，体积小，噪声低，重量轻等一系列优点，因而在中小型空调机中得到广泛应用。

往复式压缩机是问世最早，至今还广为应用的一种机型，这是因为：1.能适应较广阔的压力范围和制冷量的要求；2.热效率较高，单位耗电量较少，特别在偏离设计工况运行时更为明显；3.对材料要求低，多用普通钢铁材料，加工比较容易，造价也较低廉；

4.技术上较为成熟，生产使用上积累了丰富的经验。上述优点使它在中、小制冷量范围内，成为制冷机中应用最广、生产批量最大的机型。但是，它也有不足之处，主要是：

1.转速受到限制，因此机器的体积和重量较大；2.结构复杂，易损件多，维修工作量大；

3.由于往复惯性力不能完全平衡，运转时有振动；4.输气不连续，气体压力有波动等。

小型滚动转子式压缩机的特点是：1.结构简单，体积小，重量轻；2.易损件少，相对运动部件之间的摩擦损失少，可靠性高；3.仅滑片有较小的往复惯性力，旋转惯性力可以完全平衡，因此机器振动小，运转平稳；4.效率高，指示效率高，吸气有害过热小，余隙容积小。

综合考虑和比较这两种形式的压缩机的优点和缺点，全封闭式滚动转子式压缩机在能效比、体积、零件数、重量等方面均优于往复式压缩机，因而在中小型空调器中占主导地位。本设计选择滚动转子式压缩机。

2.2制冷系统热力计算

2.2.1循环参数及压焓图

空调器名义工况下制冷量为5000W，制冷剂为R22。

空调器名义工况下制冷循环参数及室内、外空气参数如下：

蒸发温度7.2℃，冷凝温度54.4℃；

膨胀阀前液体温度46.1℃，过热温度15℃，吸气温度20℃；

室内干球温度27℃，湿球温度19.5℃；

室外干球温度35℃，湿球温度24℃；

循环的p-h图如下所示：℃

℃℃

℃

图2—1系统理论循环图

2.2.2各点参数值

查R22热力性质表和图得：

表2—1热物性参数值参数名称

冷凝压力

蒸发压力

进压缩机前过热蒸汽比焓

进入气缸前过热蒸汽比焓

进入气缸前过热蒸汽比体积

排出过热蒸汽比焓

节流前液体比焓

排出过热蒸汽温度符号单位MPaMPakJ/kgkJ/kgm3/kgkJ/kgkJ/kg℃设计值2.1480.631414.4418.20.039451.1257.888.2pkp0h1'h1''v''1h2h4t2

2.2.3输气系数

滚动转子式压缩机的理论输气量为[2]：

Vh=60nVg

（2—1）

式中：Vh——理论输气量，m3；

n——电机转速，rmin；

Vg——每转气缸输气量，m3。

滚动转子式压缩机的实际输气量[2]：

Vs=λVh

式中：λ——输气系数。

（2—2）

λ=λVλpλTλl

1）容积系数λV，可按下式计算[2]：

1

⎡⎤k⎛⎞p⎥k

⎟λV=1−c⎢⎜−1⎢⎜⎥p0⎟⎝⎠⎢⎥⎣⎦

（2—3）

（2—4）

式中：c——相对余隙容积，通常c=1%~2%；

k——工质等熵指数。

2）压力损失系数λP，由于吸气过程比较小，故[2]

λP=1−

一般取λP=1。

1+c∆p0λVp0

（2—5）

3）温度系数λT，用试验方法得出如下经验公式[2]

λT=ATk−B(T1−T0)

（2—6）

式中：Tk,T0及T1—冷凝温度，蒸发温度及压缩机前吸气温度，A、B是常数；对R22：A=2.57×10−3，B=1.06×10−3。

4）泄露系数λl，在设计时，对于标准工况可近似取λl=λV。或者当转速n=2880rmin时，λl=0.82~0.92；当n=1440rmin时，λl=0.75~0.88[2]。

通常滚动转子式制冷压缩机的容积效率比往复式压缩机高，其值大约为0.7~0.9，空调器使用的滚动转子式压缩机可达0.9以上[1]。

2.2.4电动机的输出功率

在实际压缩过程中，因偏离等熵过程以及存在流动阻力等因素，压缩机的耗功率比理论循环要大。单位质量制冷剂的理论耗功量与实际耗功量之比为指示效率ηi，则压缩过程的实际耗功率，即指示功率Pi=Pthi[1]。指示效率的计算公式如下[2]：

⎡

ηi=λTλl⎢1+1.5(∆psm+∆pdmε−k⎣

式中：v1——吸入点气体比体积，m3kg；

⎛h2−h1⎞⎤⎜⎜v⎟⎟⎥⎝1⎠⎦

（2—7）

ε——压力比；

∆psm，∆pdm——吸排气阀平均压力降，Pa；

h1，h2——压缩开始及终了时的比焓，Jkg；k——工质的等熵指数。

在实际循环中，还需考虑克服机械摩擦和带动辅助设备所消耗的功率，故压缩机实际作用在传动轴上的Pe（轴功率）比指示效率大，定义指示功率Pi与轴功率Pe的比值为压缩机的摩擦效率ηm，这样Pe=Pim[1]。对于中温全封闭式滚动转子式压缩机

ηm=0.7~0.85[2]。2.2.5热力计算单位质量制冷量

q0=h1'−h4=414.4－257.8=155.6kJkg

单位理论功

w0=h2−h1''=451.1－418.2=32.9kJkg

制冷剂循环质量流量

5000×10−3

=0.032kgsqm=Q0q0=

155.6

实际输气量

qV=qmv1''=0.032×0.039=1.246×10−3m3ss

参考2.2.3节的方法，取输气系数λ=λVλpλTλl=0.85

理论输气量

1.246×10−3

qV=qVλ==1.466×10−3m3shs0.85

压缩机理论功率

P0=qmw0=0.032×32900=1052.8W

取k=1.194，∆psm=0，∆pdm=0.1∆pdk，由式（2—7）有ηi=0.658取ηm=0.85，则有输出功率

P=P0iηmηd=

1052.8

=1882.4W

0.658×0.85

2.2.6压缩机的选型及校核

根据计算结果，选用松下空调用2K34C225AHB全封闭式滚动转子式压缩机，具体参数如下：

表2—2压缩机参数

型号

额定制冷量（W）

2K34C225AHB

5275

输出功率（W）1870

31.4排气量(cm3r)

工质最大充注量

（g）1800

参考公式（2—1），取n=2880rmin，压缩机的理论输气量

Vh=60nVg=1.5×10−3m3s

而输出功率的过载量在5%内，故输出功率，输气量和额定制冷量均能满足要求，所选压缩机符合设计要求。

3冷凝器的设计

3.1冷凝器的形式选择

在小型氟利昂制冷装置中，为使用方便起见，通常采用空气冷却式冷凝器。空气冷却式冷凝器有可分为强制通风式和自然对流式两种。强制通风的空气冷却式冷凝器以空气为冷却介质，适用于缺水或无法供水的场合，特别是在以氟利昂为制冷剂的小型制冷装置。在空调器中，以翅片管簇式的结构居多[2]。

因此，对于家用空调制冷系统的冷凝器，选择强制空气冷却方式。

3.2冷凝器设计中有关参数的选择

3.2.1管壁与垢层的热阻

在冷凝器中，水垢、油垢或尘埃的形成会影响换热器的传热性能。通常，换热器中制冷剂侧的温度越低或制冷剂液体与润滑油的互溶性越弱，润滑油月容易在传热面上形成油膜，则污垢系数越大，一般，在氟利昂冷凝器中，由于氟利昂与润滑油能相互溶解，可不考虑氟利昂侧的污垢系数[2]。而空气侧的污垢热阻可取0.0001~0.0003m2.K。

在空气冷却式冷凝器中，流过冷凝器的空气量大，空气中的尘埃会逐渐黏附在翅片及翅间管面上形成尘埃垢层，特别是在传热面被水润湿时尘埃会形成较大的热阻。对于铜管，导热系数大，可不考虑管壁热阻。3.2.2冷却介质的流速

强制通风空气冷却式冷凝器的迎面风速一般在2.0~3ms之间取值。迎面风速过高会导致较高的最窄截面风速，一般情况下，最窄截面风速应应控制在6ms以下为宜[2]。最窄截面风速过高，则传热管组对空气的流动阻力增大，风机会产生扰人的噪声。对整体舒适性空调用空气冷却式冷凝器应选取低风速并选配低噪声风机。

冷却介质的流速已有标准的规定，强制通风空气冷却式冷凝器的迎面风速为2~3ms[1]，此时冷凝器的传热系数约为25~40W(m2.K)。

3.3冷却介质的温升

冷却介质的温升与冷却介质的流量有很大的关系，流量大则温升小。在设计冷凝器时，冷却介质的进口温度和制冷剂的冷凝温度通常由相应标准或具体条件规定。对于风冷式冷凝器，冷凝温度与空气进口温度差取10~16℃，空气不宜大于8℃。

3.4冷凝负荷系数

名义制冷量大于1.28KW的全封闭制冷压缩机的单级压缩制冷装置的冷凝热负荷

Qk（单位为W）可表示成[2]：

Qk=C0Q0

式中：C0——冷凝负荷系数；

（3—1）

Q0——制冷量。

以R22为制冷剂的氟利昂制冷装置的冷凝负荷系数可以从冷凝负荷系数图[2]查得。

3.5空冷式冷凝器结构参数

空冷式冷凝器的翅片管一般由紫铜管套铝片构成，结构参数可按表3—1选取。

表3—1空冷式冷凝器结构参数

管子

材料

外径d0（mm）

壁厚δ0（mm）

管距S（mm）

排列

材料

方式等边

紫

6~16铜

0.3~1.0

20~25

腰三角形或等

铝

0.1~0.3

1.3~2.5

片，冲缝片

翅片

片厚δf（mm）

片距Sf（mm）

平片，波纹

1~5排数

片形

n

由于空气通过叉排管簇时的扰动程度大于顺排管簇，空气通过叉排管簇时的表面传热系数较顺排管簇高10%以上，因此，空冷式冷凝器的管簇排列以叉拍为好。按等边三角形叉排布置的整套片翅片管簇，对每根管而言，其翅片型式相当于正六角形翅片。

采用整套片的空冷式冷凝器，每米长翅片管的有关换热面积用下列各式计算（s1是管子中心距，s2是管排方向上管子的垂直距离，d0为外径，di为内径，Sf为片距，δf为片厚）[2]：

每米管长翅片侧面面积af（单位为m2m）

π⎞⎛

af=2⎜s1s2−d02⎟sf

4⎠⎝

每米管长翅片间管面面积ab（单位为m2m）

（3—2）

ab=πd0(sf−δfsf

（3—3）

因翅片厚度较小，翅顶面积忽略不计，则每米管长翅片侧总面积a0f（单位为m2m）

a0f=af+ab

每米管长管内面积

（3—4）

ai（单位为m2）

（3—5）

ai=πdi

肋通系数（每排肋管外表面积与迎风面积之比）

a=

aofs1

（3—6）

3.6空冷式冷凝器的传热计算

3.6.1空气流过翅片管簇时的表面传热系数α0f的计算

在强制通风空气冷却式冷凝器中，空气侧的表面传热系数与管排布置、翅片型式有关，也与冷凝器是采用整张套片管簇还是采用单套片管管簇有关，因此，应根据不同情况采用相应的表面传热系数的计算式。

当采用平片的整套片顺排管簇时，其空气侧表面传热系数α0f[单位为W(m2.K)]可由下式计算[2]：

α0f

λn⎛b⎞⎟=CψaRef⎜⎜⎟de⎝de⎠

n

（3—7）

式中：C、ψ、n、m——系数及指数，见表3—2、表3—3；

λa——空气的热导率，W(m.K)；de——当量直径，m；Ref——雷诺数；

b——翅片宽度，m。

空气流过叉排管簇时的表面传热系数较顺排管簇大10%左右，上式乘以1.1，即可用于叉排管簇空气侧表面传热系数计算。式（3—7）的使用范围是

sfd0=0.18~0.35、de=4~50、s1d0=2~5、Re=500~2500及空气的平均温

度tm=−40~40℃，空气的热导率λa是空气进口平均温度tm下的值。当量直径de由下式计算[2]：

de=

s1−d0+sf

120.2960.529

2(s1−d0)(sf−δf)

−δf表3—2系数ψ及指数n

（3—8）

de

80.3580.503

160.2440.556

200.2010.582

240.1660.608

280.1370.635

320.1140.661

360.0950.688

400.080.714

n

表3—3系数C及指数m

Ref

Cm

6001.216-0.232

7001.192-0.224

8001.168-0.216

9001.144-0.208

10001.12-0.20

11001.096-0.192

12001.072-0.184

13001.048-0.176

14001.024-0.168

15001.0-0.16

3.6.2翅片效率和表面效率的计算

在空冷式冷凝器的传热计算中，通常以基管表面温度twa作为计算温度，而翅片侧面表面温度显然低于基管表面温度，因此，当以基管表面温度为计算温度时，每米长翅片管相当于翅间管面的有效面积为afηf+ab，它与每米长翅片管外的实际面积

a0f之比称为翅片管的表面效率，即[2]

afηf+ab

η0=

af+ab

（3—9）

在传热计算中，通常代入计算的是实际面积，因此，必须在α0f基础上再乘以η0。上式中ηf为翅片效率，依据传热理论

th(mh')ηf=

mh'

（3—10）

其中

m=

2α0f

λδf

（3—11）

式中：λ——翅片材料的热导率，对铝片λ=203W(m.K)；

h'——当量翅高，m；δf——翅片厚度，m。

对等边三角形叉排的管簇，当量翅高h'可由下式计算[2]：

h'=

⎞⎡⎛d0⎛s1s1⎞⎤⎜⎟⎜⎟−11−0.35ln1.063⎢⎜⎟⎜⎟⎥2⎝d0⎠⎣d⎝0⎠⎦

（3—12）

在选取适当的迎面风速ωy后，最窄截面风速ωmax（ms）用下式计算[2]：

ωmax=

s1sf

ωy

s1−dbsf−δf（3—13）

3.6.3氟利昂在管内的凝结传热系数αki的计算

氟利昂制冷剂蒸汽在空冷式冷凝器的水平管内冷凝，由于冷凝液体积聚在管内下半部分，使冷凝器有效冷凝面积减小，上根管中凝结的液体流到下根管中，使下根管中的基业更甚，下根管中的凝结换热强度减弱。因此，空冷式冷凝器中氟利昂蒸气的平均凝结表面换热系数可用下式计算[2]：

αki=0.555Bdi

−0.25

(tk−twi)−0.25

（3—14）

式中：B——氟利昂制冷剂的物性集合参数，B=1325.4；

twi——管内壁温度，℃。

3.6.4空冷式冷凝器的传热方程空冷式冷凝器的传热方程如下[2]：

qi=

θm−θi

⎛1⎞aiδaia⎜+ro⎟++roi+ri⎜αofη0⎟aofλamaof⎝⎠

（3—15）

因为热流密度qi由可写成qi=

aofai

αofηoθo，且θi=tk−twi，θo=two−tm，忽略管壁热

阻、接触热阻、污垢热阻和油膜热阻可得如下热平衡式：

αkiai(tk−tw)=αofηoaof(tw−tm)

式中：tm——空气进出口平均温度，℃；

（3—16）

tw——壁面平均温度，℃。

选取适当的tw，使上式左右两边相等，将所得tw代入（3—13）中，计算制冷剂凝结表面传热系数，然后再计算空冷式冷凝器的总传热系数，忽略管内氟利昂侧油膜热阻，空冷式冷凝器的总传热系数（W(m2.K)）由下式表示[2]：

Ko=

1

1ofδof1

++rb+ro+αkiaiλamαofηo

（3—17）

式中：δ——紫铜管壁厚，m；

λ——紫铜管材料的导热率，393W(m.K)；am——紫铜管每米管长平均面积，am=

π

(di+do)，m；2

rb——胀管后翅片与基管之间的接触热阻，在0.0034~0.0086W(m2.K)之间

取值。

3.7空冷式冷凝器的空气侧阻力及风机选择计算

空冷式冷凝器所用风机应根据冷凝器的结构形式、所需风量以及风压选配。风压包括动压∆p'及静压∆p''。动压∆p'（Pa）由下式计算[2]：

∆p'=

ρaωy2

（3—18）

式中：ρa——冷凝器进口空气的密度，单位为kgm3；

当空冷式冷凝器采用平片整套片翅片管簇时，空气流过冷凝器的阻力即静压∆p''（Pa）按下式计算[2]：

∆p''=0.108

b

(ρaωmax)1.7de

（3—19）

3.8冷凝器设计计算

3.8.1冷凝器热负荷的确定

冷凝温度为54.4℃，进口空气干球温度ta1=35℃，取进出口空气温差为8℃，则出口空气干球温度ta2=43℃，对数平均温差

θm=

ta1−ta2

=15.1℃

⎛tk−ta1⎞ln⎜⎜t−t⎟⎟⎝ka2⎠

查冷凝负荷系数图[2]，知C0=1.27，所以Qk=1.27×5275=6699W3.8.2翅片管簇结构参数选择及计算

选取10mm×0.5mm的紫铜管，翅片厚度为δf=0.15mm的平行整张铝制套片，取翅片节距sf=2mm，迎风面上管中心距s1=25mm，管簇排列采用正三角形叉排。由此知，每米管长翅片侧面面积af=0.4579m2，每米管长翅片间管面面积

ab=0.0299m2m，每米管长翅片总面积aof=0.4878m2m，每米管长管内面积ai=0.0283m2查干空气热物理性质表，在空气平均温度tm=39℃的条件下，Cpa=1.005kJ(kg.K)，

λa=0.0276W(m.K)，νa=0.00001669m2，在进风温度ta1=35℃的条件下，ρa=1.1465kgm3。冷凝器所需空气体积流量

qv=

Qk6699

=m3s=0.73m3s

ρaCpata2−ta11.1465×1005×43−35取迎面风速ωy=2.5ms，则迎风面积

Ay=

qv0.732

=m=0.292m2ωy2.5

取冷凝器迎面宽度即有效单管长l=0.586m，则冷凝器的迎风面高度

H=

Ayl

=

0.292

m=0.504m0.586

迎风面上管排数

N=Hs1−0.5=

0.504

−0.5=200.025

3.8.3冷凝器总传热系数的计算及整体结构的确定预计冷凝器在空气流通方向上的管排数n=3，则翅片宽度

b=3×0.025×

3

m=0.06495m2

参考式（3—8）和（3—13）知微元最窄界面的当量直径de=0.0033m，最窄截面风速ωmax=4.6ms，故Ref=

ωmaxde4.6×0.0033

==909.5，bde=19.68。查表3—3和νa0.00001669

3—4，用插入法求得ψ=0.204，n=0.58，c=1.142，m=-0.207，则由式（3—7）知空气侧表面传热系数

αof=1.1×1.142×0.204×

0.0276

×909.50.58×19.68−0.207=60.16W(m2.K)0.0033

翅片相当高度按式（3—12）计算，有h'=0.01m；铝翅片导热率λ=203W(m.K)，由式（3—11）计算翅片参数，有m=62.86m−1；由式（3—10）可计算翅片效率，有

ηf=0.886；表面效率按式（3—9）计算，有ηo=0.893；因此，把已知的数据代入式（3—16），得壁面平均温度tm=48.62℃。故由式（3—14）知管内凝结表面传热系数

aki=2388×(54.4−48.62)−0.25Wm2.K)=1540.1W(m2.K)

取管壁与翅片间接接触热阻rb=0.005(m2.K，空气侧尘埃垢层热阻

ro=0.0002(m2.K，由式（3—17）知冷凝器的总换热系数

Ko=

1

0.48780.0005×0.48781

++0.0002+0.005+

1540.1×0.0283393×0.029860.16×0.893

=28.55W(m2.K)冷凝器的所需传热面积

Ao=

Qk6699

==15.54m2

Koθm28.55×15.1

所需翅片有效管长

L=

Aofaof

=

15.54

m=31.86m0.4878

空气流通方向上的管排数

n=

L31.86==2.81lN0.54×21

取整数n=3排，与计算空气侧表面传热系数时预计的空气流通方向上的管排数相符。

冷凝器的总传热面积

Aof=Ayan=0.292×3×19.512=17.1m2>Ao

故所设计的冷凝器能满足要求。

冷凝器的长l=0.586m，冷凝器的高h=0.504m，冷凝器的宽b=0.065m。

3.9风机的选择

由于冷凝器的迎风面宽度l=0.586m，高度h=0.504m，选择一台轴流式风机。依据式（3—18）和式（3—19），知动压∆p'=3.58Pa，静压∆p''=35.9Pa。根据风量qv=43.8m3，选择型号为400FZL—02的轴流式风机，该机风量为48m3，风压150Pa.由此知，所选风机在风量和风压上都能满足要求。

4蒸发器的设计

4.1平均传热温差∆tm

对于实际工程，蒸发器液体载冷剂进出口温度和被冷却空气进出口温度，由空调系统决定；而蒸发温度to与平均传热温差∆tm，即受传热过程的约束，又要使初投资和运行费经济合理。蒸发温度to下降，制冷循环的外部不可逆损失加大，制冷系统的运行经济性恶化；而在相同条件下，蒸发温度to下降，将使平均传热温差∆tm，又减少了蒸发器初投资。

一般，对于直接蒸发式空气冷却器，由于空气侧的的换热系数低，为了不使及热狗尺寸偏大，所以取较大的传热温差。通常蒸发温度to比被冷却空气的出口温度t2低6~8℃，就是说平均传热温差∆tm约为11~13℃。

4.2蒸发器的选用

空调器中蒸发器均为翅片管簇换热器，制冷剂在管内直接蒸发，用风机强制通风，使管外空气降温去湿。蒸发器的结构参数可按表4—1选取。

表4—1蒸发器的结构参数

管子

材料

外径d0（mm）

壁厚δ0（mm）

管距S（mm）

排列方式等边或等腰三角形

材料

片厚δf（mm）

翅片片距Sf（mm）

平片，波纹

1~6

片，冲缝片片形

排数n

紫铜6~160.3~1.020~38铝0.1~0.31.3~3.0

蒸发器的翅片形式也有平片、波纹片、冲缝片等多种，传热效果以冲缝翅片为最好，故在空调器中已被广泛采用，但空气通过翅片时的流动阻力液较大。空调器中的蒸发器，其热流量qi一般在6000~12000Wm2之间，它的最佳质量流速g一般可在下列范围内选取：R22为120~220kgm2.s)，qi值越大，其g也越大。

沿空气流动方向上的管排数以3~4排为宜，排数过多不仅增加了空气的流动阻力，

而且换热效果并没有明显得到改善。对于R22，蒸发器在名义空况下的传热系数应达到43W(m2.K)以上。

4.3表面式蒸发器的传热计算

4.3.1干式热交换空气侧换热系数αo的计算

表面式蒸发器最早使用的套片是平直套片，目前已成功建立了平直套片的通用关联式，用于计算4排叉排管束平均表面传热系数的关联式为[2]：

−0.15

α−0.4⎛⎜⎜A⎞

4=0.0014+0.2618RedA⎟⎝t⎟

⎠

式中：α4——4排平均的表面传热系数，W(m2.K)；

ReaωDo

d——以管外为特征尺度的雷诺数，Red=

ρmaxµ；o

Do——管外径，m；ρa——空气密度，kgm3；µa——空气动力粘度，Pa.s；

ωmax——垂直于空气流动方向的最窄截面的流速，ms；A——总外表面积，m2；A2t——管束的外表面积，m；

当管排数小于4排时，可用下式计算[2]：

0.607(N−4)

α=0.992⎡−0.031

⎢−0.092⎛N⎤N

⎢2.24Re⎞

4⎣d⎜⎝4⎟⎠⎥

⎥⎦

式中；N——管排数。

4.3.2空气侧当量表面表面换热系数αj的计算当量表面传热系数按下式计算[2]：

α=ζα⎛ηfaf+ab⎞

jo⎜

⎜⎝a⎟f

+ab⎟

⎠4—1）

4—2）

4—3）

（（（

式中：ζ——析湿系数，ζ=

φh−h

=12；φscpt1−t2ηf——翅片效率，可依据式（3—10）和计算；

对于正三角形叉排的平直套片管束，翅片折合高度h'可由下式就算[2]：

h'=

Do'

(ρ−1)(1+0.35lnρ')2

（4—4）

式中对于ρ'有：六角形翅片ρ'=1.27ρm对边距离和短对边距离。4.3.3制冷剂侧换热系数αi的计算

AB

，A和B是六角形的长−0.3，ρm=

BDo

制冷剂在管内的换热是沸腾换热，管内沸腾换热由于沸腾空间的限制，沸腾产生的蒸气与液体相混，形成气液两相混合物，故管内沸腾换热涉及管内两相流流动的问题。所设计的换热器，制冷剂在平行管束内流动，水平管内平均沸腾换热系数可按下式计算[1]：

vm.ψ0.4

αi=A0.6

di

式中：A——物性系数，可参见表4—2；

0.4

（4—5）

vm——质量流速，kgm2.s；di——管内径，m。

ψ——肋管内表面热流密度，ψ=

QoQ

=o，Wm2。Aiβ

00.482

50.492

100.503

表4—2物性系数A

蒸发温度（℃）-10R22

0.461

-50.472

4.4.4表面式蒸发器的传热系数

若忽略管壁热阻和管内垢层热阻，传热系数K应为[1]：

⎛1β⎞⎜K=+Rf+⎟⎜ααi⎟⎝j⎠

−1

（4—6）

式中：αj——湿工况下肋管外表面的当量换热系数；

Rf——外表面积灰等所形成的附加热阻，可取0.0003m2.K；αi——管内制冷剂沸腾换热系数；β——肋化系数。

4.5直接蒸发式空气冷却器的设计计算

4.5.1蒸发器结构参数的选取和计算

蒸发器选用平翅片带铜管管簇的换热器，用风机强制通风。选用10mm×0.2mm的的紫铜管，翅片选用δf=0.2mm的铝套片，翅片间距sf=2.0mm。管束按正三角行叉排排列，垂直于流动方向管间距s1=25mm，沿流动方向管排数n=4，迎面风速

ωf=2.5ms。

按照第三章第五节的计算方法，有每米管长翅片的外表面积af=0.4563m2；每米管长翅片间的管子表面积ab=0.0294m2；每米管长的总外表面积

aof=0.4857m2；每米管长的外表面积abo=0.03267m2m；每米管长的内表面积ai=0.0283m2m。肋化系数

β=

aofai

=

0.4857

=17.2

0.0283

肋通系数

a=

aofs1

=

0.4857

=19.430.025

4.5.2空气体积流量的确定

已知室内空气干球温度为27℃，湿球温度为19.5℃，查湿空气的焓湿图[4]有，蒸发器进口处空气的比焓值h1=55.7kJkg，含湿量d=11.2gkg，相对湿度ϕ1=50%。设蒸发器出口处空气的相对湿度ϕ2=90%，温度比蒸发温度高7.3℃即t2a=14.5℃，查湿空气的焓湿图[4]有蒸发器出口处的比焓值h2=38.8kJkg。

图4—1湿空气的状态变化

故空气的体积流量

qv=

Qo5.275

=m3s=0.26m3s

ρh1−h21.2×55.7−38.84.5.3计算空气侧的换热系数

迎面风速为2.2ms，则最窄流动断面的速度为

ωmax=

25×2×2.2

ms=4.19ms

25−10.42−0.2肋片空气通道的当量直径

2×(25−10.4)(2−0.2)=3.225−10.4+2−0.2

t+t27+14.5

空气的平均温度tf=a1a2==20.75℃，查空气的热物理性质表[3]有：

22

de=

ρf=1.1986kgm3，cpf=1.005kJ(kg,K)，Prf=0.7028，vf=15.52×10−6ms。干表面传热系数可用式（4—1）和（4—2）计算：⎛4.19×0.01⎞

α4=0.0014+0.2618⎜⎟

0.00001552⎝⎠

−0.4

⎛0.4857⎞

×⎜⎟0.03267⎝⎠

−0.15

=0.00881W(m2.K)

α0=

0.00881×1.1986×4.19×10052

=56.26W(m.K)0.667

0.70284.5.4计算肋管外表面当量换热系数析湿系数

ζ=

h1−h255.7−38.8

==1.4

cpt1−t21×27−14.5翅片折合高度按（4—4）计算，有

h'=

10.4

×(2.554−1)×(1+0.35ln2.554)mm=10.733mm2

肋片形状参数

m=

2αoζ

=λfδf

2×56.26×1.4−1

=62.14m−1

204×0.0002

故在凝露工况下的翅片效率

th(mh')th(62.14×0.010733)ηf===0.874

62.14×0.010733mh'

当量表面传热系数按（4—3）计算

⎛0.874×0.4563+0.0294⎞22

αj=1.4×56.26×⎜⎟W(m.K)=69.44W(m.K)0.4857⎝⎠4.5.5计算管内制冷剂侧的换热系数迎风面积

fa=

qv0.262

=m=0.118m2ωf2.2

总传热面积

Aof=fa×a×n=0.118×19.43×4m2=9.17m2

肋管内表面热流密度

ψ=

Qβ5275×17.2=Wm2=9894.22Wm2Aof9.17

制冷剂循环流量

MR=

Qo5.275

==0.0337kgs'

h1−h4414.4−257.8

分两路供液，则管内制冷剂的质量流速

νm=

0.0337×42

=232.9kg(m.s)2

π×0.0096×2

由式（4—5）计算管内制冷剂侧换热系数

αi

0.4

(232.9×9894.22)=0.497×

0.00960.6

=2831.48W(m2.K)

4.5.6蒸发器换热系数的计算及整体尺寸的确定蒸发器的换热系数按式（4—6）计算，有

17.2⎞⎛1

K=⎜+0.0003+⎟

69.442831.48⎝⎠平均对数温差

−1

=48.13W(m2.K)

θm=

t1−t227−14.5

==12.53℃

⎛t1−t0⎞⎛27−7.2⎞

ln⎜⎟⎟ln⎜⎜t−t⎟14.5−7.2⎝⎠⎝20⎠

所需传热面积

Ao=

Q05275=m2=8.747m2

Kθm48.13×12.53

所设计的蒸发器满足要求。

取蒸发器高度方向为8排，则蒸发器的高h=8s1=8×0.025m=0.2m蒸发器长l=

Ayh

=

0.118

m=0.59m0.2

蒸发器宽b=

3ns1

=0.866×4×0.025m=0.09m2

Aof9.17

蒸发器总传热管长L==m=18.88m

aof0.4857

4.6风机的选择

由于蒸发器为壁挂式，蒸发器的长远远大于蒸发器的高和宽，风机选用离心式风机。静压

ρaωf1.2×2.22

∆p==Pa=2.9Pa

22

'

凝露工况下，气体横向流过管簇时的阻力[2]

⎛B⎞1.7

⎟∆p''=1.2×9.81A⎜(ρω)ϕmax⎜d⎟⎝e⎠

（4—7）

对于粗超的翅片表面，A=0.0113,空气密度ρ=1.2kgm3，凝露工况下取ϕ=1.2，则

⎛90⎞1.7

∆p''=1.2×9.81×0.0113×⎜⎟×(1.2×4.19)×1.2Pa=69.9Pa

⎝3.2⎠

全压∆p=∆p'+∆p''=72.8Pa

由风量和全压，选择DF2型离心通风机，风量为980m3，全压为85Pa，转速为720rmin，噪声为50dB。

5节流装置的选择计算

5.1节流元件类型的选择

在居住环境里，人员流量变动小，基本上保持不变。即环境工况没有很大的波动。故家用空调器一般不需要有流量的调节来适应工况的变化。因此，对于蒸发温度变化范围不大、负荷比较稳定的居住环境，本设计选择毛细管作为节流元件。

毛细管的优点：结构简单，无运动部件，价格低廉；使用时，系统不需装设储液器，制冷剂充注量小，而且压缩机停止运转后，冷凝器与蒸发器内的压力可较快地自动达到平衡，减轻电动机的负载。基于上述优点，毛细管广泛用于小型全封闭式制冷装置，如家用冰箱、空调器等。

5.2毛细管的选择计算

毛细管的选择计算中，应根据给定工况，确定其长度和内径，使流经它的制冷剂流量与装置的制冷量相匹配。常用的计算方法有图解法和类比法，本设计中采用图解法较为方便。所谓图解法即是在稳定工况下，对某种制冷剂按试验数据作出曲线图，实际应用时，根据已知条件，通过线图选择合适的毛细管长度和内径。

设计的已知条件为冷凝压力pk=2.148MPa，蒸发压力po=0.626MPa，毛细管前制冷剂的温度t4=46.1℃，蒸发器的分路数z=2。

制冷剂R22的循环量

qm=Qo5.275=kgs=0.03287kgs=118.33kgh''h1−h4418.2−257.8

为简化计算，假定由冷凝器出口至毛细管进口前的总流动阻力损失相当于饱和温度降低了1.5℃，因此进毛细管时液体制冷剂的过冷度为

∆t=54.4−46.1−1.5=6.8℃

由pk、∆t值查毛细管进口状态与流量的关系图[2]有标准毛细管的通流量qm=52kgh。流量系数'

ϕ=qm118.33==1.14'2×52zqm

查毛细管相对流量系数ϕ与内径di及长度L的关系图[2]知：毛细管内径di=1.4mm，毛细管长度L=0.5m，共两根。用于空调器制热的毛细管也选用内径di=1.4mm，长度L=0.5m的毛细管，共两根。

应该指出，由于毛细管内的而流动过程复杂，而且毛细管的实际内径与名义内径之微小偏差对毛细管的长度影响较大，因而无论是通过图解法或是类比法求得的毛细管尺寸和根数，都要经过在实际装置中的运行试验，经校验和修正后，才能获得毛细管的最佳尺寸。

6系统管路设计

空调器制冷系统中，除有压缩机、冷凝器、节流机构、蒸发器、离心风机和轴流风机外，尚有干燥过滤器、气液分离器、电磁阀等辅助设备，而且各设备之间用管道接通，构成一个封闭系统。辅助设备和管道的选择设计是否正确、合理，也将影响到空调器的性能。

6.1制冷装置的管路系统

制冷装置的管道系统应能保证向蒸发器均匀供液，管路压降不超过允许值，压缩机运行不发生液击、失油、振动、噪声，以及润滑系统能正常工作等。制冷管路的设计应合理选择管材、管径，尽量缩短管线长度，以减少管路阻力损失，并防止制冷剂产生“闪气”现象。

中小型空调器多采用R22为制冷剂，因此管材多选用紫铜管，为减轻重量和降低成本，又多选用薄壁铜管。在确定管径时，主要根据管道总压力损失的许可值。对吸气管而言，总的允许压力损失约为10~20kPa，相当于制冷剂的饱和温度降低1℃；对排气管道而言，总的压力损失约为15~40kPa，相当于制冷剂的饱和温度升高1~2℃；冷凝器至节流机构之间的液体连接管路总压力损失应小于20kPa。

6.2制冷装置的管径选择

为了让装置中各种管道流速和阻力损失对系统的回油能力和耗功的影响达到最佳，必须对各种管道的管径进行合理选择。工程上常采用线算图法选择管径，即根据制冷量、蒸发温度和当量总长度在线算图上查出气最小管径。此法虽有误差，但可以满足工程计算的精度要求。

氟利昂系统的管径选择如下：

1）回气管管径的确定

回气管压降对压缩机制冷能力有直接影响。一般氟利昂回气管的允许压降控制在相当于饱和温度和蒸发温度差1℃，合适的管内流速为8~15ms。当管道较长阻力增大时，应降低流速增大管径保持其压降不变，以保证压缩机制冷量不受影响。对于上升回气立管有带油速度要求，应以便于回油为前提选择管径。R22系统回气

管最小管径线算图可参照R22系统回气管管径图[4]。按照此方法可选用规格为19mm×1.5mm的紫铜管作为回气管。

2）排气管的管径选择

排气管径大小对压缩机耗功大小有重要影响。由于其排出的高压气体比体积较

低压回气小，所以排气管径较吸气管较小。一般排气管内压降相当的饱和冷凝温度差为0.5℃。上升排气管则应以合适的带油速度为准来选择管径。R22排气管最小管径线算图参照R22排气管与高压液管管径图[4]。按照此方法，可选择规格为16mm×1mm的紫铜管作为排气管。

3)高压输液管管径的确定

其要求是该管段压降不致引起膨胀阀前产色闪发气体。压降应控制在不超过相

当于饱和冷凝温度差0.5℃，其相应压降值为20kPa（R22）.计算压降时还应将管路两端的液位差计入。计算该管段的线算图可参照R22排气管与高压液管管径图[4]。按照此方法，可选择规格为14mm×0.75mm的紫铜管作为高压输液管。

4）低压液管管径的确定

该管段中易产生闪发气体，是液体经膨胀阀节流后压力降低的必然结果，其中

两相流管道压降较高压输液管有较大增加。R22随温度而定的压降相当于高压输液管压降倍数可见R22随温度而定的压降相当于高压输液管压降倍数[4]。按表中推荐值估算出低压液管压降后在确定所需管径。按照此方法，可选择规格为14mm×1mm的紫铜管作为低压液管。

7辅助设备的选型

7.1四通阀的选型

四通阀换向的基本条件是活塞两端的压力（F1—F2）必须大于摩擦阻力f，否则，四通阀将不会换向。换向所需的最低动作压力差（华鹭的实际水平低于1Kg/cm2）是靠系统流量来保证的（如上图所示）。当左右活塞的压力差（F1-F2）大于摩擦阻力f时，四通阀换向开始，当主滑阀运动到中间位置时，形成瞬时窜气状态（中间流量状态）。此时，若压缩机的排气流量远大于四通阀的中间流量，便可以建立足够大的换向压力差而使四通阀换向到位；反过来，若压缩机的排气量小于四通阀的中间流量，则四通阀换向所需的最低动作压力差便不能建立，即F1-F2。选择四通阀时，主要看其与系统所匹配的制冷量。Qo=5275W约等于7.2HP，故选择盾安DSF-34型四通阀，主要参数如下：表7—1四通阀参数

型号

DSF-34通径（mm）20链接尺寸（mm）D19.05E.S.C22.2动作压差（Mpa）Min0.34Max2.25

7.2其它辅助设备的选择

在热泵式空调系统中，为了防止压缩机发生液击现象，在压缩机入口处都装有气液分离器。小型空调器中常用的气液分离器有管道型和筒体型。气液分离器的容积一般根据过度时间内有多少制冷剂液体要返回来决定。选择气液分离器时，要考虑其容积和接管尺寸，要求气液分离器能容纳50%的制冷剂充住量。

过滤器是用来清除制冷剂蒸气和液体中的的铁屑、铁锈等杂质。过滤器可按接管尺寸和其允许的最大工作压力来选取。

8总结

本设计以家用空调器为方向，设计空调器的制冷系统，即制冷的四大部件，包括压缩机，蒸发器，冷凝器，节流元件。设计每个部件时，都依照理论知识，从合理、简单、实用、经济等角度出发。下面将概括性地总结整个毕业设计的过程。

1、压缩机的选型

目前，在中小型空调器中，一般采用往复式或滚动转子式制冷压缩机。全封闭式压缩机因其结构紧凑，无轴封装置，体积小，噪声低，重量轻等一系列优点，因而在中小型空调机中得到广泛应用。而全封闭滚动转子式压缩机在能效比、体积、零件数、重量等方面均优于往复式压缩机，所以本设计选用滚动转子式压缩机。

本设计的已知条件有制冷量，一般根据制冷量就能确定压缩机的型号。但这只是初步的保证了制冷量能满足要求，因此，还需计算排气量和输出功率，用算出来的值与名牌值比较，看是否满足要求。压缩机的选型中，主要是系统的热力计算，输气系数的计算和输出功率的计算。

2、两器的设计

两器即蒸发器和冷凝器，换热器的设计遵循的原理基本上一样，都要用到先假设，校核的方法，只是计算换热器的换热系数时，计算方法不一样。换热器的换热都有空气侧的换热和制冷剂侧的换热，而在蒸发器中的制冷剂侧的换热为一定空间的沸腾换热，里面流态的变化复杂。

在小型空调器中，换热器用到最多的还是翅片管簇式，本设计采用铝翅片，铜排管。因为叉排排列的扰动强，所以采用叉排方式排列。设计初始，需选择翅片的结构的参数和铜管的直径，这个可按照规定选择。其次，风速的选取液很重要，风速大，所需换热面积小，而噪声大；风速小，所需换热面积大，而经费高，因此，选择正确的风速很重要。

3、节流元件的选择

在中小型的空调器中，考虑到经费，一般用毛细管作为节流元件。因为空调器可用于负荷变化小的场所，而毛细管没有调节流量的功能，正适合负荷稳定的场所。选择毛细管后，需确定它的直径和长度。常用的方法有类比法，图解法。本设计采用的是图解

法来计算毛细管的直径和长度。但是由于毛细管内的而流动过程复杂，而且毛细管的实际内径与名义内径之微小偏差对毛细管的长度影响较大，因而无论是通过图解法或是类比法求得的毛细管尺寸和根数，都要经过在实际装置中的运行试验，经校验和修正后，才能获得毛细管的最佳尺寸。

4、辅助设备的选择

辅助设备有斯通换向阀、气液分离器和过滤器。它们是热泵式空调器不可缺少的设备。四通换向阀根据制冷量来选择，气液分离器根据它要容纳制冷剂的少来选择，过滤器按照其所在位置的管径来确定。

本设计的难点在于压缩机的选型和两器的设计，参照的公式和要计算的量子都很多。在计算上用到的都是理论知识，而选择一些基本变量和设备结构参数才是需仔细考虑的方面。总的来说，设计还是按照制定的时间规划顺利的完成。

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致谢

本次设计是在长沙理工大学能源与动力工程学院建筑环境与设备工程教研室朱先锋老师的亲切关怀和悉心指导下完成的。

首先，我要衷心感谢我的导师朱先锋在我做毕业设计期间给予我的关怀、指导和帮助。从设计的开题、定方案研究，到设计的撰写、绘图、定稿，我均得到了朱老师的悉心指点和帮助。朱老师为我提供了大量的参考资料，并提供有关设计绘图的相关标准规范，这些资料对我的设计顺利完成提供了很大帮助。在设计修改期间，导师更是认真负责，耐心热情，不辞劳苦的纠正说明书和图的不妥之处。

非常感谢学校的其他老师的谆谆教诲，他们提供的每一个信息都对我的成长都有很大帮助。在设计即将完成阶段，他们对我的论文审核工作投入了宝贵的时间，并提出了许多宝贵意见，使我受益匪浅。

很开心能和我的同学朱武，王金章一起共同做毕业设计。感谢他们的帮助，特别是在论文修改阶段和画图阶段，他们热情地帮助我，并提供了宝贵的经验。感谢其他所有帮助过我的同窗给与我的关心和友爱。

感谢所有教育过我的老师，给了我知识的力量，给了我学习和工作的经验；感谢学校，为我提供了良好的学习条件和和谐的生活环境。