模板方案技术交底
表 2C2
技术、安全—交底记录
施工单:位西一建集团山限有司公四第公司 工程名称分太原 科技学大晋校区城 舍区 4宿#舍宿 楼交部底位 月 日 共年模板 1第 页编号 2 :页
第一章 技术
措 施1、材料要求( 11)m2 木胶m板。 (2合连)件:接M1 4强对高螺拉、扇栓卡形、φ 1PVC 6管套等。(3) 撑支具工φ: 8×4.53 钢管、扣件40×7、0方木等 2、要机主设具 备1()械机设: 备电钻手、轮切割砂、机圆锯、机焊电等机 (。2主)要工 钉锤具、尺钢、钢刷丝油刷、、杠撬、水平,塔仪等。 3尺作、业条 件1)弹好墙(+身5c0m水 线,检平查砖(墙混凝或墙)的土位置否是符,线 办理预手检。 (续2)造柱钢筋绑构扎毕,并办完好检手隐。 续3)模板拉杆如(需螺穿墙,栓砌砖应按时求要预留螺孔洞栓。 4()查检构柱内的造灰清理:包浆砖墙舌括头灰钢筋上,挂的浆灰根部 的落地及灰
。
4、操
工艺作4 1.工 流艺:程清理作工→构支柱模造→板圈模板梁→平模板板办→检 4预2 .模支前构将造柱梁处杂物全部圈理干清。 净.4 支3模设 板()、构1造柱模: 板A砖.混构的结构柱造模板,采用模板。木防止浇筑混凝土时为模板胀, 鼓影响外墙整,平木用贴模在外面上墙并每,隔 1 以米设内两根拉条拉条,内与 拉墙结,拉直径条应不于小 20。φ条拉过穿砖墙的洞预留,要洞位留要置距求地 面 0cm3始,每隔 1开米 内以一留,道的平洞位置面构造在柱大牙槎以外 马一砖个处 B.外。内砖模构的结合柱,组用角模大模与板连接在,墙外防止处筑浇混 凝土挤变胀应进行加固处形理,板贴模外墙在上,然后用拉面拉牢。条 C.板外模结构山内处组墙合柱模,板用木模板,用斜撑采支牢 。.根D应部留置清口。扫 2(、圈梁模板) :A.圈模梁板可用采模板上口木线找弹。 平B圈.模梁板用采落地撑时支下,面垫方应木,当用方木撑支面下木用楔楔紧 用钢。支撑管高度调时合适整。 .钢筋绑扎C后完模,上口宽板进度校行正位定,并木撑进行校正定用, 用位钉铁时固临。 定D砖混. 外砖、模结构内外墙圈梁的 用,带扁横穿墙平担位置面墙距端 2两4c m开留洞,始间中隔每50 mc左右 留一,道每面墙宜少于不 5个洞
。()、安装3板模板楼 :面夯地→支立柱→实大小龙安→骨铺板→校正标高→模立加杆水的平拉 →办预检杆A、 层底面应地夯实并,通垫脚手板长楼,层地面支柱立也前应通垫脚长手 ,板用多采层架支模支时,支应垂柱直,下层支上柱在应一同向中心线上。 B竖从、跨边一侧始安装,先安开一第排骨和龙柱支,临时定固梁上再在第安二排龙 骨支柱,和次逐层依安。支
装柱与龙骨间距根应模据设计规板范计设 定规 。、调整C柱高支,将大龙骨找平度 D。、模板 E铺、平板台铺完,后测量模标板高进行,正校,并靠尺用平。 找F 、高标校完,后支 柱间加之水拉平。杆根 据支高度决柱定平拉杆设几道水。 般一况情离地面下20 厘米处一 ,往上道横纵方向每 隔16. 左右米道,一并应经常检查, 证完保整固。牢G、将 模内板杂物理干清,净预检。 (4)办、础基台承及承梁台模: 承台及承台板梁板模采用 14 对M螺拉栓进行加固,距间 80长0m m行布置进,有所对螺拉栓一次投性消入耗不进行周转, 。(5)、模拆板除(:必须凝土混块试压试格合后可方拆模板) A除、子柱板拆模:除先拆掉柱拉斜或支杆撑再卸,掉箍,柱再连把接每片 模板柱 U的型卡拆 掉然,用后棍轻撬撬轻模动板,模板使与混土脱离。凝B 楼板、、模板拆梁除: 50mm×高
10、应)先梁测帮拆模,再除拆楼板模板,板楼板拆模模拆除水平拉杆先, 然后拆支除柱每,龙根留 骨1~ 根支2暂不拆。 2柱) 、 操作员人站已拆除的空在,隙拆去 旁余下近的支使其柱龙骨自由坠落 3。)用钩、将模板子钩下,等该的模段板部脱模后,全中运出集,中堆集放 。4有穿)螺墙栓先着掉穿拆螺栓和梁托墙架,再拆梁除底模 5。 、 )模柱板拆除混凝时强度土能应证其表面及保角楞不应除拆板模损坏受, 方可拆。除模板拆除时混墙凝土度强须必超过 1Mp 时a,可拆除方板。梁模板 强与设度计无规定时,应合符工规施范规定。的6 、拆下的模板及)时清理粘物连涂,脱模刷剂,拆的下扣及件集中时收集管理
。 表.43. 1件类构 型构跨件度()m 2 >2≤,8≤ >8 8≤ 8>底模拆除 时的凝土强混要求 度到达设的混凝计立方土抗压强度体 标准值的百分(率%) 5≥ ≥750 ≥01 ≥750≥ 00 ≥1010
板 、拱梁壳 悬、臂构
件5、质量
标准( 1)保证项目 板及其模支必架具须有足够强的,刚度度和定性,稳其支部撑分应有够足的 支撑积面,如装安基在上土基土必,坚须,并实排水措有。 (2)、基施项本目 1):板模接处缝严密,应埋件安置预牢固缝,不隙超过应 1.5m。 m)2模与混板土凝接触的面应清理净干采并防止粘结的措施,粘浆和漏刷取
隔
剂离计面积累不于 4大0c ㎡,0如板模涂刷离隔剂时应涂均刷,不得漏匀刷 或沾污筋钢 (3。)允许偏差目:项序号 1 234 5 6 7项 轴目位线移 标 高面尺界寸柱、梁: 层每垂直 度相两邻板面低差表 面平表整 度预埋钢板心线位中 移、6品成护 保1(在砖墙)支撑上圈梁模板,防止撞时动最一皮砖上 (2)支。完板后,模应保持模内洁,防止清入掉头、石子砖、屑
木等杂。 (3)应物保钢筋护不扰受。 动二第 质章、安全施量工施 措允偏差许 55±+4 、5 - 2 353 验检方 尺法检量 查用水准或拉仪线尺量检查和 尺量检 查用 2米 线托检查 用尺和尺直检量 用 2查 米尺和谐星塞靠尺查 拉线检和尺量检查
、1构造柱处外墙挤砖鼓形变:支模时应板外墙面在取采加措固。 2施圈、模梁板胀外:梁模板圈撑支没紧卡,支不撑固牢,模板口拉杆上坏碰或 钉牢固没浇筑混凝。土时没人专理修板。 模、混3凝土流:坠板模缝板过没大有用纤维板木、条等贴板;外墙圈牢支梁 设板模牢不就固筑浇梁圈凝混,致土使水浆顺砖缝泥流坠。
4
模板、拆的除方法顺序安和措施全① 承模板重除拆须必混凝土达待到求要拆模强度后的可方除拆具体时间 (以验试据数准),非承为的重侧模要在板凝混土度强能证保表面及棱角其不 因拆模除而损板坏。 ②模拆顺遵循先支序拆,后先承重非部位以自及而下上原则,拆的模时 严,禁用锤和大撬硬砸硬撬棍。 登高作③业时,连接件必放在工具袋须内严禁放,在模或脚手架板上, 免掉以落人伤 ④拆模时。下不得站人方拆模区应设警戒线,,防有人误以入砸被。 拆除的模⑤板向传下,递一要定上下应,不呼猛撬能以,防造大成片落塌,拆下模 板应随整理。时⑥当上层 盖正楼在筑浇时,下楼盖的模板层的柱不支拆得。 除第三 计算章书
模柱板 (不 设对 拉 螺栓 ) 算计书
计 依算据 :1 、 建《 筑施 工 板模安 全 技术 规 范》 GJJ12-2068 2、 0《混 凝 土结 构设 规计范 》 G 5B010-201003、 《 建 筑 结 荷构载 规范 》GB50 009-012 4、2 《钢 构 结设计 规 》范G 5B001-72003
一
、工程 属性
新 浇 凝 混 土柱名 称新 浇 凝 混土 柱 的计算 高 (mm度 )ZK23 505 新浇 混 凝 土 柱长 边边 长(mm) 浇 新混 土凝 柱 短 边 长 边(m)m 050 050
二、 载荷组 合
《 建
筑施 工模 板 安 全 技侧 压 力 计 算 依 据 范
3规 术规 范 J》J162-G20 混0凝 土 重 力 度密γ ckN/m()
42
8
新 混 浇凝 土初 凝 间时 0(th 混 凝 )土坍 落度影 响修 正 系 数 2β4 1外 加 影 剂 响修 系 正 β数 混 1 土 浇 筑凝 速 度 Vm(/h) .53 5mi{0.n2γ2ct0ββ12
v12/
2
1
凝 土混 侧 压 计力 算 位置处 新 浇至 混凝 土 顶 面 高总度 (m)
H新
浇 混 凝 土对 板模 侧的压 力 标 值 准Gk(4N/km
)2
,
γ cH} m=ni0.22×{24× 4 1××1× 22
1
/
2 ,4
×2 3.5}5= in{m29.68, 8582}. 29.=868k/Nm倾 倒 混凝 时 土 垂对直 面模 板 荷 载 准 值 标Qk(3kN/m
)
2
2
新 浇 混凝土 模 板 的对 侧压 力 标 准值G4 k=m in0[.2γ2ct01ββ21/2, vγH]c=mi n0.[2× 22× 44×1 × 1× 212/
, 2×43 .55] =in[m9.872, 5.82=] 29.87Nk/2
承 m载能 力极限 状 设态计 值 S承 0.9=max[1.24kG1+4.3k, Q.31G5k4+.4×1 0.Q3k]7=0.9m x[1.2× 29.8a7+.14 × , 2135. 29.×8+174. 0×.× 2]= 7.0max93[8.644,4 22.48=]0 9. ×42.28=43 .0568kNm2 / 正 使 常用 限 状极 态设 计 值 S=正G k4 =2987 .Nkm2/
三 面 、板验 算
板 类 面 面 板 型抗弯 强 度 设 计 值 []fN/mm )(柱 长 小边梁 根 数柱箍 间 距 l1m()m2
面覆 胶竹 合 板51.445 504
面 厚板 度 tmm( ) 面板 弹性 模 量 E( N/mm )柱 边 短 梁小 根数
2
1
2935 50
模 板
设 计平 面 图1、 强度 验 算最 不利 受 状力 态 如下 图 , 按四等 跨 连 梁续 验算
静
载 线 荷载 q= 01.×9 .31b5Gk=40. ×9 .15× 0.35× 2948.7 16.=313kNm 活/载 线 荷 载 q2 =.9× 01.4 0.×7b3Qk 0=.× 1.49× .0× 70.5×4 =2 079.kN/m4Mm ax= 0-1.701q2-0.l21q1l22=- .107×01 .633×1 .12025-012.× 017.4× 091.22= -0.0295k·Nm =σ mMx/a= W00.2× 196/0(1/×6450 1×22) 2.667N=/mm2[≤]= 1f5.4N/m42m
足 满 求 要 !、2挠 度 验 作算 用 线荷 载 q= bS=正 .054 29×87=. 3.1424kNm/
= ν.6302lq4/(00E1I) 0=6.23 13.4×42 ×125/(1004 935×× (0112×/ 450 1×3)2)=0 .304m≤mν[=]l/400 =12 /500= 4.3012m m 满足 要 求
!
四 小、 梁验 算
小 类梁 型 小梁 截 面 惯 性 矩Icm( 小 梁)抗 弯 强度 计设 [值]f(/Nmm ) 最 处 柱低箍 离 楼 面距 离 (mm
2 4
矩)形 木楞 1 1.4333 2.185 2200
小梁 材 规质 格(m) 小 m梁截 面 抗抵 矩W (m c )小梁 弹 性 模 量(N/mE m
)2 3
04 70 ×23667 8.25
91 、强 验度算 小 梁上 作 用 线 载荷q =Sb= 0承.21×53 805.=64 .577 k/mN
小
梁 矩 图弯 k(N ·m M)max=0. 905k·N m= Mmaσx/W= 0.095 106×(/3.267× 613)0=2.9 2N1/m2≤[mf]= 21.825N/m2 满 m 足 求要! 2、 挠 验度算 小 梁 上 用 线 作 荷 载=qb 正S= 0.25×129 8.7 =37.3 k4N/m
面
板变 形图( mm) ν =.103mm0≤[]ν= .15m 满m 要 足求
!五
、 箍 柱验
柱算箍 类 型 柱 箍 面截惯 性 矩 I( m ) 柱c箍 抗弯强 设 计 值 度[f]N(/mm)
42
钢 管
12. 1 2905
柱
箍 材 质 规格 ( m)m柱 箍截面 抵 抗 矩 W (mc ) 柱 箍 弹 模 性 E量(N/m )
m 3
248Ф×3.55 .0 802000
模 6 设板 立计 面图1 柱 箍 强 度 验、算 q=S承 1=l 8.0563× .05=417.1 25kN/ mN 0.5=lq=3 .50 1×.1275 0.524=× .447k8N M= q22/8l= 1.1275× 0.64268=/ 0.944k·N m N/A+n/Mn=W .4874×1 3/084+9.904× 416/(50.08× 031)=19 49.4N6m/2≤[m]f =25N0/m2 满 m足 要 ! 求、 2 箍柱挠 度 验算 q =S 正1=l 2.978× 045. 13=.42k4Nm ν= 5/lq24(3/8E4)= 5I ×3.142× 46644(/384× 02600×012. 91× 04)1 1.35=mm≤5[]=νl2/4 00 =1.66mm 满 足 要 !求
梁
模 板 (扣 件 ) 式计 算
计 书算 依 据 :、1《 建 筑施 工模板 安全 技 术规范
》 JG1J6-2008 2、2 《 凝混 土 结 构设 计规 范 》 B50G01-201003 、 建《筑 结构 载 规 荷 》范 BG 5000-2910 24、 《 钢 结构 设 计 规范》 GB500 7-10230
一 、
工 程 性
新属浇 混 凝土 梁名 称混 凝 梁 截土 尺面 寸(m× mmm)梁 侧 楼 板厚 度(mm) WL3 450×K 00 6102新 浇 混 土凝 计梁算 跨 度m( 新 )浇混 凝 土 结 构 层 (高m )9.45 6.
5二、 荷载 设 计面
板 模 板及 其 支 架 自 重 标 准 值1G(kkN/m )2
01.0. 3.0
5面板 及 梁小模 板 面 板
模
板及 其支 架新 浇 筑混 凝 土自重 标准 值 2k(GN/mk ) 凝混 土梁钢 自 筋重标 准 值G3kkN(/m) 当 计算 支 立架 柱 及其 他 支承 结 构 件 时构Q1 (k Nkm ) /基本 风 ω压(k0/m N) 风荷 标 准 值 载k(kωNm/ )2
2 32 3
0.57
24
1.5 凝 土混 板钢筋 自重标 准 值G3 (kNk/ m
3)
1.1
1
对水 平 面模 板 取值Q k2(N/km )
2
2
0.30 .90 .8非 自 定 义 :02.
2
风 压 度 高 化 系变数 μz 风 荷 载体 型系 μs数
、三模 板 体 设系计
新浇 混 凝 土 梁支 撑 式 梁方跨 度方 向 柱立间 距 la(m)m 梁两 侧立 间柱 距lb(m m) 步距 h (m) m 浇新混 凝 楼 土板 立 柱 间 l距a( m)、ml b(mm) 混 凝 土 梁 居 梁 两侧立 柱 的 中 置 位 左梁 立侧柱 距 梁中 心 线 距 离(m) m 梁 增底 加 立 柱 根 数梁底 支 撑 梁小 根 每数 纵距 内 加附 梁 底 支 主撑梁 根 数 梁 底 支 撑 小 梁 最 悬大 挑长 度 ( m) m 结构 表面的 要 模 板 求及 支 架 计算依 据'
'
梁
一 侧 有板 ,梁板 立 柱 共 (A用 )450700 18 0 090、0 70 居0 中35 00 0 100 结 3构 面 表 外 《露建 施筑工 模 板 安 技 术全 规 》范 JJG1262-08
设 0计简 图 如 下
:
平 面 图
立 面
图
四 、 面板 验算 面
板 类型 面 板 抗弯强 度 设计 值 [ ]fN(mm/) 2
覆 面
木胶 合 板 12
面 板
度 厚mm)(面 弹 板 模 量性 (E/Nm m
)
12 12000
0取
位 宽 单 度0001mm,按 二 跨 等 续连 梁计算 , 计 算 简 图 如 :下
W= b
2h/610=0×0 12×12/6= 2 4000m3m I,= bh3/2=11000×1 ×2 1× 122/2=1144 000mm4 q= 0.19mx[1a.(G2k+ 1(2kGG+3)× hk)+14Q2.k,1 .35G(k+1
(Gk+G32)× hk)+.1× 407Q.k]2× b0=9m.x[1a.× 20(1.+(4+2.1)5 ×.0)61+.×4 2,1. 53×(0 1+(.24+.51×)0 6).+1.4 ×0 .7×2]× =120 47.5N/kmq1静= .9×01.35× [G k+(1Gk2G3k+× h])× b 0.9×=1 3.5 ×[.0+(2141+.5) 0.6]× ×1=1 .8171kN/mq1 活 0.9= ×.14 0.×7×Q2k × b=0.9 ×1.4× 0. 7× 2 ×= 1.714k6/N q2m=( 1k+ (GGk+23G)×kh × )=b[01+(.4+215).× 06]× .=11 .4kN5/ 1、m 强度验 算Mamx =01.25qL21 =0.21q5l2= 0.1215×2 04.57× .0222= 0513kN. ·m =σMm xaW=/0 .3×1 016/20040=5 3.9N9/m2≤[f]=m12 Nmm/ 2 满 要 足 求 !2 、 度挠 验
算mνx=a0 521.2qL/4(01EI0)0=5.2×11 54.× 225/41(0× 100000 1×
4400)0=0 .431mm≤[ν= ]l/00= 242/540 0=0. 526mm满 足 要 ! 3、 求 支座 反力 算计 设计 值 ( 承载 能力 极 限 状 态 )R 1R=3=0.753 q静1l+0 43. 7q1l活=03.7×518 71.× 1.202+50.374 1×.76× 0.4225= .152kN7 R=2125q.l11.=2×520. 457 ×0225= .5759kN. 准标 值( 正 使 用常 极 状限态 ) R1=R3'=0'3.75 2lq=.0375×15 .4× 02.25=1. 992Nk R2'=.215q2=l.21×5 1.54 ×.022=5 43.3k1
N五 、小 梁 验 算
小 梁类 型小 梁 抗弯 强度 设 计 值 [f(]Nm/m )小梁 弹 模性 量E( Nm/ m) 小 梁截 面惯 性 矩I(mc
4)2 2
方
木 15 .4 9453 1140.3
3小
梁 料材规 (mm) 格 小梁抗 强剪度 设 计值 [τ ](N/m m ) 小梁截 面 抗 矩抵W(cm )
3
240×
7 1.78 302.67
为
化 简计算 , 按 四等跨 连 续 梁 和 悬臂 梁 分别 计 算 , 下 如图:
q
= 1amx1{.52+709× ..13× 5[0.3(-.10)× 045/2.0.+5 ×0.]+6.90mx[a.2×1( .05+24+(.11)×0. 1)+2.3× 2,11 . 5×3 0.5+((2+14.)× 1.12)01+3×. .0×7 ]2× 0(7.0.35--.04/2)/5× 1, 5.725+0.99 1.×3× (5.300.1)-× 04.52}=/5 8.13kN/
mq
2 =amx1[.992+0(3.-.10× )0.5/240.5+×0 6.(0.++(54+121). 0×1.2) (×.700.-5-3.4052)//× 12,4 .33+(1.03 0-1)× .0.5/2]4 =.3746kNm/ 1 、抗 弯验 算 M ax= mmxa0[.0711ql12,0.5 ql21]=2ma x[01.07×5.81 3 0.452, ×.50 ×.5831 ×01.]=20. 162N· k σ=mMm xa/W= 0126× 1.6/320706 3.=58N5/m2m≤f][=1 5.44/mN2m 满 足 要 !求 、 抗2 剪验 算 maxV =max[.6070ql1, q112]l ma=x[.6007× .8513 0.×54 ,.5813× 0.]1 1.=85k8 τmNax 3V=am/(2xh0)=b3× 15.8× 8010/(2× 400 ×07= )0851N/mm2≤.τ]=[1. 78/Nm2 m 满足 求 要!
3 挠、度 验 算
ν1= 0.6
3q2214l(/001E)I=0.632 ×.3764 45×04/(100× 390× 15413030= )0.16mm0[ν≤] l=40/= 405/040 = 0112.mm ν25=q l242(8/I)E= 4.73×6 010/(48×9 305×11 3304)= 0.005m0≤mν[]=l/4 0= 0010/400 0=25m.m满 足 求要 ! 、4支 座 反力计 梁算 头 (即 梁 底 处 撑支 小梁 悬 挑 段 根 部 承) 载 能力极 限 状
态Raxm= amx[11.341ql,10 3.391ql1+1lq2]= mxa1[14.3 5.×81×3 0.4, 5.303× 59.83×1 .045+5813. ×01]=. 2 .99kN同 理 可得 ,梁 底支 撑小梁 所 受 大最支 座 反力依 次 为R= 1111.7k,N R= 229.kN9 ,R =3 12.2k8 正N常 使 用 极 限状 态
R
'axm=m a[1.x41q32l1, 039.32ql1+q2l]2=m x[a1.14×3 4376.×0 .54, .309× 3437.×6 045.4+.73×60. 1]=2 . 215kN 同 理可 得 , 梁 底 支撑小 梁 所 最 大受支 座 反力 依次 为R'1 0=884.Nk,R '2=2. 251k, RN3' =10.94N
六 k、主 梁 验
主算梁 类 型 可 调 托座 内 主 梁根数 主梁 弯抗 度 设强 计值[ ]fN(/mm) 主 梁 截 面惯 矩 I性(c )m
4
钢 管2 10521 .12
9 主 梁 材 规料 格 mm) (主梁 弹 性 模 量 E (Nm/ )m 梁 抗 剪 强主 度 计设 值 []τN(/mm) 主 梁 截 面抵 抗 矩W(mc
3)2 2
4Ф83×5 20.000 61255.08
主梁自 重 忽 略不 计 , 计 算
简 图 如下 :
、1抗 弯 验 算
主 梁 弯矩 图 ( Nk ·m σ= )maxM/= W.6740× 106/0508 =1235.88Nmm/≤2f[]=250Nmm/2满 要足求 ! 2、 抗 剪 验算
梁 主 力 图剪 kN)(V ax= 2.m77k4 τmNa= 2xmVa/A=2x×2.7 47 10×0/4809=1 1.27N/3m2m[τ]≤=125N mm/2 满 足 求要 !3、 挠 度验 算
主梁 变 图形(mm) ν ax=m0 923.m≤[mν= ]l/004=700/ 00=41 75m. m 足 要 满求 !、 4 件扣 抗 滑计算 = R2 R= .2747k≤1×8=N8k 单N扣 在 件 矩 达 扭 4到~ 05N6 m且·无 质 量 陷缺的 情况 下, 单 扣 件 满能足 求 要!
七 、立 柱 算验钢
管 类型 回 转半 径i(m) m 抗压强 设度计 值 f N/mm(
)
Ф28×34.51 58 .052
立 柱
截 面 面 积(mAm) 立 柱 截面抵 抗 矩 W(mc )立 杆自 重q k(Nm)/3
2
489
50.80 .15
=λ/h=1800/15.8i=13192.4≤[λ=]51 0 长 比 满细足 要 ! 求 表 得 , 查υ =.490 1、6 风 荷载 计 算 Mw=0. 2×9.14ω×× kla×h2/1 0 0=.92× .41 0×.22× 0.45×1 .28/0=10. 30kN6 · m、 2稳 定 计性 算根 据 《建 筑施 工 模 安 全板技 术规 》 公范式 5.2. -514,荷 载 设计 值 q1 有所不 同 :1面 板 验) 算q1= 0 9×. [.12 ×0.1+((4+1.25× 0.)6)+.09× 14× 2]. ×=118. 9k/Nm 2) 小 梁验算
q 1=m xa{.621+6(03-..1)0 ×.054/+0.2× [91.2× 0(5.(+2+4.1)1× .02)1+.90×1 4× .]× (01.7-03.-0.5452//2×)
1,
.316+(50.3-.1)0× 04.52}/5.=36k1Nm/同 上 四 六 计 ~算 过程 ,可 得 R1 =:2. 46k, RN= 2.5267k
N立柱 最 大 受 力 Nw=m axR1[ ,2RN边]++.01×5( .560-.6)+wMlb/ =max[2.64 ,.526+709×.[ .1×2( 0.5+(74+21 .)× 01.12+).90×1 .4×1] ×( 07.0.+70-35.-.0452//2)× .9]+0.08850+036.0/7=.5.4 33k fN= N/(A)υ+wM/= 5W34.3121/0(496. ×49)+0803.6× 016/580= 29.0561/Nm2m[≤f]= 205N/mm 满2 足 要 !
求八
、 调可 托座 验 算
荷载 传 递 至 杆 方 立式可 托调座 可 2调托 座 承载 力容 许值[ N]kN() 03
"由 主梁 验 算 "一节 计 算 可知 可调 托 座最 大受力 N= am[R1]x ×=1 .642kN2[≤N]=3 k0N满 足 求 !
九 要 立 柱 地 、 基 础 计 基算
地 土基 类 型 立柱垫 木地 基 土承 载力 折减 系 数 mf 粘性 土1 地基 承 载 力设 计 值 f k(aPka) 垫 板底面 面 积A( m
)2
151 .10
立5柱 底 垫 板的 底 面平 均 压 力p= /NmfA)(=5 433/(.× 011.5= 36.)21k2a≤Pfk= a15k1Pa满 足要 求
板 模 板!( 扣 件 式 ) 计 算 书
计 依算据 1:、《 建 施筑工 模板 安 全 技 术 规范 》JGJ 12-200682 、《 建 筑施 工扣件 式 管 钢脚手 架 安全 术技规 范 》JGJ 310-2 10 31 《 混、凝 土 结构 设计 范 》规 BG5000-2110 04 、《建 结筑构 荷 载 规 范 》 BG 50090-0122 5、《 钢 构结设 计 规 范 GB》5 007-21030
一
、工 程 属
性 浇新混 土凝 板 楼名称 B 3(.9×6.7 ) 新
浇 混凝 土 板 楼板 (m厚) 12m0
浇 新混凝 土楼 边 长 板(Lm)
6.
46
新
浇 混 土凝楼 边板宽 B (m)
3.6
6二
、 荷 载 设计
当 计算面 板 和小 梁 时 的 均布 荷活 载 (kN/m ) 当 算 计 板面和 梁 小时 的 中 荷集载 ( kN ) 工施人 员 及设备 荷载 准 值标Q1k 当计 算主 梁 时的 均 布 活 载荷( kN/m) 当 计 算 架支立 柱 及 他 其 支 结 承构构 件 时 的均 布 活 荷 载 (Nk/ )m面 自板重 准标值 面 板 及小梁 重自标 准 值 模板 及其 支架 重 自 准标 值1G(kkN/m ) 楼板 模 板 自重 标 准值 模 及板其 支 架自 重 标 准 值 新浇筑 混 凝 土 自 标重 值 准Gk(k2/mN )3 2
22 2
2 5 ..2 515. 1 .0 10.30 . 507.
524 基 本 风压ω0(kN/ )m2
钢
筋 自 重标 准值 G3 kk(Nm )/0. 30 .9 .8
0
3
.11
风 荷
载 标准 ωk(k值/Nm )
2
风 压
高 变度化 系 数μz 风 载荷 型 体 系数 μs
0
.2
2三
、模 板体 系 设 计
板 支模 架高 度( m)立 柱 纵 向 间距l (am) 立 m 横 柱 间向 距lb( m) 水 m平 拉 杆步 h距mm) 立 ( 布柱置 在 混 凝 土板 域中的 位置 立 柱 距混 凝土板 短 边 的 距 离 ( m) 立 柱m距 混凝 板土 长 边的距 离 (mm 主) 梁布 置方 向 3 4. 9300700 1800 中 心对 称 80 80 平 行 板楼 长 边
小梁 间 距( m) 小m梁 两端 各 挑 长悬度 mm()主 梁 两 各端 悬挑 度 (mm) 结长 构 面 的表要 求 板模 及 支架 计算 依据
30 08,080 80, 0 8 结构 表面外 露 《 建 筑 施 工 件扣 式钢 脚管 手架 安 技全术 规 》范J J1G302-01
1
设 计 简图如 下 :
模 板设 计 平 面
图模 板 设 计
剖面 图 (楼 板 向长
)模 板
计 剖设面 图 楼 板 ( 向宽)
四、 面板验 算 面
板 类 型 面 板 弯抗 度 设 计 强值 f]([N/m m
2
)
覆面 胶 合 木板 21
面
板 厚 (mm度) 板 弹面 模性 量EN(mm/ )2
1
20100
0根据 建《 筑施 工模 板 安 技 全 术规 》 范.52."面 板1 可按 简 支 计跨算 " 的 定 规,另 据 现实 , 楼板 面板应 搁 置在 梁 侧 模 板上 因 此, 本 例 简 以 梁 支 ,取1 单m位 宽 度 计 。算 计算 简图如 下:
W=
b2/6=h100× 01×21 /6=2 40200mm, I= bh3/32=10001×12 ×12× 12/ 1= 1424000m4m 、 强1 验 度 算1=q0. max9[12.(Gk1+( Gk3G2+k× h)+1).Q1k,41. 35G1(k (+3k+G2Gk×)h +).41×0 .Q1k]×7 =b.9m0xa[1.×2( 01+.1.(1+42×)0 .12+)1.4× 25. 1,.3× 50.1+((.112+4×)0 . 2)1+14×. 0.× 27.] ×51=6. 15kN/m1 2=q0 9×.1 .2 G×1k×b=0. × 19.2 0×.1 1=×010.k8/mN p= 0.9 ×14× Q.K10=.9× .4× 1.5= 2.315k NmaxM= ax[q1ml2/8q,22l8+/l/p4]m=xa[65.1×10 3./2, 8.018× 0.3208/3+.15 0.×/3]= 042.3k7N · m= σmaM/xW 0=23.7 ×10/264000=9 89.N4m/2≤[f]m =2N1mm/2 足 满 求要 !2 、挠 度 算 q验= G(1k(G+3k+2Gk×) h
)× =b0.1+((.1+12)× 0.124×) =1.1132k/N
m
= 5ql4/ν3(8E4)I 5= 3×.11× 32004/(83× 140000 1×44000=)0. 282mm≤[ν]=l /00=4 3004/0= 0.05mm7满 足 要求!
五
、 小 梁 算
验小梁 类 型 木 小方梁 材料 规 (m格m) 0× 470
小
梁 抗 弯 度强 设计 值 [](Nf/m ) m 小 梁 弹 模 性 E(量N/m )m 小梁 截 面惯 性 矩I(cm )
42
2
1.44 53905 141.33
梁小 抗剪 强 度设 计值[ ](N/mmτ ) 小梁 截 抵 面抗 矩(Wm )
c3
2
1.8 72.376
因
[B /b]取整=l[3 660700]/取整 5, = 按四 等 连跨 梁 续 计算 , 又 因小 梁 较 悬 挑 大长 度为 0mm8 因, 此 进需行 最不 利 组 合 , 计 算 图简如 下
:1 强、度 验算
q1=
0 9m.ax1[2.(G1+k(G3kG+k2×) )+h.4Q11, 1.35kG(1+(k3G+Gkk2× )h+1).4×0 7Q1k.× b]=09.× am[1x.2× (.03(1+1.+4)2× 0.1)21.+× 2.45, 135× .(.30+1.(124)× +.120+1).4 0×.7×2.5] ×0.3= 2.10kN8m/因 此 , q静1= 09. ×.12(1Gk(+3GkG2+k) ×h× b)=.90 ×12× (..0+(3.1+241×)0 .1)2×0 .=31 .073k/mNq1活= 0.× 9.14×Q k× 1=b0.×91 .×4 2.× 5.0=3 .0495kN/m 1M= 0 107.q1静2+L.1012q活L21 =0107.× .013×70. 72+.0211 ×.045×9 0.27= 0.121Nk m ·2= q.9× 01.×2G1k × =b.09 ×12×.0.3× 0 3.=0. 09k7N/m p 0=9× ..41×Q1 k=.9× 0.14× .52 3=.1k5N
M
2= m a[x.077q0L2+0.21p2L,0 107q2L2+0.181pL.= ]max[00.7× 7.0079 ×07.2+.201 3×.1×50 7, 0.1.07 ×0 09.× 7072.0.+81× 311.5× .07= ]0.467N· km
M = ma3x[q1L2/21 ,q2L21/2p+1]Lma=[x2.108 0.×02/28 0,0.9× 0.70822+3./15 0.×08] =0252.kN· Mmma=x max[M1, M2, 3M] =axm0[.11,2 0.67,40. 522= 0.]467kN · σm M=ma/W=x0. 64×7 0613/6270 =4.128N6mm/2[f]=≤ 5.441Nmm2 满 足/ 要求 ! 2、 剪 验 抗算V1= 060.q1静7+L062.q1活L= 0.067 1×0.37× 07.0.+6× 2.094×50 7.=0 .86kN6V 2= 06.7q2L+00.81p=6 0.607 0.×970 0.7×+06.18×3.15 2=1.6kN V38 =mxaq1[1, q2L1L+p=]max 2.0[8× 1008., .009× 7008.3.+1]5= .358k1NVmax =m xaV[1 V2,,V3]= am[0x866,.2 1.8, 6.315]= 83.158N kτmax= 3mVxa/2bh(0=3×) .1538×1 000/(2× 70× 04) =1.69N2/mm2[≤]τ =1.7N8mm2/ 满 足 要 !求3 、 挠度 验 q=(G1k算(G3k+G2k+× )h)×b= (.03+2(4+.11)×0. 1)× 20.3 =0.949N/mk
跨
中 νma =x .0326q4L(/010IE)=.036× 029.49 7×04/0100×(935 0 11×34003)=0.1 1mm4[≤ν] l/40=0 =00/ 4070=1.7 5mm满 足 要 求 !
六、主 梁 算验主 梁
类 型可 托调 座内 主梁 根 数 主 梁 抗弯强 设 计度 值[f](N /m ) m 梁主 截面 性 矩惯I cm ()4
2
钢管 12 0 12.159
梁主 材 规料格 mm( 主 梁) 弹 性模量 E(N m/ m )主梁 抗 剪 强度 设 计值 [τ ](N/mm 主 ) 梁 截面 抵 矩抗W (m c
3 2)
2
Ф483.×5 20060 102 5508
.
、1 梁 最小 支大座 反 力 算计 1kQ= .51Nkm/2q1 0=.max[91.(2Gk+ 1(3G+k2kG× ))h+14.1k, 1Q3.5(Gk1+G3(+k2k)× Gh)+.41× 0.Q71k×] =b.09am[1.2x (×.50+(.1+24)1 0×.1)+ 214. 1.×5 1.,53 ×0(.+5(11+24.)×0.12)+1.4 × .0
7×1.5 ×] 0.=31 .07k5/Nmq1静= 0 .×9 .2(1Gk1+ G3k+G2(k×) h)× b=.90 1.×2× (.5+0(.11+42)×0.1 )×2 03.= .1381k/m
N
q活= 10.× 9.4×1 Qk× 1b=0.× 914.×1 .5×0. =3 056.7kNm/ q2 =G(1k+(G3 k+Gk2× h)×) =b(.0+5(.1124+) ×.012)×0. 31.=04kN5m 承/ 载能力 极限 状 态 按 四 跨 连续 ,梁R axm= 1.(43q1静1+1.2321q活L)=1.1 4×3 .138× 107.+1.223 0.567××0 7. =1.936kN 按 悬 臂 ,梁 R=1q1 l1=7.50 ×.080= .0361NkR =axmRm[xa,R 1] =1.396N;k正 常 使 极用 限状 态按 四 跨 连 续 梁, Rmax= .1431qL2 =.1431 1×054× .0.=70. 834k 按N 悬 臂梁 , R= 12l=1.q04×5 .080=0 .04kN 8R= axmR[ma,xR1] =0 8.43N;k 2、 抗 弯验 计算 算 简 图如下
:
梁 主弯 矩 图k(· Nm )mMa= 0.406xk·Nm σ =Mmx/Wa 0.=046×1 60/500=87 .9678/mN2≤[fm] 20=N5mm2/ 足 满要 求
!
3
抗、 剪 验算
主 梁
剪 力图 (kN)Vmax= 2 .713N kτma= x2max/AV=2× 2.137× 0100/489=11.0 5N/mm92[τ≤] =12N5mm2 /满 足 要 求 4、! 度挠 验算
主 梁 变形图 mm)(νm ax=0.4 87mm跨 中νam=x.407mm≤[ν8]=009/400=.22m5 m悬挑 νm段a=x0 16.2mm[≤]ν=084/00=.0m2m 足 满要 求!
七 、 柱 立验
剪 刀 算 设撑 置立 杆 出 顶 层 水伸 平杆 中心 线至 撑支点 的长 度a( m) 普m 型 通002立 杆 顶 部 步距 h (dmm)顶 部 立 计杆 算长度 系 数 μ 1510 1.0386
非
顶 部 立 计杆算 长 度系数 μ 立 2柱 截面 面积 A(m ) m 柱立截 面 抵抗 矩 Wc(m
3 )2
1.755 4
895.08
钢 类 管型 柱立截 回 转面 径 半i(mm)
Ф48×
.5315 8
.1、
长 细 比验 算 顶 部立 杆 : 段l01=μk(hd12a)=1× 1.3+86 ×(1005+2×2 00)263=.34mm非 顶 部 立 杆 段: 0l2=μkh 2=× 1.1575 ×1800=135m9 λ=l0/mi=3591/51.=189.997≤[λ3=]210 细长比 满 要 足求 !、2 柱立稳 定 性验算 顶部 立 杆段: l 01k=μ(1dh2a)+=.115×5 .3861 ×(105+0× 2200)=3401.577m λm=1l 1/i0 =043.1577/1.58=1 92.55, 0查 得 ,表 υ1=0 .951M =0w.9×1.ωk4ahl/1020=9× .14×. .022×0.9× 1. 2/180= .0097k·N m
N
=w1. ΣN2Gik+.09×14Σ.NQi(+Mw/kbl)[=.1×2 (.50+24+(.1)×10.1 )+029×.1. × 4]1× .09× .700+9× .1.×4 .0 07/0.79 =3.52k9Nf =w/NυA)+ (M/w=W359 .7123(0./915×489) 0.+790 ×106/0805 5=.2398/Nmm≤[f]2 =205/Nm2m 满足要 求! 非 部 立 杆顶 段: l0 =2μk2 h1=1.5× 5.155× 7100=83684.465m λ2m =0l/i2=36 48.456/5.81=2 03.972,查 表 , υ2得= .038 Mw10.=×1.4ωk9la2h10/0=9×. 1.4× .02× 02.×91 8.2/01=0. 70kN·9 m
N=w .2ΣN1Gk+0i.9×14.Σ(NQik+w/lbM=)[.2×1( .05+(27+14.1×)0 1.)2+.90 ×.4× 11] ×.0×9 .700.+×9 .41× .00 9/0.7=7 .731k8 N=fN/(υwA) Mw/W+ 37=0.872/3(.0138× 849)0+079. 1×0/6080=571. 486N/m2m[≤f] 2=05/Nm2 满m 足要 求 !
八
、 可 调 托 座 验算
荷 载传 递至立 杆 方 式 调 可托 座 可调 托 座 承 载力 许 容 [值N](N)k30
按 上节计 算
可 知 , 调可托 受座力 N 3.=95kN≤[2]=N3 0k
N
满足 求要
九 !、立 柱 地基 基 础 算验
基地 土 型 立类 垫柱 木地 基 土 承载力 折 减 系数 mf粘 性 土 1 地 承 基载力 设 计 值 af(kPk) a垫板 面底 面 A(m积) 2
11 50.1
立 柱底垫 板 的 底 面 平 均 力压 p= /(Nfm)=A3 .871/1( ×.01)= 7.387k0Paf≤k= 11akP5 满 a 要 足 !求
技术
负人责
:交底:
人
交人接: