土力学与地基基础2
1、粘性土地基上的条形基础,若埋深相同,地基的极限荷载与基础宽度、地基破坏类型之间存在的关系为 A
A、基础宽度小、发生整体剪切破坏的地基极限荷载大
B、基础宽度大、发生局部剪切破坏的地基极限荷载大
C、基础宽度大、发生整体剪切破坏的地基极限荷载大
D、基础宽度小、发生局部剪切破坏的地基极限荷载大
2、临塑荷载指 B
A、地基土中出现连续滑动面时的荷载
B、基础边缘处土体将发生剪切破坏时的荷载
C、地基土中即将发生整体剪切破坏时的荷载
D、地基土中塑性区深度达到某一数值时的荷载
3、朗肯土压力理论的适用条件 A
A、墙背直立、光滑、填土面水平
B、墙后无地下水
C、墙后填土为粘性土
D、墙后填土为无粘性土
4、有明显三个破坏阶段的地基破坏型式为 A
A、整体剪切破坏
B、局部剪切破坏
C、冲剪式破坏
D、刺入式破坏
5、预制桩的最小间距 A
A、3.5d
B、3d
C、4d
D、2.5d
6、衡量土透水性大小的指标是 C
A、水头梯度
B、动水力
C、渗透系数
D、相对密实度
7、在地基变形验算时,对烟囱、水塔等高耸结构,控制的变形特征主要是
A、沉降差
B、倾斜
C、沉降量
D、局部倾斜
8、侧限压缩试验所得的压缩曲线愈平缓,表示该试样土的压缩性 D
A、愈均匀
B、愈不均匀
C、愈大
D、愈小
9、桩端进入粘性土持力层的深度不宜小于 C
A、0.5倍桩径
B、4倍桩径
C、2倍桩径
D、6倍桩径
10、在进行重力式挡土墙的抗滑移稳定验算时,墙背的压力通常采用 D
A、静止土压力
B、主动土压力与静止土压力的合力
C、主动土压力 B
D、被动土压力
11、无粘性土坡的稳定性取决于 B
A、坡角和土的内摩擦角
B、坡高和坡角
C、土的内聚力
D、坡高
12、单元土体在σ1和σ3作用下,若产生剪切破坏,破坏面与大主应力面的夹角大小为 A
A、45°+φ/2
B、45°-φ/2
C、45°
D、φ/2
13、流砂发生的土层 A
A、颗粒级配均匀的饱和砂土
B、颗粒级配不均匀的饱和砂土
C、颗粒级配不均匀的不饱和砂土
D、颗粒级配均匀的不饱和砂土
14、引起土体变形的力主要是 C
A、孔隙水压力
B、自重应力
C、有效应力
D、总应力
15、超固结比<1的土是 C
A、欠固结土
B、正常固结土
C、超固结土
D、老固结土
16、对于一种特定的土来说,压缩系数 C
A、随竖向压力p增大而曲线增大
B、常数
C、随竖向压力p增大而曲线减小
D、随竖向压力p增大而线性减小
17、流砂产生的条件 C
A、渗流由上而下,动水力小于土的有效重度
B、渗流由上而下,动水力大于土的有效重度
C、渗流由下而上,动水力大于土的有效重度
18、受水浸湿后,土的结构迅速破坏,强度迅速降低的土是
A、冻土
B、膨胀土
C、湿陷性黄土
D、红粘土
19、土的饱和度Sr是指 C
A、土中水的体积与土粒体积之比
B、土中水的体积与土的体积之比
C、土中水的体积与孔隙体积之比
D、土中水的体积与气体体积之比
20、挡土墙后填土中地下水位上升,则挡土墙所受的总压力
A、增大
B、不变 C C
C、减小
D、不确定
21、若施工速度较快,且地基土的透水性差、排水不良,计算抗剪强度时应采用的三轴试验方法是 B
A、固结不排水剪试验
B、不固结不排水剪试验
C、固结排水剪试验
D、不固结排水剪试验
22、土体具有压缩性的主要原因是 D
A、水被压缩
B、土颗粒被压缩
C、土颗粒被压碎
D、土中孔隙的减少
23、同一个基础,下列荷载中数值最小的是 A
A、临塑荷载
B、极限荷载
C、临界荷载
D、临界荷载
24、地下水位下降,土中有效自重应力发生的变化 A
A、原水位以上不变,原水位以下增大
B、原水位以上不变,原水位以下减小
C、变动后水位以上不变,变动后水位以下减小
D、变动后水位以上不变,变动后水位以下增大
25、地基表面作用着均布的矩形荷载矩形的中心点以下,随着深度的增加
A、附加应力线性减小,自重应力增大 B
B、附加应力非线性减小,自重应力增大
C、附加应力不变,自重应力增大
D、附加应力线性增大,自重应力减小
26、粘性土塑性指数的大小主要取决于 B
A、粉粒含量的多少
B、粘粒含量的多少
C、胶粒含量的多少
D、砂粒含量的多少
27、土中自重应力起算点位置 B
A、基础底面
B、天然地面
C、室内设计地面
D、室外设计地面
28、基底附加应力p0作用下,地基中附加应力随深度Z增大而减小,Z的起算点为 A
A、基础底面
B、天然地面
C、室内设计地面
D、室外设计地面
29、成层土中竖向自重应力沿深度的增大的变化趋势 B
A、折线减小
B、折线增大
C、斜线减小
D、斜线增大
30、粘性土由半固态转入可塑状态的界限含水量被称 B
A、缩限
B、塑限
C、液限
D、塑性指数