擦窗机毕业论文
南京工业大学(论文)题目:学院:专业:班级:
姓名:指导教师:起讫日期:单臂伸缩型擦窗机设计机械与动力工程学院机械工程及自动化徐海涵2012.2.20~2012.6.5
2012年6月
单臂伸缩型擦窗机设计
摘要
随着人类社会的发展,越来越多的高楼大厦矗立起来。作为一个城市、企业象征的高层、综合性建筑的外饰面大多采用高级美观的装饰材料。在给人们带来良好的视觉感受的同时也带来了许多问题,其中之一就是外墙清洗。为了使建筑物永保青春,减缓由于自然环境污染所造成的城市建筑的老化过程,其外墙的定期安全检修、维护、清洗越来越引起人们的高度重视,安全、实用、高效的外墙面清洗维护系统---擦窗机已经成为高档物业管理的一个必备设备。
本课题针对擦窗机装置的设计计算,主要研究计算了以下几个方面的内容:
1.对擦窗机进行了概述。
2.对单臂伸缩型擦窗机进行了阐述和设计。
3.参照擦窗机GB19154-2003和机械设计手册对单臂伸缩型擦窗机进行了电动机的选择,轮压计算校核及安全系统的分析。
关键词:建筑机械擦窗机单臂伸缩设计计算
The design of single arm telescopic wipe window machine
Abstract
Along with the development of human society, more and more of the high-rise building stand up.As a symbol of the city and company,there are much beautiful adornment material outside of the top building. It brings p eople good visual experience and causes a lot of problems at the same time, one of which is the external wall cleaning.In order to make the buildings remain youthful forever, slow down the ageing process of the urban construction caused by natural environment pollution and its external wall of the regular safety maintenance, cleaning ,raise much attention. The system of safe, practical and efficient cleaning maintenance outside walls -wipe window machine has become a necessary equipment of high-grade property management.
This topic is about wipe window machine device design calculation ,the main research content are as follows:
1.Wipe window machine is summarized.
2.The single arm telescopic wipe window machine is elaborated and designed.
3.With reference to wipe window machine GB19154-2003and Mechanical design manual,motor is selected,wheel pressure is calculated and checked,as well as the safety system is analyzed.
Key words :buildingmachinery;wipe window machine; single arm telescopic;design calculation
目录
摘要................................................................................................................................. I Abstract .......................................................................................................................... II
第一章绪论.................................................................................................................. 1
1.1擦窗机发展概况............................................................................................... 1
1.2本文研究内容................................................................................................... 1
1.3擦窗机的定义及作用....................................................................................... 2
1.4擦窗机的分类与选型考虑因数....................................................................... 2
第二章单臂伸缩型擦窗机结构设计.......................................................................... 4
2.1主要技术参数................................................................................................... 4
2.2擦窗机轨道设计............................................................................................... 5
2.3行走机构的设计............................................................................................... 7
2.4底架、立柱、臂架的设计............................................................................... 7
2.5伸缩吊臂的设计............................................................................................... 8
2.6卷扬系统的设计............................................................................................... 9
2.7回转机构的设计............................................................................................. 10
2.8羊角臂头装置的设计..................................................................................... 10
2.9安全锁的设计................................................................................................. 11
2.10擦窗机的安装与维护................................................................................... 13
第三章单臂伸缩型擦窗机计算................................................................................ 15
3.1吊篮减速电机的选择..................................................................................... 15
3.1.1选择电动机的类型............................................................................... 15
3.1.2选择电动机的容量............................................................................... 15
3.1.3确定电动机的转速............................................................................... 16
3.2信号传送方式和钢丝绳选择......................................................................... 17
3.3擦窗机轮压分析计算及校核......................................................................... 19
3.3.1轮压分析计算....................................................................................... 20
3.3.2轮压校核............................................................................................... 23
3.3.3结论....................................................................................................... 28
3.4安全系统分析................................................................................................ 29
3.4.1高处吊篮安全锁制动性能.................................................................. 29
3.4.2卷筒制动器(后备制动器).............................................................. 35
第四章结语................................................................................................................ 39参考文献...................................................................................................................... 40致谢.............................................................................................................................. 41
第一章绪论
1.1擦窗机发展概况
擦窗机是在高处作业吊篮基础上发展起来的产品。国外发达国家的擦窗机产品发展较早,如德国、日本、比利时、挪威等国家,相继从60年代初就逐步形成了自己的产品系列。我国在80~90年代新建的一批高层高档建筑,大部分是由国外建筑师设计,并在建筑设计时已考虑了擦窗机的安装,均选用了国外的擦窗机产品,为大厦以后外墙的清洗和维护等作业打下了良好的基础。
1995年前后,国内开始进入兴建高层建筑热潮,国内专业擦窗机公司也相继发展起来。目前,擦窗机产品在我国已得到迅速发展,已成为一种高新技术含量的机电一体化设备。2003年,我国颁布了GB19154-2003《擦窗机》国家标准。北京、上海、广州等大城市中的高档建筑,大部分都安装了擦窗机设备。但在国内也还有相当一部分高层高档建筑,由于建筑设计时未考虑擦窗机的配套设计,无法安装擦窗机设备,给以后的清洗和维护带来了很大的不便。有些造型简单的大楼,采用大绳吊板进行人工清洗,即不安全又不文明,也无法进行更换幕墙玻璃、补胶等作业;对于造型复杂的大楼,人工就无法清洗,更谈不上进行其它作业。随着我国法律、法规的不断健全,文明程度的提高,大厦物业管理的建立,对其外墙的定期安全清洗及检修维护,已越来越引起人们的高度重视。大绳吊板人工清洗终将被取缔,擦窗机则是完成高空作业最安全、实用、高效的专用设备。安装擦窗机的必要性已得到了普遍认可。
1.2本文研究内容
1. 擦窗机的结构和类型。
2. 擦窗机的工作原理。
3. 根据擦窗机GB19154-2003和机械设计手册对擦窗机各部件进行设计选型。4. 对设计出的擦窗机进行安全分析并对一些关键安全部件进行强度校核。5. 擦窗机的安装、维护、保养。
1.3擦窗机的定义及作用
擦窗机(permanently installed suspended access equipment):用于建筑物或构筑物窗户和外墙清洗、维修等作业的常设悬吊接近设备。
擦窗机的作用:
(1)维护——可以承载两名工作人员对建筑物外饰面进行检查和维护;
(2)清洁---可以承载两名工作人员定期对建筑物外饰面进行保洁、维
修,可以使建筑物的外观保持整洁并风貌常新;
(3)应急---在火灾等特殊情况下,可以垂直运送被困人员;
(4)运输---可以垂直吊运一些电梯无法运送的物品和设备[1]。
1.4擦窗机的分类与选型考虑因数
按照擦窗机标准,擦窗机可分为:屋面轨道式(简称轨道式)、轮载式、悬挂轨道式(简称悬挂式)、滑车式和插杆式、滑梯式。
擦窗机最大的特点是非标准性机电设备。建筑物的高度、外观、立面结构形式、楼顶空间尺寸都不相同,因此也很难找到二台一样的擦窗机。针对每一栋大楼的独特建筑形式和功能,在选用擦窗机时,应从安全性、经济性、实用性这三大原则的基础上,按以下几点进行考虑:
(1)优先选用轨道式,自动化程度高,安全可靠;
(2)楼顶空间通道、立面结构等是否适合所选择的擦窗机型式;
(3)选用的擦窗机是否满足结构承载要求;
(4)选用的擦窗机尽量不影响建筑物的美观;
(5)擦窗机的造价业主能否承受;
(6)能否选用最少台数,完成整个大厦的作业。
擦窗机型号由组、型、特性代号、主参数代号和变型更新代号组成。
GB19154-2003标准对擦窗机编号方法如图1-1。
图1-1擦窗机编号方法
标记示例
a)额定载重量200kg,屋面轨道式伸缩臂变幅擦窗机;
擦窗机CWGS200GB××××
b)额定载重量300kg,屋面轨道式小车变幅擦窗机;
擦窗机CWGC300GB××××
c)额定载重量250kg,轮载式动臂变幅擦窗机第一次变型产品;
擦窗机CLZD250A GB××××
d)额定载重量150kg,悬挂轨道式擦窗机;
擦窗机CUG150GB××××
e)额定载重量200kg,插杆式擦窗机;
擦窗机CCG200GB××××
第二章单臂伸缩型擦窗机结构设计
单臂伸缩型擦窗机是轨道式擦窗机的一种,轨道式擦窗机使用最为广泛。这种型式的擦窗机可沿轨道电动行走。它具有行走平稳、就位准确、安全装置齐全、使用安全可靠、自动化程度高等特点。安装轨道式擦窗机必须满足楼面结构承载要求,预留出擦窗机的行走通道等[2]。
2.1主要技术参数
额定载荷200~300kg
行走速度6m/min
回转速度180°/100s升降速度9m/min臂长12~20m电源特性3*380V,50HZ变幅速度2~3m/min
该机型是一种大型的擦窗机设备,适用于楼顶面较多,多台擦窗机很难完成整个大楼的作业时常采用伸缩臂擦窗机。伸缩臂型式主要机械结构型式及产品主要尺寸变化范围和功能,见图2-1、表2-1和表2-2
。
图2-1伸缩臂型擦窗机
1-轨道;2-行走机构;3-底架;4-卷扬系统;5-立柱;
6-主臂回转机构;7-臂架;8-伸缩臂机构;9-臂头回转机构;10-吊船
表2-1伸缩臂型式擦窗机产品主要尺寸(mm )A
≥300B 2000~3500C 10000D 1500~2000E ≥350r ~1000B +r R
表2-2伸缩臂型式擦窗机产品运行功能工作幅度
C (mm )
10000~15000
15000~20000
20000~30000整机重量W (Kg )~1500015000~2200018000~35000轨距B (mm )1800~20002500~35003000~4000轮距F (mm )~2500
2500~32003000~4000最大受力(每点)(kg )W ×40%W ×40%W ×40%预留通道(距女儿墙内侧)(mm )≥2500≥3000≥3500
2.2擦窗机轨道设计
擦窗机是高层建筑物外墙立面和采光屋面清洗、维护作业的常设专用设备,其中以轨道式擦窗机使用最为广泛。这种型式的擦窗机可沿轨道电动行走,具有行走平稳、就位准确、安全装置齐全、使用安全可靠、自动化程度高等特点。但要使得轨道式擦窗机的优越性能得以完美实现,可靠优化的轨道设计是其中关键的一环。
轨道设计应考虑擦窗机各部分重量、运行引起的侧向力、动载荷及风载荷引起的作用力;在设计、安装轨道的连接点和屋顶有关装置时应考虑温度变化引起轨道的热胀冷缩产生的影响;轨道锚固件和连接附件的设计强度应能承受2倍的最大作用载荷;轨道的安装应牢固平直,接缝处导轨平面高差值不应大于2mm, 伸缩缝的间隙不大于3mm ;轨道与预埋件或预埋支架的连接必须牢固可靠,不得松动;轨道及轨道连接附件和锚固件应作防锈、防腐处理;轨道于圆弧转弯段,一般不宜留伸缩缝;在最大作用载荷下,轨道两个支撑点之间的挠度不应超过其跨距的1/250;在轨道始点、终点应设置限位挡块。转向点和分岔点应设置定位装置。
表2-3擦窗机轨距、轮距选择表
轨距与楼顶结构空间、擦窗机工作幅度、整机重量等密切相关。根据经验,
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通常按表2-3选择。根据现场实际情况分析,轨道高差问题会影响到擦窗机的通过性能和美观,应引起足够的重视。轨道高差问题最为严重的是轨道转弯处[3]。转弯处轨道高差有两种:内外轨之间的高度差和同一轨道工字钢内外缘高度差。内外轨之间的高度差主要是由于内外基础存在高差造成的,可利用水平尺等工具通过增加垫片的方式予以解决。同一轨道工字钢内外缘高度差是由于轨道制造加工引起的。弯轨的制造方法通常有高频淬火拉弯、冷拉弯和冷压弯3种。高频淬火拉弯自动成形,效果最好,但成本很高。冷压弯变形太大,一般很少采用。现在国内厂家一般以经济实用的冷拉弯为主。由于最大转弯半径等于最小转弯半径与轨间距之和(即R =r +B ),应以最小转弯半径为决定因素进行分析。现以Ⅰ22b 工字钢为例说明。内轨转弯半径1000mm ,本件展开长度(以中心线为基准)约为1571mm 。这样,在拉弯制作过程中内缘须压缩88m m ,外缘须拉伸88m m 。一般情况下工字钢未作工艺处理直接拉弯,势必造成内外缘高差(一般在5m m ~12m m 左右)。具体的工艺措施是在内缘均匀增开3至5个缺口(其目的是释放压缩量),如图2-2
所示,待弯折后将缺口处焊牢磨平。
图2-2弯轨
轨道式擦窗机通过轨道系统与建筑物结构相连, 轨距一般为0. 8~2. 0m, 两条轨道的设置可在一个平面也可不在一个平面上。轨道系统由基座、连接件和轨道三部分组成。基座预埋件由1块预埋钢板和4根16地脚螺栓组成, 用螺母将预埋螺栓与预埋钢板固定, 在建筑物结构封顶前交土建单位浇注擦窗机基座, 基座高度应高于屋面面层80mm 以上。基座施工完毕后通过调节预埋螺栓上的螺母将所有预埋钢板调至同一平面, 二次灌浆填满缝隙后固定预埋钢板, 最后用轨道连接件(压板) 将轨道固定在预埋钢板上。擦窗机轨道选用工字形钢或H 形钢, 一般将轨道直接焊接在预埋钢板, 由于施工简便、可靠, 擦窗机运行
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平稳等优点而被大量采用。轨道安装完成后基座与屋面统一做防水处理。
普通标准型轨道式擦窗机有4个行走轮。其轨道系统在设计和安装时应注意以下几点:①考虑擦窗机各部分重量, 轨道自重、配重, 运行引起的侧向力及风荷载引起的作用力;②轨道基座的设计应符合建筑模数且便于土建施工, 留出足够的砼浇注和振捣空间(如浇注孔) , 当女儿墙较高时应参照擦窗机尺寸和性能适当提升轨道基座的高度;③轨道的支撑点不宜过密, 间距不小于2m, 支撑点之间考虑在最大作用荷载时将轨道简化为简支梁, 其轨道的挠度变形不应超过其跨度的1/500;④轨道锚固件和连接附件的设计强度应能承受2倍以上的额定荷载, 预埋件的锚固应符合建筑设计要求, 轨道、连接附件和锚固件应做防锈、防腐处理;⑤考虑温度变化引起轨道的热胀冷缩而对轨道连接点和屋面装置所产生的影响, 每根轨道段的长度不大于9m, 伸缩缝间隙不大于3mm, 圆弧转弯段轨道不宜设置伸缩缝, 并保证两条轨道伸缩缝的位置错开2000mm 以上。在温差大的地区尽量选用小截面的型材做轨道, 以减小温度应力对轨道连接点和屋面装置产生的影响;⑥轨道端头应焊接限位挡板, 挡板厚度不小于8mm, 宽度不小于轨道宽度, 高度应满足限位装置的要求, 一般不低于100mm ;⑦当轨道在基座外接头时应采用坡口焊接, 在轨道底部应搭焊一块长度不小于200mm 、宽度不小于轨道宽加20mm 、厚度不小于12mm 的镀锌钢板。
2.3行走机构的设计
行走机构是擦窗机的主要部件之一,为保证擦窗机的行走可靠性,电机、减速机宜选用国外知名品牌[4]。行走电机功率可按表2-4选取。
表2-4行走电机功率与机重对照表机重(t)
功
(kW)1~34~60.377~120.5513~200.550.7521~3031~401.141~601.5率0.25~0.75
2.4底架、立柱、臂架的设计
底架、立柱、臂架是擦窗机的三大主要结构件,设计计算时,在满足计算强度的条件下,必须有效控制结构件的刚性变形,特别是大型的伸缩臂擦窗机,考虑到
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安全、可靠的条件、检修不便、受操作人员的心理因素等影响,臂架的挠度变形应比汽车起重机箱形臂的挠度要小。轮载式汽车起重机的箱形臂许用挠度为:f ≤L /30~L /50,L 为臂长,建议擦窗机的臂架挠度变形f ≤L /50。为控制伸缩臂擦窗机臂架的挠度,其臂架的搭接长度宜取外伸长度的0.3倍以上(汽车起重机臂架一般取0.2~0.25)。伸缩臂擦窗机的伸缩机构一般选用齿轮齿条变幅型式。优点是传动机构简单,便于维修,缺点是由于传动减速机、齿轮齿条的布置在每节臂上占有空间,因此多级伸缩臂臂架缩合尺寸较大。
2.5伸缩吊臂的设计
随着城市高层建筑物的日益增多,对高层建筑物外墙的装饰、维护及清洁工作也日益繁重,因此要求在楼顶平台上安装擦窗机。通常,为方便工人施工,擦窗机是通过伸缩吊臂来调整吊篮与建筑物立面的距离。但是目前通用型擦窗机的伸缩吊臂机构采用导轨或导套作为导向件,因而大大提高了丝杠轴线和导轨或导套中心线的平行度要求。又由于伸缩吊臂的主体件是大型件,这样就出现了加工精度高、装配调整复杂、成本增加、不利于擦窗机的推广应用等问题。我们根据擦窗机对定位精度及运动的平稳性要求不高的特点,设计了一种无导轨丝杠螺母随动伸缩吊臂,伸缩吊臂结构示意如图2-3
所示。
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图2-3伸缩吊臂
伸缩吊臂中的大型件动臂的外形面和静臂的内形面为非配合面。通过力学分析,我们发现在垂直方向上动臂和静臂间存在3个受力点:一是在静臂的前下方;二是在动臂的后下方;三是在动臂的后上方。其中静臂的前下方和动臂的后上方是重要承载部分,只要在上述3个受力点处设置定位及导向部件,就能保证动臂垂直方向的定位及导向。因此,设计时我们在静臂的前下方安装一个支撑滚轴;在动臂的后下方安装一个支撑滑块;在动臂后上方的左右两侧分别安装一个滚轮,这样就满足了伸缩臂垂直方向的定位及导向。在保证动臂左右导向的设计中,我们在静臂前部左右两侧各固定了一个滑块架,在其内部分别镶装可调导向滑块,在动臂的后部左右两侧分别安装一个导向滑块,从而解决了伸缩臂的左右导向问题。同时,在长期使用后也可通过调整支撑滚轴及可调滑块来调整间隙,以便保证导向精度的一致性。
由于在该设计方案中所有导向面均为非加工面,其导向精度不高,所以采用了丝杠螺母随动设计,避免出现因导向精度不高引起的卡滞现象。具体设计如下:在动臂的后端设置一个具有两个旋转自由度的随动螺母,它既可以随动于可调导向滑块,又随动于丝杠。而丝杠的随动是通过在丝杠的后部链轮附近设置的球形铰链支撑及在丝杠的前浮动端设置滑托实现的。球形铰链支撑的母体固定于静臂的内形面,为主要受力点;滑托和丝杠固定于一体,为辅助支撑点。滑托的外部能在动臂内腔滑动,丝杠转动通过螺母带动动臂前后移动,从而构成了丝杠螺母随动系统。因此,动臂的伸缩运动中心线和丝杠轴线的平行度要求很宽松。静臂的前后各装有一个行程开关,动臂的前后各装有一个行程撞块,通过它们控制行程[5]。
2.6卷扬系统的设计
卷扬系统是擦窗机的核心部件,实现吊船的载人升降作业。传动顺序为:电机减速机→齿轮减速→卷筒→钢丝绳→导向滑轮→吊船。卷扬系统的电机减速机是擦窗机设备最重要的动力部件,电机为常闭式制动电机,是擦窗机的主制动器。为保证卷扬系统的安全可靠性,电机减速机宜选用国外进口知名品牌。为适应超高层建筑物的需要,一般都选用多层缠绕排绳机构,结构紧凑,便于标准化部件
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生产[6]。卷扬系统必须设以下安全保护装置:①主制动保护(常闭式制动电机);②后备超速保护装置;③钢丝绳防松保护装置;④钢丝绳防乱绳护装置;⑤排绳机构断链保护装置;⑥排绳机构极限限位保护装置;⑦应急状态下手动下降保护装置。
2.7回转机构的设计
擦窗机的回转机构一般有主回转机构和臂头回转机构。主回转机构实现主臂的回转,使吊船到达需要工作的立面位置;臂头回转机构调整吊船和立面的相对角度,使吊船平行于立面升降作业。回转机构的电机减速机均需选用常闭式制动电机。
2.8羊角臂头装置的设计
擦窗机用羊角臂头装置属于建筑机械领域。如图2-4主要包括:底座箱、四根钢丝绳、下滑轮、上滑轮、回转支承、右臂头滑轮、右臂末滑轮、左臂末滑轮、左臂头滑轮,其连接方式为:底座箱内设有两根轴,两根轴上分别设置下滑轮和上滑轮,下滑轮设置于上滑轮之下,上滑轮与下滑轮之间存有间隙,左羊角臂下端设置左臂末滑轮,上端设置左臂头滑轮,右羊角臂下端设置右臂末滑轮,上端设置右臂头滑轮,两根钢丝绳绕过下滑轮,另两根钢丝绳绕过上滑轮,绕过上滑轮、下滑轮左槽轮的两根钢丝绳与左臂末滑轮、左臂头滑轮连接,另两根钢丝绳与右臂末滑轮、右臂头滑轮连接。本实用新型有效地减少了故障的概率,提高了使用寿命和安全性能。
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图2-4擦窗机用羊角臂头装置
2.9安全锁的设计
擦窗机在高层建筑的应用日益广泛。基于擦窗机高空作业的特殊境况,擦窗机安全锁的可靠性已成为衡量整机性能的主要指标之一。
擦窗机安全锁是在擦窗机吊篮悬挂钢丝绳意外拉断时防止吊篮坠落、倾斜过大,以保证施工人员安全的保险装置[7]。普通擦窗机安全锁是吊篮下行超速后才起保护作用的。安全钢丝绳通过安全锁绳轮,此绳轮与离心限速机构相连。当该绳轮线速度(即吊篮下行速度) 超过限定值时,离心机构的甩块触发钢丝绳夹紧装置,使之夹紧安全钢丝绳。吊篮停止滑行。这种安全锁闭锁时的速度为2022m /min ,闭锁滑降距离≤100mm 。由于吊篮下降的正常速度为7,5—10m /min ,与闭锁时的速度差异较大,较大的速度差必然引起闭锁时滑降距离的增加,并产生较大的冲击力。因此,为了提高安全锁的灵敏度,有些产品在其绳轮处增加了增速轮系.组成速度放大器,使闭锁时的速度接近吊篮的工作速度,闭锁滑降距离缩短,闭锁冲击力也有所减小。但这种安全锁仍属超速动作型,速度差异是闭锁的必备条件,闭锁的额外滑降距离和冲击在所难免。
为进一步提高安全锁的可靠性,我们设计了失力动作型的安全锁,结构如图
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1,并增设了电器保护功能(因为安全锁在闭锁时都有特殊要求,即排除故障后,吊篮先行上升,待安全锁松开后方可下降)
。
图2-5安全锁
图2-5中件1由摆臂、穿绳环、拨销组成,穿绳环和拨销固结在摆臂上,而摆臂又固结在件4上;件2分别空套在件4和件6上,其上设有锁簧挡销,在锁簧扭转力矩的驱动下,锁体外缘始终与件1上的拨销保持接触;件3分左右两个,在左右锁舌之间是安全绳绳道,每个锁舌两半圆形的脐子分别装在上下锁体的滑道里,两半圆脐子的轴线距离等于件4与件6的中心距。
在悬挂绳未断之前,由于吊篮重力的作用,悬挂绳通过件1上的穿绳环,其上的拨销迫使锁体处于双点划线位置,而锁体的滑道又约束销舌处于双点划线位置,安全绳顺利通过两锁舌之闯的绳道;当悬挂绳拉断(失力) 后,下锁体在锁簧作用下绕件6转动,上锁体推动件1上的拨销,拨销带动摆臂,使复位轴转动,复位轴上的行程开关触发杠杆将吊篮下降电气回路断开,各构件相对位置如实线所示(为明膝失力保护机构,件7、件8在主视图上均未画出) ;因为每片锁舌上下两半圆脐子的轴线距离等于件4与件6之间的中心距,所以当上下锁体绕各自的轴线转动时,两锁舌作曲线平动,由于刚体在平动过程中其上任一直线始终保持与初始位置平行,所以两锁舌绳道始终保持平行。又因为左右锁舌同时绕相同的轴作曲线平动,则平动的速度和加速度必然不同,所以,两锁舌安全绳绳道的相对位移发生变化,其结果是绳道越来越窄,锁舌越夹越紧,这就确保了安全。
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2.10擦窗机的安装与维护
擦窗机在使用过程中的一些损坏原因是没有注意擦窗机的运输、存放、安装和维护等细节造成的。例如一些擦窗机在使用时发现套筒不圆整,导致在组装时难以将插杆装入其中,这是由于在运输途中不注意套筒的碰撞变形。又如一台擦窗机使用很久后,出现锈蚀,这与后期的维护有关,需要多注意定期检查和涂漆保养。擦窗机应存放在通风、无雨淋日晒、无腐蚀气体的环境中。并将随机工具,备件及需防锈的表面和各润滑点涂以防锈脂或注入润滑油。擦窗机安装调试完成后应经过测试验收,测试报告应由参加测试各方有关人员盖章存入设备档案。擦窗机投入使用后,应定期检查测试。检查测试的周期不得超过18个月[8]。
(1)检查测试内容如下:
a)对整个设备安装的详细检查;
b)建筑物预埋件的检查;
c)对安全装置,电气系统的测试。
(2)安全装置的检查要求:
a)安全装置的检查周期不得超过6个月;
b)若在现场不具备测试条件,可以拆下该装置,送制造厂测试;
c)拆下测试的装置,在擦窗机交付使用前,应检查所有再新安装的和其相关的部
件。
(3)钢丝绳的检查如下:
a)在用的钢丝绳须每个工作日目捡一次,每月至少按产品使用说明书有关规定检查二次;
b)对一个月以上未使用,在每次使用前做一次全面检查,其检查报告应指出钢丝绳的状况。
(4)操作:
a)设备操作人员应经过培训,合格后并取得了资格证明方可进行操作、维护、保养;
b)每日工作前,应进行额定载重量的试运行确认设备处于正常状态;c)在吊船作业下方应设置安全防护区;
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d)工作处阵风风速大于8.3m/s或暴雨、大雾、风雪等恶劣天气禁止作业。e)有架空输电线场所,擦窗机的任何部位与输电线的安全距离应大于10m,以避免擦窗机进入输电线危险区。如果安全距离受条件限制,应与有关部门协商,并采取安全防护措施后方可架设。
f)擦窗机宜配置独立的安全绳。
(5)维护保养:
a)所有影响设备安全性的部件,应按使用说明书进行维护;
b)运动或摩擦零部件磨损或损坏时,应立即更换;
c)电气系统的部件和随行电缆损坏或有明显擦伤时,应立即更换;
d)齿轮、轴、丝杠、轴承、制动器和卷筒应保持良好的工作状态,当齿轮、丝杠有明显的磨损现象时,应立即更换;
e)控制线路的电器、动力线路的接触器及零部件应保持清洁、无灰尘污染;f)应按制定使用的润滑剂对规定部位定期进行润滑;
g)使用巴士合金固定的钢丝绳接头应在二年内重新制作;
h)在测试、检查和维修如需安全装置或电气保护装置暂时失效时,在完成测试、检查和维修后应立即将这些装置恢复到正常工作状态;
i)轨道或插杆座等固定设施或类似装置,应按照使用说明书的要求定期检查是否松动和进行防锈处理;
j)在建筑物表面设置T 型导轨,凹槽框或类似导向装置以及电缆稳定器支座时,应按照使用说明书的要求定期检查是否松动和进行防锈处理;
k)钢丝绳的检查和报废应符合GB/T5972—1986中2.5的规定;
l)电缆芯钢丝绳的绝缘有老化迹象或绝缘值降低时,应立即更换;
m )电缆芯钢丝绳的导线之一断裂或导线的导电性能时断时续,应立即更换。
14
第三章单臂伸缩型擦窗机计算
擦窗机必须满足下列规范要求:《擦窗机》GB19154-2003;《高处作业吊篮》GB19155-2003;《擦窗机安装工程质量验收规程》JGJ150-2008;进口或出口设备时,还应符合欧洲标准EN1808的要求。本次擦窗机的技术参数:额定载荷250kg 行走速度6m/min
升降速度9m/min
臂长12~20m
变幅速度2~3m/min电源特性3*380V,50HZ
回转速度180°/100s
3.1吊篮减速电机的选择
3.1.1选择电动机的类型
本减速机将用于擦窗机吊篮的提升和下降,首先减速机具有一定的转矩,能带动一定的载荷做垂直上下运动。根据工作要求选用YZR 系列绕线转子三相异步电动机,电源电压为380V。三相异步电动机具有较大的过载能力和较高的机械强度,特别适用于短时或断续周期运行、频繁起动和制动、有时过负荷及有显著的振动和冲击的设备。3.1.2选择电动机的容量
P d =
P w
电动机所需工作功率为:绳速V =10m/min=0.16m/s工作机所需功率:传动装置的总效率为
η
Pw =
Fv 6000⨯0. 16
==0. 9610001000
η=η12η22η3η4
联轴器效率η1=0.99,滚动轴承效率(一对)η2=0.99,闭式蜗轮蜗杆传动效率
η3=0.75,传动滚筒效率η4=0.96为代入得:
15
η=0. 99
2
⨯0. 99
2
⨯0. 75⨯0. 96=0. 6916
P d =
P w
电动机所需工作功率为:
η
=
0. 96
=1. 39kw
取电动机功率为:P d =1. 5kw >1. 39kw
因载荷平稳,电动机额定功率P ed 大于P d 即可。由YZR 系列电动机技术数据,选电动机的额定功率
P ed
为1.5kW。
3.1.3确定电动机的转速滚筒的直径为D=150mm
n w =
60⨯1000v 10
==21r /min
π3. 14⨯0. 15
滚筒轴工作转速
一般一级蜗轮蜗杆减速器传动比i 1' 为10~80,故电动机的转速可选范围为:
n d ' =i 1' n w =(10~40) ⨯21r /min =210~840r /min
符合这一范围的同步转速有815r/min、866r/min,现将符合这范围内的两种方案进行比较。有相关资料查得的电动机数据及计算出的总传动比列于表3-1。
表3-1额定功率为1.5KW 时电动机选择对总体方案的影响
方案电动机型号同步转速/满载转速电动机质量价格
(r/min)
12
YZR112M-6
866
(kg)4563
/元15001900
传动比i a 1.5i i
YZR132M1-6924
表3-1中,方案1电动机的质量轻,价格便宜,总传动比大,而方案2和方案1相比较,综合考虑电动机和传动装置的尺寸、重量、价格以及总传动比,可以看出选用方案1较好,即选定电动机型号为YZR112M-6。
16
额定值
功效率∕%
率因数(cos ψ)
堵转电流∕额定电流
堵转转矩∕额定转矩
最大转矩∕额定转矩
外形尺寸(长⨯宽⨯高)/mm
型号
功率/kW
电流/A
转速/(r/min)
质量/kg
YZR112M —6
1. 5
5.615.81
86680. 5
0.74622.2400⨯313⨯26455
YZR132M11. —6
5
92480. 5
0.715.522475⨯350⨯31635
3.2信号传送方式和钢丝绳选择
擦窗机都采用主机和平台两地操作,主机处控制擦窗机的运行和停止动作;在平台处一般只控制平台的升降,也可有选择地控制其它动作,因此将平台内的操作信号准确有效地传送给主机非常重要[9]。目前有以下3种传送方式。(1)独立电缆传送方式
采用电缆作为主机和平台的信号传送是较常见的方式。其方法很简单,利用一根多芯电缆由主机直接垂人操作平台,将平台的控制信号传送回主机,从而实现操作人员在平台内对擦窗机的控制。但这种方式存在很多弊端,一是受到擦窗机工作高度的限制,当平台工作高度超过lOOm 时电缆的自重可能导致断缆发生,而且由于电缆自垂于主机和平台之间,其自身的摆动将引起操作平台的摇晃,大大降低了擦窗机的安全性;二是这种方式与继电器控制系统配合时每个动作信号都需占用一根导线,平台内操作信号的数量由于受到电缆芯数的限制而降低了
17
平台内的操作功能,当这种方式与可编程序控制器控制系统配合时因电缆自然悬垂没有屏蔽弱电干扰,易造成误动作。(2)钢丝绳内藏电缆传送方式
这种方式既避免了断缆又可以将传送的信号有效地被钢丝绳屏蔽起来,大大增强擦窗机的安全性和可靠性。一般一根钢丝绳内藏两根电缆芯,而擦窗机太都采用四根钢丝绳同步工作,因此主机和平台的信号线最多为8根.最适合配合专用串行通讯模块使用。其中4根电线分别连接于主机和平台的输人/输出模块,另4根实现对主机主接触器的控制,将平台的多种信号传送给主机,实现对擦窗机的多项控制,见图13这种是比较理想的擦窗机信号传送方式,但其特别钢丝
绳成本高
图3-1钢丝绳内藏电缆传送信号线路图1、藏于钢丝绳内的铜线2、碳刷3、钢丝绳卷筒
(3)无线遥控方式
随着无线遥控技术的发展,这种技术也开始应用在擦窗机的控制中。但因其成本较高、实用性低,所以国内擦窗机工程中很少采用[10]。
比较3种方式及国际、行业标准选用钢丝绳内藏电缆较为合适。1. 钢丝绳为德国WOLF 公司生产的擦窗机专用镀锌钢缆;2. 钢丝绳的承载安全系数≥10倍;3. 每根钢丝绳直径为7.0毫米;
4. 钢丝绳内需设置传导控制信号用的、带有绝缘层的铜芯;5. 绳头强度不低于最小断裂荷载的80%;
6. 钢丝绳转弯处装有滑轮。所有滑轮都装有自润滑式轴承;7. 滑轮直径与所用钢丝相匹配,并可防止绳索滑出滑轮。
18
根据GB19155-2003《高处作业吊篮》5.4.6.2条“钢丝绳安全系数不应小于9”。计算如下:
n ≥
S ⋅a 68. 0⨯1kN
==18. 50>9(250+125) ⨯9. 8n ——钢丝绳安全系数S ——单根钢丝绳最小破断拉力a ——钢丝绳根数
W——吊篮平台质量与额定载荷
另根据GB19155-2003《高处作业吊篮》5.4.6.4“工作钢丝绳最小直径不应小于6mm”,实际采用φ8.3的航空钢丝绳,符合标准要求。
3.3擦窗机轮压分析计算及校核
台车设计成轨距和轮距均为3.5m,大臂最大幅度为18m 时,平衡重幅度为7.45m,大臂最大幅度为12.39m 时平衡重幅度7.45m。各部分自重作用点距旋转中心距离和前轨道距离以及各自中心点弯矩见表3-2。
表3-2旋转中心距离和前轨道距离以及各自中心弯矩
部件自重/kg
据旋转中心距离/m
最大幅度距前轨中心距离/m
距旋转中心弯矩/kn·m
距前轨中心弯
据旋转中心距
最小幅度距前轨中心距离/m
距旋转中心弯矩
距前轨中心弯矩
/kn·m 离/m
/kn·m /kn·m
40.62512.39210.64230.98
26.605
额定荷载钢丝绳吊篮旋转吊
2501816.2545
45125.49208.73
181816.7
16.2516.2514.95
8.122.5834.85
7.3120.3931.2
12.39210.6425.5712.39210.64215.559.4
7.62
19.62
4.7813.3515.9
19
臂伸缩臂主吊臂
1006.12660.62
平衡臂平衡重
12915275
-3.675-6
-5.42-7.75
-47.44-316.5
-69.97-408.81
立柱提升机构底座
2460
-1.75
-41.51
-1.75
-41.51
31602089
0-0.7
-1.75-2.45
0-13.97
-55.3-46.72
0-0.7
-1.75-2.45
013.97
-3.675-6
-5.42-7.75
-47.44-316.5
-69.97-408.81-55.3-46.72
11.63.965
9.852.44
130.73111105.4964.91
4.23.965
2.452.44
47.33
27.61
105.4964.91
3.3.1轮压分析计算
轮压参照起重机支撑反力计算方法。
擦窗机由A、B、C、D四点支撑(如图3-2),非旋转部分(下车)重力为G 1,重心在支撑面上的投影与支撑平面形心重合于O 1,包括货物、臂架在内的起重机旋转部分(上车)总重力G 2,重心在支撑平面上的投影为E,旋转中心为O 2,臂架平面与X 轴的夹角为φ。
刚性车架各支撑点在静止状态的垂直反力分别为:
20
图3-2刚性车架支撑反力计算
G 1G 22t Mx My +(1-) -+G 1G 22t Mx My R B=+(1+)++
G 1G 22t Mx My R C=+(1+)+-
44l 2l 2B G 1G 22t Mx My R B=+(1-) --
44l 2l 2B R A=
(3-1)(3-2)(3-3)(3-4)
式中:G1——起重机不旋转部分自重;
G2——起重机旋转部分(包括货物、臂架)自重;
Mx、My——旋转部分载荷向旋转中心转化的力矩在x、y方向的分力
矩。
Mx =G 2*e cos φ+MHx My =G 2*e cos φ+MHy
(3-5)(3-6)
式中:MHx、MHy——x、y方向水平载荷引起的倾覆力矩;
l——轨距B——轮距
e——旋转部分重心到旋转中心水平距离;φ——臂架平面与x 轴夹角。
当臂架垂直于支撑平面的对角线AC 时,RB达到最大值。水平方向载荷为风荷载,前述计算很小此时计算忽略。1. 伸缩臂在最大幅度,平衡重在最大幅度时
1)当φ=45º时,RB达到最大值G1=24.6kN;G2=186.91kN;B=l=3.5m;e=-12.512/186.91=-0.067m,t=0.Mx=186.91x0.067xcos45º=8.855kN·m;My=186.91x0.067xsin45º=8.855N·m;RA=6.15+46.72-8.855/7+8.855/7=52.87kN;RB=6.15+46.72+8.855/7+8.855/7=55.40kN;
21
RC=6.15+46.72+8.855/7-8.855/7=52.87kN;RD=6.15+46.72-8.855/7-8.855/7=50.34kN.2)当φ=0º时,此时卸载
G1=24.6kN;G2=184.41kN;B=l=3.5m;e=-54.512/184.41=-0.295m,t=0.Mx=184.41x0.295xcos0º=54.400kN·m;My=184.41x0.295xsin0º=0kN·m;RA=6.15+46.10-54.4/7+0=44.47kN;RB=6.15+46.10+54.4/7+0=60.02kN;RC=6.15+46.10+54.4/7-0=60.02kN;RD=6.15+46.10-54.4/7-0=44.47kN.2. 伸缩臂在最小幅度,平衡重在最小幅度时
1)当φ=45º时,RB达到最大值G1=24.6kN;G2=186.91kN;B=l=3.5m;e=-26.345/186.91=-0.0.140m,t=0.Mx=186.91x0.140xcos45º=18.628kN·m;My=186.91x0.067xsin45º=18.628N·m;RA=6.15+46.72-18.628/7+18.628/7=52.87kN;RB=6.15+46.72+18.628/7+18.628/7=58.19kN;RC=6.15+46.72+18.628/7-18.628/7=52.87kN;RD=6.15+46.72-18.628/7-18.628/7=47.54kN.2)当φ=0º时,此时卸载
G1=24.6kN;G2=184.41kN;B=l=3.5m;e=-71.364/184.41=-0.386m,t=0.Mx=184.41x0.295xcos0º=54.400kN·m;My=184.41x0.295xsin0º=0kN·m;RA=6.15+46.10-54.4/7+0=44.47kN;RB=6.15+46.10+54.4/7+0=60.02kN;RC=6.15+46.10+54.4/7-0=60.02kN;
22
RD=6.15+46.10-54.4/7-0=44.47kN.
3. 伸缩臂在最小幅度,平衡重仍在最大幅度时,即平衡重设计时不考虑移动
1)当φ=45º时,RB达到最大值G1=24.6kN;G2=186.91kN;B=l=3.5m;e=-189.32/186.91=-1.01m,t=0.Mx=186.91x1.01xcos45º=133.487kN·m;My=186.91x1.01xsin45º=133.487N·m;RA=6.15+46.72-133.487/7+133.487/7=52.87kN;RB=6.15+46.72+133.487/7+133.487/7=91.00kN;RC=6.15+46.72+133.487/7-133.487/7=52.87kN;RD=6.15+46.72-133.487/7-133.487/7=14.73kN.2)当φ=0º时(泊车),此时卸载吊篮并落地G1=24.6kN;G2=184.41kN;B=l=3.5m;e=-245.734/184.41=-1.332m,t=0.Mx=184.41x1.332xcos0º=245.63kN·m;My=184.41x1.332xsin0º=0kN·m;RA=6.15+46.10-245.63/7+0=17.41kN;RB=6.15+46.10+245.63/7+0=87.34kN;RC=6.15+46.10+245.63/7-0=87.34kN;RD=6.15+46.10-245.63/7-0=17.41kN.
以上工况分析可以看出,平衡重不移动时工作时最大轮压和泊车时轮压都比平衡重移动时轮压要大。3.3.2轮压校核
(1)设备工作,停机时轮压校核计算:
23
图3-3擦窗机受力示意图
已知:
动载荷:G1=k ⋅(G 额载+G 吊篮+G 钢绳)=1. 25⨯(250+125.49+45)=525.61(kg )旋转吊臂:G2=208. 73kg
玻璃起吊:G3=300*1.25+50=425kg 伸缩臂:G4=1006.1kg伸缩机构G 5=200kg 主吊臂:G6=2660.62kg 提升机构:G7=2089平衡重:G8=5275
主动行走机构:G9=197.1kg被动行走机构:G10=148.8kg立柱,回转,底架:G11=7709kg轨距:3500mm 到前轨距离L 1=18000mmL 3=9200mmL 5=200mmL 7=17450mm轮压计算:1.轮压计算:
在工作状态时的最大轮压
L 2=13200mmL 4=3000mmL 6=7450mm
轮距:3500mm
24
图3-4风载示意图
则有:Cv=Dv
1)M 1=G1·L1+G 2·L1+G 3·L7+G4·L2+G5·L3+G6·L4=57572kg.mM 2=G5·L4+G7·(L2-L 5)+G6·L2+G8·L6=66207kg.m
Cv=(M2-M 1)/(2×2.5)=(66207-57572)/5=1727kg=17.27kN2)整机重量(含载荷)Av=Bv
Gtotal=G1+G2+G3+…+G11=23550kg=235.5kN3) Av=(Gtotal-Cv×2)/2=100.48KN;4)风向垂直大臂影响轮压:(Q=250N/m 2)
风载对对每个轮产生的轮压,PW=Mw/(2×2.5)=5.28KN;
表3-3各部件风载荷
部件平台大臂立柱
5). 各轮轮压为:
风载荷(kg)38.252778
作用力臂(m)3.04.52.0
产生力矩(kg.m)
114.62370156
R A =Av+Pw=100.48+5.28=105.78kNR B =Bv-Pw=100.48-5.28=95.2kNR C =Cv-Pw=17.27-5.28=11.99kNR D =Dv+Pw=17.27+5.28=22.55kN
2. 在工作状态时, 臂架处于支承面45度角时, 各轮轮压:
25
图3-5风载荷示意图
已知:P1——台车不旋转部分自重:P1=24.6kN;
P2——台车旋转部分自重:P2=186.91kN
Mx,My—旋转部分载荷向旋转中心转化的力矩在x,y 的分力矩.由于上车部分重心在支承面上的投影为E,且该重心对旋转中心的矩等于上车各部分重心对旋转中心的矩的总和.重心到旋转中心的距离为e;
Gx•e=G1×21500+G2×21500+G3×20700+G4×
14450+G5*10450+G6*4250+G7*2300-G8*350
代入化简:e=1096mm
已知:轨距L=2500mm;轮距B=2500mm;φ=45°(臂架投影与x 轴夹角);风力矩:Mw=2640Kg·m.
据公式3-5,3-6有(x,y方向水平载荷引起的倾覆力矩):
M HX =Mwcos45°=-1866Kg.mM Hy =Mwsin45°=1866kg.m
所以Mx=13028Kg·m;My=16760Kg·m所以刚性车架各支承点的垂直反力为:
P 1P 2Mx My
+-+=6634kg =66.34kN ;P 1P 2Mx My R B =+++=11845kg =118.45kN ;
442B 2L P 1P 2Mx My R C =++-=5141kg =51.41kN ;
442B 2L P 1P 2Mx My R D =+--=-70kg =-0.7kN 。
4422(3)在停车状态时最大轮压:
R A =
26
图3-6擦窗机受力分析
已知:
动载荷:G 1=k ⋅(G 额载+G 吊篮+G 钢绳)=1.25⨯(250+125.49+45)=525.61(kg 旋转吊臂:G2=208. 73kg
玻璃起吊:G3=300*1.25+50=425kg 伸缩臂:G4=1006.1kg伸缩机构G 5=200kg 主吊臂:G6=2660.62kg 提升机构:G7=2089平衡重:G8=5275
主动行走机构:G9=197.1kg被动行走机构:G10=148.8kg立柱,回转,底架:G11=7709kg轨距:3500mm 到前轨距离L 1=18000mmL 3=9200mmL 5=200mmL 7=17450mm轮压计算:
在停机状态时的最大轮压
L 2=13200mmL 4=3000mmL 6=7450mm
轮距:3500mm
)
27
图3-7风载图
Bv=Cv
1)M1=G2.L1+G5.L3+G4.L2+G6.L4=15282kg.mM2=G7.L5+G8.L6+G10.L+G11.L/2=65752kg.mBv=(M2-M1)/(2×2.5)=1285kg=100.94kN2)Av=Dv
整机重量:Gtotal=221.12kN
Av=(Gtotal-Bv×2)/2=9.62kN;
3)根据EN1808停机时,风向垂直大臂影响轮压:(Q´=1300N/m 2)
表3-4各部件风载荷
部件大臂立柱总力矩Mw=4296kg.m
风载荷(kg)1690273
作用力臂(m)2.31.5
产生力矩(kg.m)
3887409.5
风载对对每个轮产生的轮压,PW=Mw/(2×2.5)=8.59kN;4)各轮轮压为:
R A =Av-Pw=9.62-8.59=1.03KkNR B =Bv-Pw=100.94-8.59=92.35kNR B =Cv+Pw=100.94+8.59=109.53kNR B =Dv+Pw=9.62-8.59=18.21kN3.3.3结论
以上讨论了擦窗机主动轮组、从动轮组轮压大小,符合GB19154-5.6.7的要求。
28
3.4安全系统分析
3.4.1高处吊篮安全锁制动性能
根据锁绳原理的不同,安全锁分摆臂式和离心甩块式两种。前者是当工作绳发生断裂或吊篮倾斜到一定角度时锁绳;后者是当提升机运行速度超过某一极限值时锁绳。基于静力学分析,讨论几何参数和安装尺寸等对摆臂式安全锁锁绳性能的影响,分析出安全锁在工作时的可靠性[11]。
锁绳机构由锁芯、琵琶板和安装销等组成,如图所示.图中实线为工作状态,即锁定钢丝绳状态;双点划线为非工作状态,即钢丝绳可从中自由通过.其工作原理是当工作绳发生断裂或吊篮倾斜到一定角度时,由于琵琶板位置的变化,琵琶板带动锁芯迅速合拢,锁住安全钢丝绳。
1. 几何尺寸和安装尺寸对锁绳性能的影响
锁紧力为锁芯与钢丝绳之间的摩擦力。由于夹槽与钢丝绳接触弧上任一点的垂直方向的损耗是不变的,则比压的垂直分量保持不变,如图所示。故有
p
=k =consi cos φ
(3-7)
由图可知,夹槽与钢丝绳间的径向比压沿接触弧是变化的。取一微弧
dL =
d 绳
d φ2,设夹槽与钢丝
绳接触长度为L' ,则
dN =
d 绳L '
. p . cos φd φ2
对式积分得
d 绳L' δ
N =⎰dN =-δcos 2φd φ
2式中δ为夹槽所张圆心角。
联立解得:
29
p =
4N cos φ绳δ+δ接触面上某一微面积所产生的摩擦力dF 为
dF =μdN =
d 绳L ' 2N μ
μpd φ=cos φd φδ+δ
对其积分得
F =⎰dF =
2N μδ+δδ-δδcos ϕd ϕ=
δ+δ
4N μsin
因此当量摩擦系数为
δf =
δ+sin δ
4μsin
(3-8)
式中:μ为钢丝绳与夹槽之间的摩擦系数。图3-10给出了μ=0.5时夹槽所张圆心角与当量摩擦系数的关系曲线。不难看出,夹槽所张圆心角越大,当量摩擦系数越大。但为了防止锁绳时两锁芯互相干涉,一般使夹槽所张圆心角需小于180
°。
图3-8接触面任意一点比压图3-9夹槽比压分布图
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图3-10夹槽所张圆心角与当量摩擦系数的关系曲线
3. 琵琶板的几何尺寸对锁紧力的影响
如上所述,安全锁工作时,依靠锁芯和安全钢丝绳之间的摩擦力实现制动.下面通过分析安全锁琵琶板和锁芯的受力说明钢丝绳和锁芯之间的工作摩擦系数与安全锁结构参数之间的关系。
琵琶板的几何形状如图3-11所示.安全锁锁紧时,琵琶板和锁芯的受力情况分别如图3-11、图3-12所示,其中N 和F 分别为锁芯对琵琶板的水平和竖直方向正压力,W 为重力,f 1和f 2分别为琵琶板与销轴、琵琶板与锁芯之间的摩擦系数,f 为锁芯与钢丝绳之间的摩擦系数,即式3-8所示的当量摩擦系数。
根据竖直方向的力平衡方程,得
F =
W
W (Lcosθ2-f 1r 1-f 2r) θ2+2由双月牙孔几何中心的力矩平衡方程得
N =
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图3-11
琵琶板的受力分析
图3-12锁芯的受力图
根据图锁芯的受力分析可得
N =
F ,f =
N =
W 所以
t cos θ2+f 2r θ2112(3-9)
该式确定了锁芯和钢丝绳之间摩擦系数的理论值,它与琵琶板的几何尺寸有
f =
t
.这表明,t 越小,
关若不计琵琶板与销轴、锁芯之间的摩擦力矩,则有
L 越大,所需的锁芯和钢丝绳之间摩擦系数越小.由于锁芯和钢丝绳之间的摩擦
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系数基本不变,所以对于确定的工作负荷而言,相当于只需较小的夹紧力.t 越小,L越大,安全锁能够承受的最大负荷越大。4.安装尺寸对锁绳角度的影响
就摆臂式安全锁而言,工作钢丝绳断裂和吊篮倾斜角度过大是两个最基本的锁绳情况。国家标准规定,吊篮安全锁的锁绳角度不能超过8°,一般控制在4°~7°。因为吊篮倾斜角度太大,对保证高处作业人员的安全不利。但是如果锁绳角度太小,安全锁太敏感,吊篮稍有倾斜就频繁锁绳,随后的开锁程序必然降低工作效率[12]。下面分析安全锁的安装位置对锁绳角度的影响。图3-13为吊篮水平时安全锁的安装位置示意图,其中O 点为工作钢丝绳在提升机出口的位置,A、B为安装位置尺寸,α为安全锁摆臂的工作角度。图3-14为锁绳角度为β,即吊篮倾斜角β时,安全锁的位置示意图,其中α1为安全锁摆臂的锁紧角度。
根据图中的几何关系有
A 1=
B
tan β
故
B 1=(A+A 1)sin β=(
A +B
)sin ββ
又
B 1-R =L cos (α1+β)
所以
⎡A +B ⎤()sin β-R ⎢β⎥
α1=arccos ⎢-β
⎢⎥
⎢⎥⎣⎦
在式中令β=0得
α0=arccos (则
B -R
L
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第三章单臂伸缩型擦窗机计算
⎡A +B ⎤()sin β-R ⎢tan β⎥B -R
∆α=α0-α1=arccos () -arccos ⎢⎥+β
L L ⎢⎥
⎢⎥
⎣⎦
图3-13吊篮水平时安全锁的安装位置示意图
图3-14锁绳角度为β时安全锁示意图
图3-15B=64时锁绳角度β与参数A 的关系曲线图3-16A=300β与参数B 的关系
结论:
(1)安全锁的制动力是由锁芯与钢丝绳之间的摩擦力提供的,而此摩擦力又与琵琶板和锁芯两者之间的冲击力成正比,所以必须保证锁芯和琵琶板的耐冲击性.否则,一旦由于金属组织缺陷或外形结构缺陷等而导致锁芯断裂或琵琶半半圆孔变形过大,安全锁的安全性能就不能保证。
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(2)国家标准要求,安全钢丝绳和工作钢丝绳应采用相同的型号和规格,但实践表明,同样直径的钢丝绳,股数越多,所能提供的摩擦力越大,所以为进一步保证安全锁的安全性能,可选择安全钢丝绳的股数比工作钢丝绳的股数多。
(3)琵琶板和锁芯夹槽的几何参数、安全锁的安装尺寸对安全锁的制动性能有重要影响。夹槽所张圆心角越大,锁绳性能越好;琵琶板月牙孔的几何中心到销轴几何中心的距离以及琵琶板二月牙孔的几何中心之间的距离越大,锁绳性能越好;摆臂的旋转中心到工作钢丝绳出绳口的竖直距离以及到工作钢丝绳的水平距离越大,锁绳性能越好[13]。
3.4.2卷筒制动器(后备制动器)
卷筒制动器一般分为两种:棘轮、棘爪制动器和块式制动器。
(1)棘爪式制动器
棘轮安装于卷筒侧端随卷筒一起转动, 超速后通过连杆触发机构牵引棘爪作用进行制动。其优点是结构简单、成本低、安装调整方便、制动准确, 缺点是制动时产生的冲击和振动较大。
(2)块式制动器
块式制动器克服了棘爪制动器的固有缺点。该制动器由触发机构和制动机构两部分组成, 触发机构包括摆动杆、偏心座、配重块、梅花轮等, 制动机构包括制动臂、摇臂、连杆、弹簧座等, 见图3-17
。
图3-17块式制动器结构图
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1-制动臂;2-制动块;3-摇臂;4-梅花轮;5-连杆;
6-摆动杆;7-弹簧座;8-偏心座;9-配重块;10-制动毂
该制动器工作过程:制动毂和梅花轮连接在卷扬机构的一端,当卷扬机构在电机减速机的带动下匀速转动时制动毂和梅花轮随卷扬机构一起匀速转动,这时摆动杆上的压轮压在梅花轮上平稳转动;当卷扬机构超速运转时摆动杆摆幅增大,其底部撞击偏心座,偏心座逆转,在弹簧力的作用下制动块抱紧制动毂,对卷扬机构起到超速保护作用[14]。下面对这种制动器进行机构分析和设计计算,
机构原理图见图3-18。
图3-18制动器机构原理图
1-制动毂;2-制动臂;3-摇臂;
4-制动弹簧;5-摆架;6-制动块
计算制动力矩:
M =DG /2
式中D ——卷筒直径;
G ——单个卷筒承受的载荷。
制动弹簧力:
F =K ∆L , K =Gd 4/(8D3n)
式中K ——弹簧刚度;
G ——弹簧丝的减变模量;
d ——弹簧丝直径;
D ——弹簧中径;
n ——弹簧有效圈数;
∆L ——制动时弹簧预调变形量。
制动器机构受力分析:
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南京工业大学学士学位论文
(1)摇臂受力分析,见图3-19
∑M A =0, X 1l 2cos a +Y 1l 2sin a -Fl 1sin β=0
1∑X =0, X
∑Y =0, Y 1+X 2=0+Y 2+F =0
图3-19摇臂受力示意图
(2)摆架受力分析,见图3-20
∑M D =0, X 1l 3cos γ-Y 1l 3sin Y +Fl 4cos γ=0
1∑X =0, X
∑Y =0, Y
∑M H 1-X 4=0+F -Y 4=0(3)制动臂受力分析,见图3-21。=0
Y 5l 5sin θ-X 5l 5cos θ+X 2(l 5cos θ-l 6cos φ) +Y 2(l 5sin θ+l 6sin φ) =0
X 5=μY 5
式中μ为摩擦片的摩擦系数。
通过以上算式可算出制动器各零件的受力,从而可计算出制动片上的压力及制动力矩。
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图3-20摆架受力示意图图3-21制动臂受力示意图
这种块式制动器结构简单、调整方便、触发机构灵敏度高、制动力矩大、工作可靠、制动冲击小, 能够容易地实现卷扬式擦窗机工作吊篮超速后的安全保护作用, 确保操作人员的人身安全, 是目前高层建筑擦窗机上较先进的一种超速保护装置。
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第四章结语
本文完成了单臂伸缩型擦窗机的各个结构的设计以及部分部件的计算和校核。
单臂伸缩型擦窗机是轨道式擦窗机中的一种,是所有擦窗机中较为复杂的一种擦窗机。本文根据实际情况分析了单臂伸缩型擦窗机的受力情况,参照了擦窗机设计规范GB19154-2003和机械设计手册,完成了擦窗机吊篮减速电机的选择,信号传递和钢丝绳的选择,轮压计算与校核以及安全系统的分析。
擦窗机相对其它工程机械来说起步较晚,而且国内擦窗机公司的实力与国外公司相比尚有一定差距。国外擦窗机由于使用的电机减速性能较高,则提高了擦窗机的整机可靠性和质量,而国内产品因受工业控制水平和技术成本的限制,自动化程度还需进一步提高。国内擦窗机企业应通过引进和消化吸收国外先进技术,不断改进产品生产工艺.完善基础零部件配套体系,在没有条件的情况下可直接采用进口关键部件提高整机水平。随着擦窗机日益为人们所接受和工业控制水平的不断提高.我国擦窗机必将其实用性、安全性、高教性的优势,带给人们一个更加洁净的楼宇环境。
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参考文献
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[14]吴安.高层建筑擦窗机超速保护装置设计分析[J].建筑机械化,2000,(5):12–13.
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致谢
本文是在我的导师徐海涵的悉心指导下完成的。徐老师知识渊博、治学严谨求实、宽已待人,在许多方面都是我学习的榜样。徐老师在思想、学习、社会工作和生活等方面都给予我很多教诲、关心和帮助,特别是在论文撰写过程中给予我无微不至的关怀与悉心指导,他不辞劳苦地给予了许多非常中肯的意见和建议。在论文完成之际,首先我要深深的感谢我的导师徐海涵,谨向徐老师致以诚挚的敬意和衷心的祝福。
感谢南京工业大学机械学院的领导和老师们。感谢他们在我的学习和实践过程中给予了我很多的帮助,正是由于他们的帮助,才使得我能够顺利的完成自己的学业和论文工作。感谢给予了我帮助的同学们,在论文的撰写工作中,常常得到他们的帮助与提示,从而使得自己的工作有很大的改进。
最后感谢在百忙之中,抽出时间来评审我论文的老师们。感谢所有关心、帮助和支持过我的人。
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