含气油液有效体积弹性模量理论模型研究

中国机械工程第２８卷第３期２０１７年２月上半月

含气油液有效体积弹性模量理论模型研究

西南石油大学机电工程学院,成都,１．６１０５００

中国石油长庆油田公司第五采油厂,西安,２．７１００２０

唐东林１　吴　凡１　贾品元２　曾志春１

摘要:为准确预测含气油液在空气分离压下有效体积弹性模量的值,基于油液体积弹性模量定义和质量守恒定律,依据含气油液中气相成分随压力的变化过程,推导出含气油液有效体积弹性模量理论模型.数值计算结果表明:含气油液有效体积弹性模量理论模型B p曲线与现有理论模型及实验数据拟合曲线基本吻合,验证了理论模型的正确性,特别是在低于大气压的极低压区,有效体积弹性模量预测值更加接近实际情况.分析了初始含气量、压力、升压时间对有效体积弹性模量的影响,结果表明:在低于空气分离压范围内,初始含气量增大,有效体积弹性模量减小;在一定范围内,升压时间增大,有效体积弹性模量小幅度增大.

关键词:液压油液;有效体积弹性模量;初始含气量;空气分离压;升压时间中图分类号:TH１３７

:/DOI１０．３９６９i．ssn．１００４ １３２X．２０１７．０３．００８j

ResearchonTheoreticalModelforEffectiveBulkModulusofAir liuidMixturesofHdraulicOilqy

１１２１

TANGDonlin　WUFan　JIAPinuan　ZENGZhichungy

,,１．SchoolofMechanicalandElectricalEnineerinSouthwestPetroleumUniversitggy

,Chendu６１０５００g

,,２．No．５OilProductionofPetroChinaChaninilFieldComanXi an７１００２０gqgOpy

:AbstractInordertopredicttheeffectivebulkmodulusofair liuidmixturesofhdraulicoilbeＧqy

,lowthesaturationpressureaccuratelbasedonthedefinitionofthebulkmodulusandlawofmassy

,,conservationaccordinotheairreleaseandcavitationprocessesatheoreticalmodelforeffectivegt

bulkmodulusofair liuidmixturesofhdraulicoilbelowthesaturationpressurewasproosed．TheqypnumericalcalculationresultsshowthattheB urveofthetheoreticalmodelforeffectivebulkmodＧpculusofair liuidmixturesofhdraulicoilshowsgoodareementwiththeB urvesofpublishedqygpc

,literature stheoreticalmodelandfittedexerimentaldataverifintheaccuracfthetheoreticalmodＧpgyo

,eleseciallheextremelowpressurereionbelowtheatmoshericpressure．Theeffectivebulkpytgp

,modulusofair liuidmixturesofhdraulicoilismoreconsistenttopracticalconditions．Furthermoreqy

,theeffectsofinitialaircontentressureandpressurerisintimeoneffectivebulkmoduluswereanaＧpg

,lzed．Theresultsshowthatbelowthesaturationpressureareatheeffectivebulkmodulusdeceasesy

,withtheincreasinfinitialaircontentandtheeffectivebulkmodulusincreasesinanarrowranegog

withtheincreasinfthepressurerisinime．gogt

:;;;;KeordshdraulicoileffectivebulkmodulusinitialaircontentsaturationpressureresＧypyw

surerisinimegt

０　引言

有效体积弹性模量是一个影响因素多且变化复杂的动态量,其数值大小主要与工作压力、油液温度及含气量、容器刚度等有关.在液压系统稳定工作的过程中,温度通常被控制在一定范围内,且有研究表明温度对有效体积弹性模量影响甚微,因此可忽略温度的影响;而当液压系统设计中选用厚壁管道或刚度大的材料时,容器刚度对有效体积弹性模量的影响也可忽略.此时,初始含气量和工作压力成为影响有效体积弹性模量大小的关键因素.

国内外研究人员对有效体积弹性模量做了大

液压油液是液压系统的重要组成部分,其属

性对系统工作性能有着显著影响.体积弹性模量是油液的固有属性,表征工作过程中的压缩特性,影响液压传动的准确性、可靠性和灵活性.在液压系统静态特性分析时,通常认为体积弹性模量是不变的常数.但在液压系统工况变化大或动态特性分析时,需要引入有效体积弹性模量,才能有效且正确地表征实际工作过程中油液的压缩

１]

.特性[

收稿日期:２０１６０４０１

３００

——唐东林　吴　凡　贾品元等含气油液有效体积弹性模量理论模型研究—

]量研究.文献[对近年来有关有效体积弹性模２量的不同理论模型进行了归纳总结,并基于热力学的观点,指出正切体积弹性模量定义在数值计算上更为准确.文献[在文献[的基础上,总３]２]结了含气油液在低压区的几种理论模型,并提出相应的修正和改进模型.文献[通过实验测４ ６]]量了有效体积弹性模量的值,其中文献[指出液４压油液的饱和蒸汽压并不是单独的压力点,而是一个压力范围,并通过实验确定了某牌号液压油]液饱和蒸汽压的范围;文献[指出有效体积弹性５模量在工作压力低于８．５MPa时受压力影响较压力降低到饱和蒸汽压范围以下,液体开始蒸发,出现油液蒸汽,产生气穴现象,对有效体积弹性模量的影响更为严重.为方便有效体积弹性模量理论模型的推导及计算,分别令已溶解气体的体积分数为Xd,油液蒸汽的质量分数为Xv,Xd和Xv

１１]

.均是工作压力p的函数[

大;文献[时间会影响体积弹性模量６]指出到达空气分离压的时间.文献[,即升压含气量时油液体积弹性模量的变化方程式７]推导出不同,并利用仿真程序给出了变化趋势.文献[程应用的前提,提出适应工程应用的简化条件８ １０]基于工,推导了相应的简化理论模型.

上述几种理论模型各有特点也各有不足:文

献[力高于空气分离压时的情况１]的理论模型仅适用于油液不含气及工作压;文献[液含气,但并未考虑其工作压力低于空气分离压７ １０]考虑油对有效体积弹性模量的影响;在油液含气及考虑低压区的情况下,如文献[气体体积压缩和溶解,但未考虑工作压力低于饱２]的理论模型,考虑了和蒸汽压时油液蒸汽出现的情况,也并未分析升压时间的影响.

本文综合考虑油液含气及气相成分随压力的变化过程,推导出含气油液在空气分离压下有效体积弹性模量理论模型,并分析了含气量和升压时间对有效体积弹性模量的影响.

　含气油液气相成分变化过程

在实际液压系统中,液压油液不可避免地含有一定量的气体,通常为空气,以掺混或者溶解的形式存在,标准条件下气体的体积分数x为

x＝

VVg０

Vl０＋Vg０

(１

)式中,g０为标准条件下初始气体体积,包含溶解气体和掺混气体;Vl０为标准条件下纯油液体积.

油液中气相成分随压力的变化过程如图示,其中油液饱和蒸汽压为低饱和蒸汽压p１所

VL到

高饱和蒸汽压pVH之间的范围[

５]

气分离压p.随着压力在空s左右变化,气体可以在掺混状态与溶

解状态之间动态变化,掺混气体以气泡的形式存在于液压油液中,影响有效体积弹性模量,溶解气体对有效体积弹性模量影响微弱,忽略不计.若

图１　含气油液中气相成分随压力变化过程Fig

．１　Theairreleaseandcavitationprocessinair liquidmixturesofhy

draulicoil基于上述分析,提出以下适用于本文理论模型推导的简化假设:,即忽略温度对有效体积弹性模量的影①油液压缩或膨胀过程均为等温过程响;②忽略容器刚度对有效体积弹性模量的影响;掺混气体③油液含气量(初始含气量,包含溶解气体和)、空气分离压和饱和蒸汽压不随时间和位置变化;④气体为理想气体,变化过程满足气体多变状态方程;假设油液体积为单位体积,

且气体溶解或释放均不改变油液体积⑤.

．　有效体积弹性模量理论模型

１　体积弹性模量与密度的关系

体积弹性模量表征液压油液实际工作过程中的压缩特性,温度不变的条件下是体积压缩系数

p的倒数,其正切定义为B＝

β

１p＝－V

d

２

式中,B为正切体积弹性模量dp;V为油液总体积V

().

考虑在工作过程中液压油液无泄露损失,由质量守恒定律可知体积弹性模量与密度的关系为

B＝ρ

d

式中,ρ为油液密度.

dpρ

(３

)．２　含气油液在低压区的密度

当工作压力p低于空气分离压时,含气油液中气泡甚至气穴现象将会发生,某一瞬时含气油液总体积可以表示为

V＝Vl＋Vf＋()Vl＝mρll＝(１－XVρ

vl(pv))ρ４

l０(５)式中,Vl为纯液压油液体积;Vf为自由气体体积;Vv为油液蒸汽体积;ml为纯液压油质量;ρl为纯液压油密度;ρl０为标准条件下纯液压油密度.

３０１

２２β

１２

中国机械工程第２８卷第３期２０１７年２月上半月

)可知纯液压油液的密度:由式(３

式中,Bl为纯液压油液体积弹性模量;pa为标准状态压力.

pp－pa１

(()exdexppl＝ρl０l０p)＝ρρpBlla∫

()６

体积弹性模量理论模型为

B＝(c１(c１

－Xv

lρ

üïï

()c１６２＝xpaý

ï/c１－x)３＝(l０v０þpVHρρ

)和式()可以得到含气油液有效联立式(３１５

＋c２

c１－x)１＝(l０ρ

自由气体和油液蒸汽属于气体,由于其含量较少且存在于液体中间,可以认为两种气体组分之间无相互作用力,考虑为理想气体.因此可对某气体组分单独使用理想气体多变过程方程,计算某瞬时的气体体积.为方便数学模型推导,采用密度形式表示的多变过程方程,对于等温过程

Bl

dXvXf

Xf－p＋Xv－１

ddpp

＋c＋２２

Bllpρ

fXv

) ＋c３

p

c３

Xv－p

p

２

Xvdp)１－

()１７

理想气体有[

１２

]:ρi

＝ρ

i０pp０式中,i代表某一气体,可为自由气体/f或油液蒸汽v;０(７

代)表多变过程初始状态.

对于初始状态的全部自由气体有

Vg０式中,V＝Vgpa/p

(８

)g为初始状态全部自由气体体积.

根据式(得自由气体的体积１)、式V(８

)及油液单位体积假设,可f为

Vf＝(１－Xd)Vg＝Xf

xpa

X－x(９

)式中,f为未溶解气体的气体分数.

对于油液蒸汽有

ρ

v根据式(１０

)、质量＝ρ守v０p恒/pVH定律及假设⑤,可(１０

得)油液蒸汽的体积Vv为

Vv＝Xv

ρ

ρ

l０pVHv０p(１１

)式中,ρ

v０为油液蒸汽在pVH下的密度.又根据油液单位体积假设及质量守恒定律,含气油液的总质量为

m＝Vg０ρg００ρl０由式(１

)推导可得＋Vl(１２)m＝ρl０＋ρ

１x

－x

ρg０(１３

)式中,m为液压油液总质量;g０为标准条件气体密度.因此可以得到含气油液在低压区的密度为

ρ＝mV＝ρl０V＋ρ

g０l＋Vx/f＋(１V

－v

x)(１４

)代入各组分体积计算表达式,整理可得

ρ＝[(１－x)ρl０＋xρ

g０]{(１－x)[(１－Xv(p))ρρ

l０l＋Xf(px－xpa＋Xv(p)

ρρ

l０pVH．３　v０p]}－１(１５

)有效体积弹性模量为得到形式简洁的数学模型,分别令常数

如下: ３０２

式中Xf和Xv按照文献[释放及油液蒸汽出现时变特征的含气油液变化方１１]所提出的考虑气体程进行计算.

欲得到升压时间对有效体积弹性模量的影响,忽略压力变化过程中复杂且不规律的压缩及膨胀,又为更真实地反映液压系统稳定工作时的实际情况,考虑工作压力p线性递增,整个过程压力从绝对零压增加到空气分离压,所需的升压时间为t,因此有

p＝K

t式中,K为压力变化梯度０＜p≤.

ps　　t＞０

(１８

)　有效体积弹性模量理论模型验证

为验证前述理论模型预测有效体积弹性模量

的准确性,通过一算例将文中理论模型与文献[提出的改进理论模型和文献[]行对比说明.液压油液采用５]实验测量数据进３油,相关参数见表[４

５]L HM４

６抗磨液压表１

１　液压油参数

.Tab．１　Parametersofhy

draulicoilBlρ

()１ρl０(g

０(kMkgg/P/ma

３m３)８７１５０．２００px(s(

M％P)a)ρ)

v

００８１

．０．５

T(k４０

０５　　(g℃/m)

３)１０．６１５８

ppVH(

VLt(M(s

MP)Paa))２．００

４图效体积弹性模量理论模型计算结果和文献２给出了低于空气分离压范围内,

几种有[验数据拟合曲线的比较结果.

５]实从图的范围内２可看出,在整个压力低于空气分离压

,文中理论模型与现有文献理论模型计算结果相差较小,最大误差不超过５．８％,B p曲线吻合良好.特别是当压力低于区理论模型与改进的当压力高于３MNyPkaan３MPa时,低压时en模型的B p曲线重合.,低压区理论模型的计算结果略高于两种改进理论模型,这是由于本

３２

——唐东林　吴　凡　贾品元等含气油液有效体积弹性模量理论模型研究—

４　有效体积弹性模量影响因素分析

４．１　初始含气量的影响

初始含气量是影响有效体积弹性模量的一个重要因素,其随压力的变化导致有效体积弹性模量变化.图４给出了不同初始含气量下,本文推导的理论模型有效体积弹性模量的计算结果

.

图２　有效体积弹性模量计算结果比较Fi．２　Resultscomarisonofeffectivebulkmodulusgp

文理论模型推导过程中,考虑当压力升高至接近空气分离压时,气体会逐渐全部溶解,使有效体积弹性模量值变大;从图型B p曲线与文献[

５２]还可看出,低压区理论模其与拟合曲线偏离趋势和文献实验数据拟合曲线接近[,与拟合曲线偏离趋势一致.

５]实验实测数据图近饱和蒸汽压范围内几种有效体积弹性模量理论３给出了低于大气压的极低压范围,即靠模型计算结果和文献[较结果

.

５]实验数据拟合曲线的比图３　有效体积弹性模量在极低压范围计算结果比较Fig．３　Resultscomp

arisonofeffectivebulkmoduluswithintheextremelowpressurereg

ion从图献[３可看出,在极低压区范围内,由于文

模型５]B实验条件所限 p曲线偏离较大,实验数,存据在拟较合大曲误线差与.理而论对于理论模型而言,当压力高于高饱和蒸汽压时,低压区理论模型计算结果与现有文献理论模型计算结果相差极小,最大误差不超过曲线几乎重合;

而当压力达到饱和蒸汽压范２．６％,B

围甚至低于低饱和蒸汽压时,本文理论模型计算结果逐渐下降并趋近于了工作压力低于饱和蒸汽０.压这时是油由液于蒸本汽文出考现虑的情况.明显地,考虑油液蒸汽出现更接近实际情况.

综上可得,本文推导得到的理论模型能准确预测有效体积弹性模量的实际值,特别是在低于大气压的极低压区,有效体积弹性模量预测值更接近实际情况.

图４　不同含气量下,有效体积弹性模量

随压力变化曲线

Fig

．４　Effectivebulkmoduluscurveswithp

ressureunderdifferentaircontent从图含气量的不同变化明显４可看出,有效体积弹性模量随着初始

,随着初始含气量的降低,在相同压力下有效体积弹性模量值增大.压力为４M有效体积弹Pa的情况下,当初始含气量x＝１０％时,

油液性模量仅为时,油液有效体积弹性模量增至９７０MP１a２,５０M但当Pxa

.＝在高５％于饱和蒸汽压范围时,压力越小,有效体积弹性模量受初始含气量影响越明显,当压力增至接近空

气分离压时,初始含气量对有效体积弹性模量几乎没有影响.

４．２　升压时间的影响

升压时间,即达到空气分离压所需时间,也是影响有效体积弹性模量的一个重要因素,已有文献[体积弹性模量的值６]通过实验现象观察到升压时间会影响有效,但并未给出其具体规律.本文通过对推导的有效体积弹性模量理论模型进行计算,得到了不同升压时间下,有效体积弹性模量随压力变化曲线,如图５所示,图６为其局部放大图.

由图５、图６可以看出,当升压时间t＝５s时,

B p曲线与t＞５s的B p曲线偏离较大,

这是因为本文假设油液压缩或膨胀过程均为等温过

程,而升压时间过小通常认为是绝热过程[６]

合本文的简化假设.

,不符

由图升压时间下的５还可看出,当压力大于B p曲线几乎重合７M,有效体积弹性Pa时,

不同模量不受升压时间的影响.该结论与含气油液随

３０３

p

中国机械工程第２８卷第３期２０１７年２月上半月

()分析了有效体积弹性模量的影响因素,２

图５　不同升压时间下,有效体积弹性模量

随压力变化曲线

Fig

．５　Effectivebulkmoduluscurveswithpressureunderdifferentairpressurerising

tim

e图６　局部放大图

Fig．６　Partialenlargeddrawing

压力变化过程是相符的,即当压力升高至接近空气分离压时,气体会逐渐全部溶解,有效体积弹性模量将会等于纯油液体积弹性模量.当压力在~７MPa范围内时,

随着升压时间t的增大,有效体积弹性模量小幅度增大,其原因是当假设初始含气量不变时,t越大,越有利于含气油液平衡状态的建立,相同压力下,已溶解的气体就越多,其有效体积弹性模量越大.计算结果还显示,当升压时间达到４,０与s时,随着升压时间变化,B p曲线不再变化t＝４０s时重合,可以认为:升压时间t＝４０s时,在整个压力增大至空气分离压的过程中,气体已能充分溶解于油液,平衡状态,这与文献[溶解过程结论吻合.８因此]含气油液达到指,t出＝的４０气s体为临界时间在油液中的,升压时间大于该值后,对有效体积弹性模量没有影响.

　结论

性模量低压区理论模型(１

)本文通过推导得到含气油液有效体积弹,通过数值计算并与现有理论模型计算结果及实验数据进行对比,结果表明文中推导出的理论模型能够准确预测含气油液在空气分离压下有效体积弹性模量的值,特别是在低于大气压范围内,体积弹性模量的预测值更加接近实际情况. ３０４

结果表明:压力越小,有效体积弹性模量受初始含气量影响越明显;压力小于空气分离压时,相同压力下,随着初始含气量的增大,有效体积弹性模量减小;升压时间在一定范围内对于有效体积弹性模量有影响,当t＜４０s时,升压时间增大,有效体积弹性模量小幅度增大.

参考文献:

[１]　路甬祥版社,２．液压气动技术手册[０M]．

北京:机械工业出LyUMYong０x２ia:n２g２９． H２３y２dr．

ajuligca:

ndPneumaticTechnoloＧ[２]　G２g０HO０２:aL２nI２Z９u aA２lD３[２ME．

]．BeiinChinaMachinePress,FluidBHH,BURTONR,SCHOENAUG．

[３]　GnatHOionLalulIZJkMoAuDrnoEadHluolHfusF:,lBuALiUdPitRToeOwraetNru,reR２,０SS１u１rvC,eHO１y

２[E(J３]N)．IA:５nU t１eG．

５rＧ．FluidBulkModulus:ComparisonofLowPressure２M０o１d２el,s１[３J(１]．)I:n７ te１r６n．

ationalJournalofFluidPower

,[４]　KfPeIrcetMisvseS,ureB[uMUJlkR]．JMRooEudNulHOusfFoFrH．HydMreaausliucreOmielantotfELofwＧ

１３４(２):１３０ １３０．

rnalofFluidsEngineering

,２０１２,[５]　YEANGH,FENGB,GONGC[Jffo]ecnt．trJioovlueF,rn２al０louidB１１fDulk,１３y３n(aM６m)io:cSdulu２４１y

７ss t２einG．４m２sHMyeasurementof

４．

MderaasuulricSemeynsttem&[６]　JtIenAtONiRl,inaBURHTydOrNaulR．icCBuy

llikndMerod[Cul]u/so/AfASMiE２rC０o０nＧ

I６Enxtepronsaittiioonna．lMChiceacg

hoan,ic２a０lE０６n:２g５i９n e２e６ri９ng．Congressand[７]　时培成,王幼民,王立涛真[J]．农业机械学报,２００．

液压油液数字建模与仿S７,３８(１２):１４８ １５１．SFtHluIdyPoeinchMenogde,linWAcgtiaonNndSGsoiYftmouumin,WANGLitao,hlaetioCnohinfesteSheHociyedtryaufloic[８]　A王静guriidc,u[lJt龚国芳u]r．aTlMran,asca杨hin华er勇y,２油００液７,体３积８(１模２量):１的４８研 １究５１与．r在线测量[J]．机械工程学报．

,２００９,４５(７):１２０ １２５．

oRWAfHeseNarGdcrhaJinaulingcdO,GOinllOi[nNJeMG]．JeGoauusorufnraaenlomge,fntYMoAefNcBhauGlnkHicaMulEoadyonulnug

s

．nyg

０９,４５７１２０ １２５．giＧ[９]　冯斌eerin,龚国芳,２０,杨(华)勇:与试验[J]．农业机械学报．

液压油弹性模量提高方法,２０１０,４１(下转第(３):２１９３ ３２３２２页．

)

２５

——张淑清　胡永涛　姜安琦等基于双树复小波和自适应权重和时间因子的粒子群优化支持向量机的轴承故障诊断—

rovedABCAlorithmOtimizedMultileLSSＧpgpp,():neerin２０１３,２４１６２１５７Ｇ２１６４．g

]VMClassifierGrouJ．ChinaMechanicalEniＧp[g

[],,():tionJ．ActaPhsicaSinica２０１４６３１６６６Ｇ７６．yortVectorMachineforChaoticTimeSeriesPredicＧp

[],HUQ,MAX,１２　TIANJetal．AnImrovedKPＧp

[]２１　HSUCW,LINCJ．AComarisonofMethodsforp

/CAGAＧSVMClassificationModelforPlantLeaf

[],１３　HARISHN,LOKESHA,MANDALSetal．

ParameterOtimizationUsinAinSVMtopgGPredictDamaeLevelofNonＧreshaedBermgp,():,,():InformationSstems２０１２,８１８７７３７Ｇ７７４５．y

]DiseaseReconition[J．JournalofComutationalgp

４１５Ｇ４２５．

,,:NetworksIEEETransactionson２００２,１３(２)

(编辑　陈　勇)

MulticlassSuortVectorMachines[J]．Neuralpp

作者简介:张淑清,女,１９６６年生.燕山大学电气工程学院教授、博士研究生导师.主要研究方向为弱信号检测、智能信号处理、:故障诊断等.发表论文５０余篇.EＧmailzhshＧd＠１６３．com.qy胡永涛,男,１９８７年生.燕山大学电气工学院博士研究生.]Breakwater[J．TheInternationalJournalofOＧ

１４]　ScePUaSOBnaAOSnpIA．dClimClaatseSsifiy

csatteiomrDnosifE２０１４ag

nMG５osisoS２ifNgn７ael９usＧ８８roUms．iunsg

cularDistiomizedSVMfoＧ１５]　MXedicine,r２d０e１r３s,[４J３](．C５):o５m７６pＧu５t８e６rsi．

nBiologyandHUypEerZsp,ecDtrUP,SUgH．HarmoniiconAnIanlty

esg

isfrateorwithPSOOpaltimIizmeadSeVMCla[Jss]if．iScaeltectedTopicsindIAEpEpEJliedEouranratlhOof,bs２e０r１v４at,io７n(s６a)n:２dR１３１eＧ２m１o４teS６．ensing

,１６]　匡芳君,徐蔚鸿,张思扬基于改进混沌粒子群的混合核究,S．

]计算机应KUA２０N１４VM参数优化及应用[,３a１ng(j３u)n:６７X１ＧU６７W４e．

J．用研ParametGFerOptimiz,ationanidhonAgpp

,lZicHAatioNnoGSfSiyaVMng．withMixturesKerpnelmsBizaatsieodon[JnI．mAp

prp

olviecdCatiohnaoRtiecＧ１７]　SsPeaHAarrtcicholeSKIBfCwAoarRmm,p

uStOAertLsiE,H２０I１４M,３E１]．(３P)S:６O７Ｇ１bＧa６s７e４d．Path

ePrlianngniSnagfetAylg

Jorit．JhomfurnoarHlofCumoamnop

iudRter&obotRsCoboontiscisdＧ,１８]　２马国庆０１４,５,(１李瑞峰):４[７Ｇ]５,４刘丽．

重调整的粒子群算法[J．

学习因子和时间因子随权３１(１１):３２９１Ｇ３２９４．

]．计算机应用研究,２０１４,

MATORipGuoqing,LemtiseeFmizarcaahocttioofCrAnAodlmjgIRuifeuop

sruttiitenhrgmng

st,oo,fLLIU２０W１e４igea,hrL３tni１si．([nP１Jgar１])．F

ti:Aaccl３２pteS９p

ol１irＧcsawar３a２ti９onm４nd１９]　DANENASP,GARSV．VectorMachinesBasedCAlaG．ssifSieelresctfioorCnorfSediutRpp

iosrk

t２０]　２D田中大０o１m５a,in４,２[J高(６]宪)．:E文３x１,９pe４r石ＧtS３２彤０y４s,

等．

temswithApp

lications,测的组合核函数最小二乘支．用于混沌时间序列预持向量机[０１４,６３１６６６Ｇ７６．

]物理学报,２():J．CToIAmbNinZahtioonnKgdae,rnGelFAOunXcitainowneLne,asStSHITquaorneg

sS,etuap

lＧ．姜安琦,女,,男,１男,１９１９９９５年生.中南大学信息科学与工程学院本科生.吴　迪４年生.燕山大学电气工程学院硕士研究生.陆　超,１９９９６４年生.燕山大学电气工程学院硕士研究生.姜万录,男,４年生.燕山大学机械工程学院教授、博士研究生导师.

(上接第

３０４页)

FiMEetNhGodaBinndE,GxOerNiGmenGtufoofraInngcr,easYiANGHuayong．tdBionsulkModulupsinHydraulicSystenmgsE

[fJfe]c．tTivraeFnslaucＧＧ[１０]e　ry

杨树军,２o０f１t０heC,,４焦１hi晓(３ne)s娟:eS２,１９o鲍 c２i永２et２y,

．forAgriculturalMachinＧ等械换段性能的影响[．油液含气量对液压机(１４):１２２ １３j０．

J]．机械工程学报,２０１５,５１

jng

etal．fFYmolruAiismdANGSsiaonncierChu[Jofou]tnn．htJeHe,nJtAIAOXournyadlorfof ecifmtaienoMcguaheat

ncnhhieP,BacnailVoAwOcalEareirSYoanbglhieTiftP,neerrianneg

srＧＧ２０１５,５１(１４):１２２ １３０．

,[１１]　ZAHONoUJvelA,VppArCoaCcAhfAort,MAhePNrHAedicRtiToSnoGRfDUBy

EnaRBmic．

lF１iecOatu３５(ir９lses):[１JofA７]９．０Ji orR１u７r９ne１aleloas．

fFeanludAidsEbsonrgpitnioeenriinHng,y２d０r１a３uＧ,[１２]　毕明树,冯殿义出版社,．工程热力学[M]．

北京:化学工业BIMyings２h０u０,１F:９E２N １G０１D．cs[M]．BeijingianCyhie．mEicnaglIinenedriunsgtryThP

erremsosＧ２d００n１a:m９i２ １０１．

:,(编辑　王旻玥)

作者简介:唐东林,男,１９７０年生.西南石油大学机电工程学院

教授、博士后研究人员.主要研究方向为石油钻采设备与工具、无损检测.生.西南石油大学机电E mail:tdl８４工０４程５１８学１６院＠硕１６士３研．co究m.生吴.　凡,男,贾品元,男１９,９年生.中国石油长庆油田公司第五采油厂工程师.曾志春１１年,９女７０,

９９１年生.西南石油大学机电工程学院硕士研究生.

３３３

[[[[[[[１