低热值燃气-柴油双燃料发动机动力性能计算
第39卷第6期2010年12月
小型内燃机与摩托车
SMALLINTERNALCOMBUSTIONENGINEANDMOTORCYCLE
V01.39No.6Dec.2010
・设计・计算・
低热值燃气一柴油双燃料发动机动力性能计算
夏基胜
(江苏江淮动力股份有限公司
江苏盐城224001)
摘要:推导了低热值燃气一柴油双燃料发动机动力性能计算公式,并对由单缸、四冲程、水冷、直喷式柴油机改装的生物制气一柴油双燃料发动机的动力性能进行了计算分析。结果表明:双燃料发动机能够达到原柴油机的动力水平;其动力性能随引燃油量的减小而降低;在新鲜空气充足的前提下,供给更多的燃气,双燃料发动机的动力性能增强;燃气替代率有一最大值,超过该值后,随替代率增大,动力性能急剧下降;燃气低热值越高,替代率便可越大。计算得出的生物制气一柴油双燃料发动机在标定点和最大转矩点的最大生物制气替代率和对应的燃气进气比,与试验结果相吻合。关键词:双燃料发动机动力性能低热值燃气生物制气中图分类号:TK464
文献标识码:A
文章编号:1671—0630(2010)06—0048—04
Calculation
on
PowerPerformanceofLowCalorificValue
CombustibleGas-DieselDual—fuelEngine
XiaJisheng
JiangsuJianghuaiEngineCo.,Ltd.(Yancheng,Jiangsu,224001,China)
Abstract:Thepowerperformanceoflowcalorificvaluecombustiblegasdieseldual-fuelengineisdeducted.Thepowerperformanceofbiogasdieseldual—fuelenginethatismodifiedfromwater-cooled,direct
can
a
singlecylinder,four—stroke,showthatdual—fuel
injectiondieselengineiscalculatedandanalyzed.Theresultsengine
gainthesamepoweraft,dieselengine.Thepowerperformancedecreaseswiththedecreaseofpilotfuel
quantity,increaseswiththeincreaseofcombustiblegaschargeatthepreconditionofthatfreshairisenoughforfuel
combustion.There
is
a
maximumsubstituteratio,exceedingthemaximumsubstituteratiothepower
performance
anditsgine
decreasessharplywiththeincreasesubstituteratio.Thehigherthecombustiblegas考lowercalorif-
icvalue,thebiggerthesubstituteratiothatthedual—fuelengine
can
get.Themaximumbiogassubstituteratio
en・-
correspondingbiogaschargeratio
at
ratedandmaximumtorqueconditionofbiogasdieseldual・-fuel
one.
are
calculatedandtheresultsfitwellwiththetesting
Keywords:Dual—fuel
engine,Powerperformance,Low
calorificvalue
combustible
gas,Biogas
引言
以柴油引燃的燃气一柴油双燃料发动机中,可燃气体在进气冲程与空气一起经进气管进入气缸,由于燃气占有一定体积,会使得进气过程中进入气缸的空气量减少,燃气的替代率越大,进入气缸的燃气越多,
空气量就越少,空燃比也会随之减小。若可燃气体的热值较低,采用较大的替代率,则双燃料发动机的新鲜空气量不足,燃料不能充分燃烧,从而导致发动机的动力性、经济性下降。
生物制气是一种可再生的绿色能源,以其作为发
作者简介:夏基胜(1960一),男,研究员级高级工程师,主要研究方向为发动机总体设计及工作过程研究。
万方数据
第6期夏基胜:低热值燃气一柴油双燃料发动机动力性能计算
49
动机的代用燃料,可充分利用农林废弃生物质,缓解石化能源危机H以J,同时可减少大气中二氧化碳的积累,缓解温室效应,利用前景很大”4J。但其热值较低,约为(4000~5500)kJ・kg~,替代率过大会影响发动机的动力性和经济性。本研究根据燃料完全燃烧所能释
放的能量为标准来定义燃气的替代率,并对改装后的
双燃料发动机的动力性能进行核算并与试验结果对比分析,验证改装后的双燃料发动机在理论上能否达到柴油机的功率水平;确定在各工况下合理的燃气替代率。
1燃气各参数的计算
1.1燃气的相对分子质量
燃气的相对分子质量在数值上等于其摩尔质量M,。
蜂=∑YiM舀
i=l
式中:肘鲋为燃气中各气体的摩尔质量(kg/km01);
Yi为燃气中各气体的体积成分,∑Yj=l。
i=l
1.2
燃气的理论空燃比
燃气的理论空燃比L。即:空气质量(kg)/燃气质
量(kg):4
t=∑k菇
(2)
i=I
’式中:Li为燃气中各气体的理论空燃比,空气质量(kg)/气体质量(kg),对于燃气中的不可燃气体,其对应的空燃比按0计算;戈i为燃气中各气体的质量成
分,∑z;=1。
茗i可采用下式计算:
Xi:_;!垫L2—i——一
(3)
LjJ
(∑M耐Yi)
1.3
燃气的密度
P;=∑p画Y
(4)
i=1
式中:p。为燃气的密度(kg/m3);p抖为燃气中各气
体的密度(kg/m3)。1.4燃气的气体常数
尺。=i二=_
(5)
荟‘卺)
式中:尺。为燃气的气体常数(J/(kg・K));R面为燃气中各气体的气体常数(∥(船・K))。
万方数据
1.5燃气的低热值
H。。=∑戈iH。画
(6)
i=1
式中:日。。为燃气的低热值(kJ/kg);H。。为燃气中各气体的低热值(kJ/kg),不可燃气体的低热值按0计算。2
双燃料发动机动力性能计算
2.1
引燃油比例
引燃油比例为双燃料发动机柴油每循环喷油量与
柴油机在该工况时每循环喷油量的比值,用z,表示:
(7)
式中:m,为双燃料发动机每循环引燃油量(kg);g。为柴油机每循环喷油量(kg);mf,gb可由下式计算:
gb:黑2瓦丽(8)L6’2赢
丹,下
mr
(9)
式中:曰为柴油机每小时耗油量(kg/h);B,为双燃料发动机每小时引燃油消耗量(kg/h);丁为冲程数,本文中的发动机为四冲程,丁=4;n为发动机转速r・min~;i为气缸数,本文中的发动机为单缸机,i
=1。
2.2燃气替代率
燃气替代率是指每循环供给的燃气理论放热量与柴油机每循环供给纯柴油的理论放热量的比值,用菇,表示:
Xs:—m百g/-/ug(10)
、
一gb日。
式中:rn。为双燃料发动机每循环供给的燃气质量(kg);日。为柴油的低热值(kg/kJ)。
2.3双燃料发动机总过量空气系数
实际进入气缸的空气质量与引燃柴油和燃气完全燃烧理论所需的空气质量的比值定义为双燃料发动机
的总过量空气系数,用咖。。表示:
<bat
2习丽ma(11)
式中:m。为双燃料发动机每循环进入气缸的空气质量(kg);£。为柴油的理论空燃比。
2.4平均有效压力
由柴油机改装成双燃料发动机时,对柴油机配气正时和压缩比均未作改变,认为在相同工况下柴油机与双燃料发动机的热效率变化不大,因此通过柴油机的试验数据计算出各工况的热效率,并以此作为双燃
小型
内
燃机
与摩托车
第39卷
料发动机在此工况下的热效率,来计算双燃料发动机计算,g。可由式8计算,m。可联立下式计算:
的平均有效压力,即:
p矿警
(12)
式中:Pmeg为双燃料发动机平均有效压力(MPa);Q。为双燃料发动机每循环消耗燃料所释放的热量(1【J),K为单缸工作容积(L);’7。。为双燃料发动机有
效热效率。
对于双燃料发动机,要保证进入气缸的引燃柴油
和燃气充分燃烧,必须要有充足的新鲜空气,实测标定
工况燃料充分燃烧所需的最低的总过量空气系数咖。为1.1,若燃料充分燃烧,Q。为每循环供给引燃柴油和燃气低热值之和;当总过量空气系数小于1.1时,燃料不能完全燃烧,燃烧释放的热量以燃料按总过量空气系数1.1的比例完全消耗新鲜空气所能释放的热量来计算。
IQg=mf日。+mg日。g咖at≥1.1
iQg(mfH。+m,H.g).鲁纠.1。3’
p螂。丽
则双燃料发动机理论计算的平均有效压力为:
‰:掣筹
(14)oH’
2.5双燃料发动机动力性变化率
由柴油机改装的双燃料发动机,其转速与原柴油机相同,因此其功率变化取决于其平均有效压力的变化,定义双燃料发动机动力性变化率为彳:
彳:P—m—eg
(15)
Pme
z值越大,说明双燃料发动机动力性能越好。
彳:警
・一n
(16)
、1”/
因改装后的双燃料发动机热效率与柴油机相差不大,双燃料发动机动力性变化率为双燃料发动机燃烧放热量与同工况时柴油机燃烧放热量的比值:
z=鲁
(17)
2.5.1按引燃油比例计算
按定义的引燃油比例,计算在不同引燃油量的条件下,供给不同的生物制气量,但保证有充足的新鲜空气,也就是总过量空气系数咖。。不小于1.1时,核算双燃料发动机的动力性变化率,公式应为:
z:掣
gb矾
(18)P…
式中:日。为已知,日。可由式6计算,m,可由式7
万方数据
mg2PgVs
m。=p。K
K+K=‰弧=1丽u”
…,E叼。
型1040。09田”PsmfL~oc九t(19)
咖at
2可i瓦豺・1
式中:p。为进气状态下空气的密度(kg/m3);圪为进入每气缸的空气的体积(n13);以为进气状态下燃气的密度(ks/m3);K为进入每气缸的燃气的体积(m3);E为单缸工作容积(£)。
将式19代入式18后可得:
一“一z=名,+!旦三11
0蔓0墨0L。。咖。。+p。)gb。
(二p}三L曼罢if糌H
(2。)怕”7
式中:茗,和咖。。是自变量。
为便于对燃气和空气的进气量进行控制,定义燃气进气比为R。:
y
Rp=萨
%=毋妄糕(22,
(21)
由式19可推导出:
“88一(pgK叼。LE+1000z,gb三o)咖al
7
按定义的燃气替代率,并假定在各工况下,双燃料与柴油机每循环纯柴油释放的热量相同,即满足式:
gbH。=mfH。+mgH。g
(23)
计算不同替代率时双燃料发动机的动力性变化率
的公式应为:
r
:=1
咖。。≥1.1
b×黯删.・
@4’
由式24可见,关键在于计算总过量空气系数咖。。:
f。一msHus卜匕=怒她=≤搿耘端
l‰一gbH。
m。=p。以
I
m
h2可i瓦(25’
R式中:算。是自变量,由式25可以推出:
‘‘韶
韶=丽莉lO_0x,嘶ghHuP
gK叼。。g一
H
1000x…kz.,u)
7
。b。
gH
2.5.2按燃气替代率计算
发动机每循环引燃油量和供给的生物制气的放热总量
第6期
夏基胜:低热值燃气一柴油双燃料发动机动力性能计算
51
3双燃料发动机动力性变化分析
3.1按引燃油比例分析
生物制气一柴油双燃料发动机由水冷、单缸、四冲程、直喷式ZHlll5型柴油机改装而成,既可以双燃料运行,也可以纯柴油运行。
图1是标定点在不同引燃油比例和不同总过量空气系数下双燃料发动机相对于柴油机的动力性变化率,图2为对应的燃气进气比。计算中采用由机刨花为原料获得的生物制气的特性,测得样气的体积成分:C02为11.25%;CO为21.55%;H2为
1
1.3%;CH4为4.06%;N2为51.84%,低热值为
4567.8kJ/kg。
由图1、图2可以看出:双燃料发动机的动力性
能随引燃油量的减小而降低;在保证有燃料燃烧所需足够的新鲜空气的前提下,总过量空气系数减小,即供给更多的生物制气,双燃料发动机的动力性能增强。双燃料发动机能够取得与柴油机相当的动力性能。
铸篁制掣长擦
引燃油比例
图l标定点双燃料发动机动力性变化率(n=2200r・rain~,P。=O.67MPa)
O0
丑O旷划O旷O器OS划O
0
引燃油比例
图2标定点双燃料发动机燃气进气比(,l=2200r・min~,P。。=0.67MPa)
3.2按生物制气替代率分析
图3为标定点和最大转矩点生物制气替代率对双
燃料发动机动力性的影响及与试验结果对比。从图中可以看出,要保持与柴油机相当的动力性,生物制气替
万方数据
代率有一最大值,超过该值后,随替代率增大,双燃料发动机动力性能急剧下降。试验中,标定点和最大转矩点满足柴油机动力性时,生物制气最大替代率分别为47.5%和61%,与计算结果吻合。
褥篁制掣长幅
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(收稿日期:2010—07—10)
低热值燃气-柴油双燃料发动机动力性能计算
作者:作者单位:刊名:英文刊名:年,卷(期):
夏基胜, Xia Jisheng
江苏江淮动力股份有限公司,江苏,盐城,224001小型内燃机与摩托车
SMALL INTERNAL COMBUSTION ENGINE AND MOTORCYCLE2010,39(6)
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