钢绞线伸长量计算书
兰州(新城)至永靖沿黄河快速通道
K23+265盐锅峡黄河大桥
钢绞线理论伸长量计算书
编制: 审核: 批准:
中铁四局集团有限公司兰永一级公路第四合同段项目经理部
二O 一四年五月九日
目录
1、计算依据 ................................................................................................................. 1 2、计算参数 ................................................................................................................. 1
1.1、钢绞线参数 . ............................................................................................... 1 1.2、孔道参数 . ................................................................................................... 1 3、计算公式 ................................................................................................................. 2
3.1、ΔL计算公式 . ............................................................................................. 2 3.1、P P 计算公式 ............................................................................................... 2 4、理论伸长量计算 ..................................................................................................... 3
4.1、W1理论伸长量 ......................................................................................... 3 4.1、T1理论伸长量 .......................................................................................... 5
钢绞线理论伸长量计算书
预应力钢绞线施工方法分为先张法和后张法,K23+265盐锅峡黄河大桥采用后张法, 以张拉应力和伸长值实现双控,但由于钢束长度的变化导致伸长量存在2—8mm 的变化,因此以控制张拉力为主。实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%。预应力施工是一项技术性很强的工作,预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序,施工质量关系到桥梁的安全和人身安全,因此必须慎重对待。K23+265盐锅峡黄河大桥纵向预应力材料为钢绞线,抗压标准强度f pk =1860MPa,公称直径15.2mm ,公称面积140mm 2,弹性模量E P =195000MPa,松弛率为3.5%。预应力管道采用预埋塑料波纹管成型管道。
1、计算依据
《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T5224-2003) 《公路桥涵施工技术规范》(JTG T F50-2011)
《路桥施工计算手册》北京 人民交通出版社 周水兴等编著
2、计算参数
计算所用参数均以设计图纸及《公路桥涵施工技术规范》(JTG T F50-2011) 为准。
1.1、钢绞线参数
抗压标准强度f pk =1860MPa; 公称直径15.2mm ; 公称面积A=140mm2; 弹性模量E P =195000MPa。 张拉控制应力σ=0.75fpk =1395MPa 1.2、孔道参数
预应力管道采用预埋塑料波纹管成型管道。取值参照《公路桥涵施工技术规范》(JTG T F50-2011)表C1取值:
参照表C1,孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k 及预应力筋与孔道的摩擦系数μ取值如下;
k=0.0015;μ=0.17
注:摘自《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录C1
3、计算公式
后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到以下两方面的因素影响:一是管道弯曲影响引起的摩擦力,二是管道偏差影响引起的摩擦力(直线段可忽略不计);两项因素导致钢绞线张拉时,张拉控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小,因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 3.1、ΔL计算公式
《公路桥涵施工技术规范》(JTG T F50-2011)关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式:
P P ⨯L
∆L =…………………………………………(1)
A P ⨯E P
其中:
ΔL——各分段预应力筋的理论伸长值(mm ); ; P P ——各分段预应力筋的平均张拉力(N )L ——预应力筋的分段长度(mm ); ; A P ——预应力筋的截面面积(mm 2); E P ——预应力筋的弹性模量(Mpa )3.1、P P 计算公式
计算由直线和曲线组成的钢绞线伸长量时,应分段计算。 1)、直线段:P P =P
其中:P ——张拉端的张拉力,即直线段起点张拉力(直线段起点张拉力=终
点张拉力)
2)、曲线段:曲线段平均张拉力取曲线段中点的张拉力。
《公路桥涵施工技术规范》(JTG T F50-2011)附录C1中规定的曲线段P P 计算公式:
P 1-e -(k x +μθ)
P P =…………………………………………(2)
kx +μθ
其中:
P ——预应力筋张拉端的张拉力,将钢绞线分段计算后,为每分段的起点张拉力,即为前段的终点张拉力(N );
θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad ); x ——从张拉端至计算截面的孔道长度;
k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,直线管道忽略该影响; μ——预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数,只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
()
4、理论伸长量计算
以腹板束W1、顶板束T1为例,进行钢绞线理论伸长量计算。 4.1、W1理论伸长量
W1分段情况、分段长度、曲线要素见下表(½ W1):
工作段为直线段,其理论伸长量△L 1:
L=0.60m
A P =A×15=140×15=2100mm2 P=1395×140×15=2929500N
P P =P=2929500N
∆L 1=
2929500⨯0. 60
=0. 00429m =4.29mm
2100⨯195000
直线段1理论伸长量△L 2:
L=3.278m
A P =A×15=140×15=2100mm2 P=1395×140×15=2929500N
P P =P=2929500N
∆L 2=
2929500⨯3. 278
=0. 02345m =23.45mm
2100⨯195000
曲线段理论伸长量△L 3:
θ=24÷2=12°=0.2094rad L=8×0.2094×2=3.351m x=L÷2=1.676m
A P =A×15=140×15=2100mm2 P=1395×140×15=2929500N
2929500⨯1-e -(0. 0015⨯1. 676+0. 17⨯0. 2094)P P ==2874369N
0. 0015⨯1. 676+0. 17⨯0. 2094∆L 3=
2874369⨯3. 351
=0. 0235m =23.50mm
2100⨯195000
()
直线段2理论伸长量△L 4:
θ=24°=0.4189rad L=0.751m x=3.351m
A P =A×15=140×15=2100mm2
2929500⨯1-e -(0. 0015⨯3. 351+0. 17⨯0. 4189)P ==2820618N
0. 0015⨯3. 351+0. 17⨯0. 4189
()
P P =P=2820618N
∆L 4=
2820618⨯0. 751
=0. 0052m =5.20mm
2100⨯195000
由于钢绞线束W1两边对称,张拉时两边对称张拉,故:
∆L =2⨯(∆L 1+∆L 2+∆L 3+∆L 4)
=2×(4.29+23.45+23.50+5.20) =112.9mm
4.1、T1理论伸长量
T1分段情况、分段长度、曲线要素见下表(½ T1):
工作段为直线段,其理论伸长量△L 1:
L=0.60m
A P =A×15=140×15=2100mm2 P=1395×140×15=2929500N
P P =P=2929500N
∆L 1=
2929500⨯0. 60
=0. 00429m =4.29mm
2100⨯195000
直线段1理论伸长量△L 2:
L=0.59m
A P =A×15=140×15=2100mm2 P=1395×140×15=2929500N
P P =P=2929500N
∆L 2=
2929500⨯0. 59
=0. 00422m =4.22mm
2100⨯195000
曲线段1理论伸长量△L 3:
θ=8÷2=4°=0.0698rad L=8×0.0698×2=0.838m x=L÷2=0.419m
A P =A×15=140×15=2100mm2 P=1395×140×15=2929500N
P P ==2911272N
0. 0015⨯0. 419+0. 17⨯0。0698∆L 3=
2911272⨯0. 838
=0. 0060m =6.00mm
2100⨯195000
()
直线段2理论伸长量△L 4:
θ=8°=0.1396rad L=0.382m x=0.838m
A P =A×15=140×15=2100mm2
2929500⨯1-e -(0. 0015⨯0. 838+0. 17⨯0. 1396)P ==2893194N
0. 0015⨯0. 838+0. 17⨯0. 1396
()
P P =P=2893194N
∆L 4=
2893194⨯0. 382
=0. 0027m =2.70mm
2100⨯195000
曲线段2理论伸长量△L 5:
θ=8÷2=4°=0.0698rad L=8×0.0698×2=0.838m x=L÷2=0.419m
A P =A×15=140×15=2100mm2
2929500⨯1-e -(0. 0015⨯0. 838+0. 17⨯0. 1396)P ==2893194N
0. 0015⨯0. 838+0. 17⨯0. [1**********]⨯1-e -(0. 0015⨯0. 419+0. 17⨯0. 0698)P P ==2875192N
0. 0015⨯0. 419+0. 17⨯0。0698∆L 5=
2875192⨯0. 838
=0. 0059m =5. 90mm
2100⨯195000
()
()
直线段3理论伸长量△L 6:
θ=8°=0.1396rad L=4.361m x=0.838m
A P =A×15=140×15=2100mm2
P ==2857339N
0. 0015⨯0. 838+0. 17⨯0. 1396
()
P P =P=2857339N
∆L 6=
2857339⨯4. 361
=0. 0304m =30. 40mm
2100⨯195000
由于钢绞线束W1两边对称,张拉时两边对称张拉,故:
∆L =2⨯(∆L 1+∆L 2+∆L 3+∆L 4+∆L 5+∆L 6) =2×(4.29+4.22+6.00+2.70+5.90+30.40) =107.0mm