给水厂设计说明书 计算书

设 一、设计项目

计 说 明 与 计 算 书

某城市给水厂给水处理工艺初步设计

二、给水处理工艺流程

混凝剂 消毒剂

二级泵房用户

脱水机房 污泥处理

三、设计水量

水处理构筑物的生产能力，应以最高日供水量加水厂自用水量进行设计，并以水质最不利情况进行校核。水厂自用水量主要用于滤池冲洗和澄清池排泥等方面。城镇水厂只用水量一般采用供水量的5%—10%，本设计取8%，则设计处理量为；

3Q =(1+a)Q =1. 08⨯113400=122472m /d d

3

Q =18⨯6300=113400m /d d

式中 Q ——水厂日处理量；

a ——水厂自用水量系数，一

3

般

采用供水量的%10%，本设计取8%；

5—

3

Q d ——设计供水量（m /d），为115668m /d.

四、给水处理厂工艺计算

1、加药间设计计算

已知计算水量Q=122472m/d=5103m/h。根据原水水质及水温，参考有关净水厂的运行经验，选碱式氯化铝为混凝剂，混凝剂的最大投药量a=51.4mg/L，药容积的浓度b=15%，混凝剂每日配制次数n=2次。 4.1.2. 设计计算 1 溶液池容积W 1

3

3

V 1=

aQ 51. 4x 5103

==20. 9m ，取21m 3

417b n 417⨯2⨯15

3

式中：a —混凝剂（碱式氯化铝）的最大投加量（mg/L），本设计取30mg/L; Q—设计处理的水量，3600m /h;

B—溶液浓度（按商品固体重量计），一般采用5%-20%，本设计取

15%； n—每日调制次数，一般不超过3次，本设计取2次。

溶液池采用矩形钢筋混凝土结构，设置2个，每个容积为W 1（一备一用），以便交替使用，保证连续投药。单池尺寸为L ⨯B ⨯H =3. 0m ⨯2. 5m ⨯3. 1m 高度中包括超高0.3m ，置于室内地面上.

溶液池实际有效容积： W =3. 0⨯2. 5⨯2. 8=2. 1m 满足要求。

池旁设工作台，宽1.0-1.5m ，池底坡度为0.02。底部设置DN100mm 放空管，采用硬聚氯乙烯塑料管。池内壁用环氧树脂进行防腐处理。沿池面接入药剂稀释采用给水管DN60mm ，按1h 放满考虑。 2 溶解池容积W 2

W 2=0. 3W 1=0. 3⨯21=6. 3m 3

3

式中： W 2 ——溶解池容积（m ），一般采用（0.2-0.3）W 1；本设计取0.3W 1

溶解池也设置为2池，单池尺寸：L ⨯B ⨯H =2. 5m ⨯1. 5m ⨯2. 1m ，高度中包括超高0.2m ，底部沉渣高度0.2m ，池底坡度采用0.02。

溶解池实际有效容积： W =2. 5⨯. 溶解池的放水时间采用t ＝10min ，则放水流量：

'

q 0=

w 26. 3⨯1000

==10. 5L /S 60t 60⨯10

查水力计算表得放水管管径d 0＝100mm ，相应流速d=1.16m/s，管材采用硬聚氯乙烯管。溶解池底部设管径d ＝100mm 的排渣管一根，采用硬聚氯乙烯管。

溶解池的形状采用矩形钢筋混凝土结构，内壁用环氧树脂进行防腐处理 3 投药管

投药管流量 q =

w ⨯2⨯100021⨯2⨯1000

==0.486

24⨯60⨯6024⨯60⨯60

查水力计算表得投药管管径d ＝25mm ，相应流速为1.17m/s。

4 溶解池搅拌设备

溶解池搅拌设备采用中心固定式平桨板式搅拌机。 5 计量投加设备

混凝剂的湿投方式分为重力投加和压力投加两种类型,

重力投加方式有泵前投加和高位溶液池重力投加; 压力投加方式有水射投加和计量泵投加。计量设备有孔口计量，浮杯计量，定量投药箱和转子流量计。本设计采用耐酸泵和转子流量计配合投加。

计量泵每小时投加药量:

q =

W 121

==1. 75m 3/h 1212

式中：W 1——溶液池容积（m 3）

耐酸泵型号J-D1600/2.0选用2台，一备一用. 6 药剂仓库

考虑到远期发展，面积为150m ，仓库与混凝剂室之间采用人力手推车投药, 药剂仓库平面设计尺寸为10.0m³15.0m 。

2

4.2混合设备设计计算

4.2.1设计参数

设计总进水量为药管插入管径的1/3处，且投药管上多处开孔，使药液均匀分布，进水管采用两条，流速v=1.0m/s。计算草图如图2-1。

图4-1 管式静态混合器计算草图

4.2.2 设计计算 1. 设计管径

静

态

混

合

器

设

在

絮

凝

池

进

水

管

中

，

设

计

流

量

q =

Q 122472==61236m 3/d =0. 7m 3/h n 2

则静态混合器管径为：

D =

2. 混合单元数 按下式计算

4q

=v 4⨯0. 7

=0. 94m ，本设计采用D=800mm；

3. 14⨯1. 0

N ≥2. 36v -0. 5D -0. 3=2. 36⨯1. 0-0. 5⨯0. 9-0. 3=0. 40，本设计取N=3；

则混合器的混合长度为：

L =1. 1DN =1. 1⨯0. 9⨯3=3. 10m

3. 混合时间

T==

4. 水头损失

L 3. 10==3. 10s v 1

Q 20. 72

h =0. 11844. 4n =0. 1184⨯⨯3=0. 23∠0. 5m , 符合设计要求。

d 0. 944. 4

5. 校核GT 值

G =要求

≥r h 9800⨯0. 23==798. 63S -1，在700-1000s -1之间，符合设计-3uT 1. 14⨯10⨯3. 10

4.3

机械搅拌絮凝池工艺设计

设计参数

设计流量Q=122472m3/d=5103m

³

/h,池数n=2

座，单池设计流量Q’=2552m

³

/s，絮凝时间t=20min. 1、絮凝池尺寸设计计算 絮凝池的有效容积:

QT 2552⨯20

W ===851m 3

6060

根据水厂系统布置，水深H 取4.5m, 采用三排搅拌器，则水池长度： L≥αzH

L =1. 3⨯3⨯4. 5=18m

W 851

池子宽度： B ===10. 5m

LH 18⨯4. 5

2、搅拌器尺寸

l =(10. 5-4⨯0. 2)/3=3. 2m

式中 0.2——搅拌器间的净距和其离壁的距离为0.2m 搅拌器外缘直径：

D=4.5—2⨯0.15=4.2m

式中 0.15——为搅拌器上缘离水面及下缘离池底的距离0.15m

每个搅拌器上装有4块叶片，叶片宽度采用0.2m ，每根轴上桨板总面积为 3. 2⨯0. 2⨯4⨯3=7. 7m 2，占水流截面积10. 5⨯4. 5=47. 25m 2的21% ，小于25%的要求。

3、每个搅拌器旋转时克服水阻力所消耗的功率：

各排叶轮桨板中心点线速度采用：v 1=0. 5m /s ; v 2=0. 35m /s ; v 3=0. 2m /s 。 叶轮桨板中心点旋转直径：D 0=4.2-0.2=4m。叶轮转数及角速度分别为：

第一排： n 1=第二排 n 2=第三排 n 3=

60v 360⨯0. 2

==1. 0r/min . w =0. 10r a /d s πD 03. 14⨯4. 0

60v 260⨯0. 35

==1. 7r/min , w =0. 17r a /d s πD 03. 14⨯460v 160⨯0. 5

==2. 4r/min , w =0. 24r a /d s πD 03. 14⨯4. 0

桨板宽长比b/l=0.20/3.2=0.06

ψρ

2g

=

1. 10⨯1000

=56

2⨯9. 81

第一排每个叶轮所耗功率：

yklw 3444⨯56⨯3. 2⨯0. 243

N 1=r 2-r 1=1. 654-1. 454=0. 068kw

408408

()

()

用同样的方法，可求得第二、第三排每个叶轮所消耗功率分别为0.024kw 、 0.005kw.

4 、电动机功率：

第一排所需功率为N 01=0. 068⨯3=0. 204kw 第二排所需功率为N 02=0. 024⨯3=0. 027kw

第三排所需功率为N 03=0. 005⨯3=0. 015kw

设三排搅拌器合用一台电动机带动，则絮凝池所耗总功率为∑N 0为

∑N

=0. 204+0. 027+0. 015=0. 291kw

电动机功率（取η1=0. 75, η2=0. 7）：

N =

∑N 0

=

0. 291

=0. 55kw

0. 75⨯0. 7

η1η2

5、核算平均速度梯度G 及GT 值（按水温20°C 计，μ=102³10-6 kg ²s/m2）

第一排：

G =

⨯N 01

=

u W 1

102⨯0. 204

=27S -1

851102⨯⨯10-6

3

第二排：

G =

⨯N 02

=

u W 2

102⨯0. 072

=16S -1

851102⨯⨯10-6

3

102⨯0. 015

=7S -1

851102⨯⨯10-6

3

第三排：G 3=

⨯N 03

=

u W 3

絮凝池平均速度梯度：

102∑N 0102⨯0. 291-1

==18S

uW 102⨯851⨯10-6

GT =18⨯20⨯60=2. 16⨯104G =

经核算，G 值和GT 值均较合适。

4.4 斜板沉淀池设计计算

采用异向流斜板沉淀池

1. 设计所采用的数据

① 由于斜板沉淀池在絮凝池之后，经过加药处理，故负荷较高，取q=3.0mm/s ② 斜板有效系数η取0。75，η=0.6~0.8

③ 斜板水平倾角 θ=60° ④ 斜板斜长 L=1.5m

⑤ 斜板净板距 P=0.1m P一般取50~150mm ⑥ 颗粒沉降速度 μ=0.4mm/s=0.0004m/s

2. 沉淀池面积

A f =

Q =

1. 31

=4375m 2

0. 75⨯0. 0004

ημ

式中 Q——进水流量，m3/s q——容积负荷，mm/s

3. 斜板面积

A ' f =

需要斜板实际总面积为

A f 43752

==8750m cos θ0cos600

4. 斜板高度

h =l sin θ=1. 5⨯sin 600=1. 3m

5. 沉淀

池长

宽

设斜板间隔数为N=130个 则斜板部分长度为

斜板部分位于沉淀池中间，斜板底部左边距池边距离l 2=0.1m，斜板底部右边距池边距离l 3=0.8m，则池长L=7.5+0.1+0.8=8.4m

B =

池宽

Q 1. 31

==50. 4m Vh 0. 02⨯1. 3

6. 斜板组合全长计算

N =

斜板间隔数

B 50. 4

==504个p 0. 1

A ' f 8750L ===11. 6取12m

N c 504⨯1. 5斜板组合全长

斜板沉淀池布置示意图

(7)沉淀池长度12m

8. 沉淀池高度 9. 复核颗粒需要长度 颗粒沉降需要时间

l ' h t ==

v μo

颗粒沉降需要长度

L ' =Ptg θ

v 0. 02=0. 1⨯tg 600⨯=8. 06m u 00. 0004

现采用长度12m>8.06m,可满足颗粒沉降的要求长度

4.5 滤池工艺计算

1. 设计参数

采用两组滤池，滤池的设计流量：Q=1.3m3/S 设计滤速10m/h，冲击强度14L/S·m 2. 设计计算（按每日工作23h 计）

（1） 滤池面积：F=Q/V×24/23=5103/10×24/23=532.5m

（2） 单个面积F =F/N=532.5/6=88.75m，取单池宽B 为8m ，长为10m 。单格实际面积为f=B×L=8×10=80 m ，实际流速V =Q/（N·f ）·24/23=11.09m3/h，校核强制滤速

2

2

[1]

[1]

2[1]

，冲洗时间6min ，膨胀率45%

[1]

' 2

V=

Q

×24/23=13.3m3/h

(N -1) ⨯35

（3） 进水虹吸管 虹吸管进水量Q 进=

Q

=5103/3600(6-1)=0.28 m3/s （注：当一格冲洗时）

3600(N -1)

Q

=5103/3600(6-2)=0.47 m3/s

3600(N -2)

2

[1]

事故冲洗时进水量Q 事=

采用矩形断面，断面面积W 进=Q进/V进=0.256m （ V进 取0.5m/s ） 采用断面W 进=B×L=0.6×0.91=0.21 m

2

V 2进事

进水虹吸管局部水头损失h 局=1.2∑ξ

2g

V 进事=

Q 进事

=0.47/0.56=0.84m/s W 进

[8]

∑ξ=ξ进+2ξ90弯头+ξ出口=0.5+1.92+1.0=3.42 h f 局=3.42×0.84x0.84/2*9.81x1.2=0.14m

V 2进W 进进口虹吸管沿程水头损失h 沿=2L ，水力半径R==0.33m

C R X

谢才系数C=1/nR=1/0.013(0.33)

1

6

16

=92.53（满流n 取0.013）

[4]

h f 沿=0.001m，h f =0.072+0.001=0.073 取h=0.1m （4）进水槽及配水槽

进水虹吸管至槽底 h 1取 0.2m ，进水虹吸管淹没深度h 2取0.2m ，配水槽堰宽b 1取

[1]

[1]

Q 进3[9]

1.2m ，配水堰上水头：h 3=() =0.25m 进水堰超高取0.3m

1. 84b 1

H 进= h1+ h2+ h3+ hf + C=0.2+0.2+0.3+0.1+0.14=0.94m, 取10m （5）清水堰上水头

选堰宽b 2=6m 则堰上水头 H 堰=0.11m

（6）滤板水头损失

[1][1]

开孔比：上层1.32% 下层为1.0%, 孔口流量系数µ取0.7开孔面积：上层W 上=80×1.32%=1.05m，下层W 下=80×1.0%=0.8m 冲流时孔眼内流速：V 上=q V 下= q

2

f

=0.014×80÷1.05=1.07m/s W

f

=0.014×80/0.8=1.4m/s W

1. 0722

V 2上0. 72⨯2⨯9. 81=0. 11m

滤板内水头损失：h 上=2=

μ2g

ν2下1. 42=2==0. 203m 2

h 下μ2g 0. 7⨯2⨯9. 81h 板= h上+ h下=0²313, 取0.35m

（7）排水虹吸管

冲洗排水 Q 排=qf=0.014×80=0.1.12m3/s

量

查水力计算表 当Dg=900mm时，V 排=1.27m/S，1000i=2.8 排水虹管长为L=10m

[8]

1. 272V 2排

h f 局=∑ξ=（0.5+1.92+1.0）=0.44m

2⨯9. 812g

h 沿=L×I=10×4.4/1000=0.028m，h f = hf 局+ hf 沿=0.44+0.044=0.484m

（8）洗砂排水槽

采用槽底为三角形断面的排水槽， 洗砂排水量：Q=qLa=14×8.0

1.75=196L/S，洗砂排水槽中心间距a 为1.75 m ，每个滤池4条排水槽，槽的长度L 等于滤池宽B ：5.0 m，槽中流速为0.6m/s

X =0. 5

槽底为三角形断面时尺寸：

qL a 196

=0. 5=0. 286m 1000ν1000⨯0. 6

度：高

槽高度为：2.5X=0.56m, 槽宽度为2X=0.45m, 所以洗砂槽顶至砂面H=eH 2+2.5X+δ+0. 075+0. 05=45%×0.7+0.56+0.06+0.07=1.01 m

复算洗砂排水槽：洗砂排水槽总面积：F 0=2×0.286×8.0×4=18.3m

2

18. 3÷80=23符合要求

（9）滤池高度

H=H0+H1+H2+H3+H4+H5+H6+H7+H8+H9+H10=0.3+0.2+0.2+0.7+0.484+0.69+0.1+1.0+0.15+1.5+0.3=6.35m

其中H ——滤池高度（m ），取5-5.5 m[9] H0 ——集水室高度（m ），取0.3-0.4 m

H1 ——滤板厚度（m ）， 取0.1-0.2 m H2 ——承拖层高度（m ），取0.1 m[9] H3 ——滤料厚度（m ），取0.8 m[9] H4 ——洗砂排水槽底至砂面距离m

H5 ——洗砂排水槽高度m H6 ——洗砂排水槽堰上水头（m ）0.1 m[9] H7 ——冲洗水头（m ），取1.2 m H8 ——清水堰上水头（m ），取0.1 m[9] H9 ——过滤水头（m ），取1.5 m H10 ——滤池超高（m ），取0.15-0.2 m[9] （10）虹吸滤池管径 进水管管径：600 mm 取流速为0.7 m/s，进水渠断面：700mm×700mm ，清水管管径：700 mm 取流速为1.0 m/s，排水管管径：900 mm 取流速为1.2 m/s

4.6 消毒和清水池设计计算

4.6.1 设计参数

已知设计水量Q=122473m3/d=5103m3/h，本设计消毒采用液氯消毒，预氯化最大投加量为1.7mg/L，清水池最大投加量为1.0mg/L。 4.6.2 设计计算 1 加氯量计算 预加氯量为

Q 1=0. 001aQ =0. 001⨯1. 7⨯5103=8. 7kg/h 清水池加氯量为

Q 2=0. 001a Q =0. 001⨯1⨯5103=5. 1kg/h

二泵站加氯量自行调节，在此不做计算，则总加氯量为 Q =Q 1+Q 2=8. 7+5. 1=13. 8kg/h

为了保证氯消毒时的安全和计量正确，采用加氯机投氯，并设校核氯量的计量设备。选用2台ZJ —2转子加氯机，选用宽高为：330mm ³370mm ，一用一备.

储氯量（按20天考虑）为：

G =20⨯24Q =20⨯24⨯13. 8=6624kg

液氯的储备于4个1吨氯瓶（H ³D=2020mm³800mm ）和1个0.5吨氯瓶（H ³D=600mm³1800mm ）。

2 清水池平面尺寸的计算 （1）清水池的有效容积

节容积：

V 1=kQ=0.1³113400=11340

式中：k ——经验系数一般采用10%-20%；本设计

Q ——设计供水量Q=113400m³/d；

消防用水量按同时发生两次火灾，一次火灾用水量取连续灭火时间为2h ，则消防容积：

V 2=25⨯2⨯=255. 2m 3

V =V 1+V 2=113400+255. 2=11595m 3

清水池共设2座，有效水深取H=4.5m，则每座清水池的面积为：

F ==

V 11595==1288. 3m 2 2H 2⨯4. 5

2

取B ⨯L =22³50=1100 m ，超高取0.5m ，则清水池净高度取. 5m 。 （2）管道系统

1）清水池的进水管：

D 1=

4Q 4⨯1. 313

==1. 02m （设计中取进水管流速为v =0.8m/s） n πv 3. 14⨯2⨯0. 8

设计中取进水管管径为DN800mm ，进水管内实际流速为：1.00/s 2）清水池的出水管

由于用户的用水量时时变化，清水池的出水管应按出水量最大流量设计，设计中取 时变化系数k =1.5，所以：

Q 1=

1. 5⨯122472

=7654. 5m

24³

出水管管径：

D 2=

4Q 1

=n πv

4⨯2. 1

=1. 3（设计中取出水流速为v =0.8m/s）

3. 14⨯2⨯0. 8管

设计中取出水管管径为DN1100mm ，则流量最大时出水管内流速为：

0.79m/s 3）清水池的溢流管

溢流管的管径与进水管相同，取为DN800mm 。在溢流管管端设喇叭口，管上不设阀门。出口设置网罩，防止虫类进入池内。 4）清水池的排水管

清水池内的水在检修时需要放空，需要设排水管。排水管径按2h 内将水放空计算。排水管流速按1.2m/s估计，则排水管的管径为：

D 3=

4v =t πv 4⨯11595

=0. 92m 设计中

2⨯3600⨯3. 14⨯1. 2⨯2

取排水管径为DN800mm

（3）、清水池的布置 1）导流墙

在清水池内设置导流墙，以防止池内出现死角，保证氯与水的接触时间30min 。每座清水池内导流墙设置3条，间距为15m 将清水池分成4格。导流墙底部每隔5m 设0.1m³0.1m的过水方孔。 2） 检修孔

在清水池的顶部设圆形检修孔2个，直径为1000mm 。 3） 通气管

为了使清水池内空气流通，保证水质新鲜，在清水池顶部设通气孔，通气孔共设4个通气管，通气管管径为200mm 其伸出地面高度高低错落，便于空气流通 4） 覆土厚度

取覆土厚度为0.7 m。 5）清水池剖面示意图图4-4

4.7.1 一泵房的设计

1. 一泵房吸水间设计

水厂地面标高68.0m ，河流洪水位标高为42.50米，枯水位标高为38.7米，本设计一泵站吸水井底标高为10.65米，进水管标高为12.00米，一泵站吸水井底标高为24.5米，宽为6m ，长度20m ，分为两格。 2. 一泵房设计 水泵选择：

一泵房中水泵型号选择：2用1备，选用24SA-10B ，水泵参数为：流量473L/s,扬程为

57.8m ，轴功率为533KW ，电机功率为600KW ，效率90%，

一泵房底标高为40.5米，圆形钢筋混凝土尺寸为：R=12m，H=6.2m。 4.7.2 吸水井的设计

地面标高68.00m ，清水池有效深度为4m ，吸水井的低于清水池地面1.5m ，吸水井标高为45m ，宽为6m ，长度15m ，分为两格。 4.7.3 二泵房的设计 1. 水泵选择

二泵房中泵型号的选择：3用1备

流量Q =5103m 3/h ，扬程H =39m ，查给《排水设计手11册－常用设备》选泵。

选用型，水泵的参数如下：

泵房的尺寸：40m³20m ，长度为控制间4m ，泵轴之间的间距为4.0m ，靠近控制间的泵与靠近吊装间的泵距离墙的距离也为4.0m ，另外设4.0m 做为吊装机械电葫芦用，共计40m 。 2、水泵吸水管路

吸水管路长10m ，Q=5103/3=1701m/h，管径DN=500mm，v 1=1.27，1000i=4.3。 吸水管路局部水头损失计算资料见表4：

表4 吸水管路局部水头损失计算表

3

水泵吸水管的水头损失：

2

(0.3+0.8+0.06) ⨯1.27h 1=

+1.2⨯2.60

2

+(4.3⨯10)

=0.55m

泵房所在室外地坪为50.5m ，二泵房室内地面低于地面3m. 。二泵房为半地下式泵房。 3、泵房高度

选用LH5t 电动葫双梁乔式起重机，泵房地面上高度为：

H 1=a 2+c 2+d +e +h +n =1.400+1.120+1.2+0.81+0.2+0.1=3.854m

式中，a2为行车梁高度，mm ；c2为行车梁底至其重钩中心的距离，a2+c2=1400mm；d 为起重机钩的垂直高度，电机宽1120mm ；e 为最大机组的高度，810mm ；h 为吊起物底部与泵房进口平台的距离，200mm ；n 为100mm.. 泵房高度地面下高度为H ’=1.2m,则泵房高度为：

H =3.854+1.2=5.054m

第5章 水厂高程布置计算

构筑物高程布置与厂区地形，地质条件及所采用的构筑物形成有关，而水厂应避免反应沉淀池在地面上架空太高，本设计采用清水池的最高水位与地面标高相同。本设计规定清水池的最高水位为±0.00m。

5.1、管渠的水力计算

（1）清水池

清水池最高水位标高为±0.00m，池面超高为0.5m ，则池顶标高为0.5m ，有效水深4.0m, 则池底标高为-4.0m 。 （2）吸水井

清水池到吸水井的管线最长为83.66m ，管径为DN1100，最大时流量Q=0.75m/s，查水力计算表：水力坡度为i=0.6‰，流速v=0.79m/s，沿线设有3个闸阀，进口和出口，3个90º弯头. 一个等径丁字管，局部阻力系数分别为0.06，1.0，1.0，1.05，1.05

，则管中水

3

头损失为：

v 20.6

∆h =il +∑ξ=⨯83.66+(0.06⨯3+1.0+1.0+3⨯1.05+1.05)

2g 1000⨯

0.79

=0.25m

2⨯9.81

2

因此，

吸水井水面标高为-0.25m ，加上超高0.5m ，顶面标高为0.25m 。 （3）滤池

滤池到清水池之间的管长为：23.56m ，设2根管，每根管流量为0.5 m /s，管径为DN800，查水力计算表：流速v=1.0m/s，坡度i=1.5‰，沿线设有两个闸阀，一个等径丁字管，进口和出口，阻力系数分别为：0.06，1.05，1.0，1.0，则管中水头损失为：

3

v 21.51.02

∆h =il +∑ξ=⨯23.56+(0.06⨯2+1.05⨯1+1.0+1.0) ⨯

2g 10002⨯9.81

=0.197m

滤池的最大作用水头为2.0～2.5m ，设计中取为2.3m 。 （4）反应沉淀池

沉淀池到滤池管长为L=20.48m, 设2根管，每根管流量为0.5m /s，管径为DN800，查水力计算表：流速 v=1.0m/s,坡度i=1.5‰, 沿线设有两个闸阀，一个等径丁字管，进口和3

v 21.512

∆h =il +∑ξ=⨯20.48+(0.06⨯2+1.05+1.0+1.0) ⨯

2g 10002⨯9.81絮凝池

=0.192m

最大作用水头为：0.4～0.5m ，设计中取0.45m 。 沉淀池最大作用水头为0.2～0.30m ，设计中取0.25m 。 （5）管式混合器

混合池到沉淀池之间的管线长为17.07m ，设两根管，每根管流量为0.5l/s，管径为DN800，查水力计算表：流速v=1m/s，坡度i=1.5‰，沿线有两个闸阀，一个等径丁字管，进口，出口的阻力系数分别是：0.06，1.05，1.0，1.0，则水头损失为：

v 21.51.02

∆h =il +∑ξ=⨯17.07+(0.06⨯2+1.05+1.0+1.0) ⨯

2g 10002⨯9.81 管

=0.187m

式混合器水头为0.05m 。