脚手架例题

扣件式脚手架相关计算

【例1】某高层建筑施工，需搭设50.4m 高双排钢管外脚手架，已知立杆横距b =1.05m ，立杆纵距L =1.5m ，内立杆距外墙距离b 1=0.35m ，脚手架步距h =1.8m ，铺设钢脚手板6层，同时进行施工的层数为2层，脚手架与主体结构连接的布置，其竖向间距H 1=2h =3.6m ，水平距离L 1=3L =4.5m ，钢管为φ48×3.5，施工荷载为4.0kN /m 2，试计算采用单根钢管立杆的允许搭设高度。

【计算公式】（与规范算法有差别，也可用规范算法算）

双排扣件式钢管脚手架一般搭设高度不宜超过50m ，超过50m 时，应采用分段搭设或分段卸载措施。

由地面或挑梁上的每段脚手架最大搭设高度可按下式计算：

H

H m a x ≤

1+H /100其中 H =

K A ϕA f -1.3(1.2N GK 2+1.4N QK )

1.2N GK 1

. h

式中 H max —— 脚手架最大搭设高度； ϕ

Af ——

可由表1查取；

K A —— 与立杆截面有关的调整系数，当内外排立杆均采用两根钢管组

合时，取K A ＝0.7，内外排均为单根时，K A ＝0.85；

h —— 脚手架的步距；

N GK1 —— 脚手架自重产生的轴力，高为一步距，宽为一个纵距的脚手架

自重可由表2查得；

N GK2 —— 脚手架附件及物品重产生的轴力，一个纵距脚手架的附件及物

品重，可由表3查得；

N QK —— 一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力，可由表4查得； 【解】 根据已知条件分别查表得：

φAf =48.491kN ，N GK1=0.442kN ，N GK2=4.185kN ，N QK =8.40kN ，K A =0.85 因立杆采用单根钢管，则

H =

K A ϕAf -1.3(1.2N GK 2+1.4N QK )

1.2N GK 1

. h

=

0.85⨯48.491-1.3(1.2⨯4.185+1.4⨯8.4)

⨯1.8=65.8m

1.2⨯0.442

最大允许搭设高度为：

H max ≤

H 65.8

==39.7m

由计算知允许搭设39.7m 高。

表1 格构式压杆的 Af (kN)

注：表中钢管截面采用φ48×3.5mm ，f =205N/mm。

表2 一步一纵距的钢管扣件重量N GK1(kN)

表3 脚手架一个立杆纵距的附设构件及物品重N GK2(kN)

注：本表根据脚手板0.3kN/m。操作层的挡脚板0.036N/ m ，护栏0.0376N/m，安全网0.049kN/m（沿脚手架纵向）计算，当实际与此不符时，应根据实际荷载计算。

表4 一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力 N QK （kN ）

【例2】已知条件同上例，根据验算单根钢管作立杆只允许搭设39.7m 高，现采取措施由顶往下算0到39.7m 为单钢管做立杆，由顶往下算39.7m 至50.4m 之间用双钢管做立杆，试验算脚手架结构的稳定性。 【计算公式】

1. 脚手架立杆的整体稳定，按轴心受压格构式压杆计算，其格构式压杆由内、外排立杆及横向水平杆组成。

（1） 不考虑风载时，立杆按下式计算：

N

≤K A . K H . f ϕA

其中

N =1. 2N Q K (n )1N G K 1+N G K 2+1. 4

式中 N —— 格构式压杆的轴心压力；

N GK1 —— 脚手架自重产生的轴力，高为一步距，宽为一个纵距的脚手架，

自重可由表2查得；

N GK2 —— 脚手架附件及物品重产生的轴力，一个纵距脚手架的附件及物

品重可由表3查得；

N QK —— 一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力，可由表4查得；

n 1 —— 脚手架的步距数；

ϕ —— 格构式压杆整体稳定系数，按换算长细比λcx ＝μλx 计算 λx —— 格构式压杆长细比，由λx =H 1/(b /2)计算或查表；

μ —— 换算长细比系数，由表5查取； A —— 脚手架内外排立杆的毛截面面积之和；

K A —— 与立杆截面有关的调整系数，当内外排立杆均采用两根钢管组合

时，取K A ＝0.7；内外排均为单根时，K A ＝0.85；

K H —— 与脚手架高度有关的调整系数。当H ≤25m 时，取0.8；H >25m

时，K H 按下式计算：

K H = H —— 脚手架高度(m)

1

1+H

f —— 钢管的抗弯、抗压强度设计值，f ＝205N/mm2。 （2）考虑风载时，立杆按下式核算：

N M +=K A K H f （6-14） ϕA b 1A 1

q 1H 12

式中 M —— 风荷载作用对格构式压杆产生的弯矩，可按M =计算；

8

q 1 —— 风荷载作用于格构式压杆的线荷载； b 1 —— 截面系数，取1.0～1.5；

A 1 —— 内排或外排的单排立杆危险截面的毛截面积； 其他符号意义同前。

2．双排脚手架单杆稳定性按下式核算：

N 1

6-15） +σm ≤K A K H f （

ϕ1A 1

式中 N 1 —— 不考虑风荷载时由N 计算的内排或外排计算截面的轴心压力；

ϕ1 —— 按λ1=h 1/i 1查表6得的稳定系数； h 1 —— 脚手架底步或门洞处的步距；

A 1、i 1 —— 内排或外排立杆的毛截面积和回转半径；

σm —— 操作处水平对立杆偏心传力产生的附加应力，当施工荷载

Q K =2.0kN/m2时，取σm =35 N/m2；当Q K =3.0kN/m2时，取σm =55 N/m2，非施工层的σm =0；

其他符号意义同前。

当底部步距较大，而H 及上部步距较小时，此项计算起控制作用。

【解】 脚手架上部39.7m 为单管立杆。其折合步数为n 1=39.7/1.8=22步，实际高为22×1.8=39.6m ，下部双管立杆的高度为10.8m ，折合步数为n 1=10.8/1.8=6步。

1. 验算脚手架立杆的整体稳定性：

（1）求N 值：因底部压杆轴力最大，故验算双钢管部分，每一步一个纵距脚手架的自重为：

N’GK1 = N GK1 + 2×1.8×0.038 + 0.014×4

= 0.442 + 0.137+ 0.056 = 0.635kN N = 1.2 ( n 1 N GK1 + n ’1 N ’GK1 + N GK2 ) +1.4N QK

= 1.2 ( 22×0.442 + 6×0.635 + 4.185 ) + 1.4×8.4 =33kN

( 2 ) 计算ϕ 值：由b =1.05m ，H 1=3.6m ，计算λx ：

H 3.6

=6.86 λx =1=

b /21.05/2由b 、H 1 查表5得 μ=25 ∴ λ0x =μλx =25×6.86 = 171.25 再由λ0x 查表6得 ϕ = 0.242

( 3 ) 验算整体稳定性：因立杆为双钢管，K A = 0.7，计算高度调整系数K H ，由H = 50.4＞25，

K H =

11

==0.665 H 50.41+1+100100

N 33⨯1032

则 ==69.6N /mm 2

ϕA 0.242⨯4⨯4.893⨯10

K A . K H . f =0.7⨯0.665⨯205=95.4N /mm 2>69.6N /mm 2 ∴安全。

表5 换算长细比系数μ

注：表中数据是根据脚手架连墙点纵向间距为3倍立杆纵距计算所得，若为4倍时应乘以1.03的增大系数。

表6 轴心受压构件的稳定系数ϕ（Q235钢）

2. 验算单根钢管立杆的局部稳定

单根钢管最不利步距位置为由顶往下数39.6m 处一往上的一个步距，最不利荷载在39.6 m 处，为一个操作层，其往上还有一个操作层，6层脚手板均在39.6m 处往上的位置铺设，最不利立杆为内立杆，要多负担小横杆向里挑出0.35m 宽的脚手板及其上活荷载，故其轴向力N 1为：

10.5⨯1.05+0.35

(1.2N GK 2+1.4N QK ) N 1 =⨯1.2n 1⨯N GK 1+

21.4010. 875=⨯1. 2⨯2⨯20. 4+⨯(1. 2+4. 1⨯851. 48. 4) 2 1. 40=5. 83+410. =489kN 16. 32

由λ1= h / i = 1800 / 15.78 =114 查表6得ϕ= 0.489 由于 Q K = 2.0 kN /m2 ∴ σm = 35 N/mm2 单根钢管截面面积 A 1 = 489mm2

由于计算部分为单管作立杆， ∴ K A = 0.85 则

N 116320+σm =+35=68.25+35=103.25N /mm 2 ϕ1A 10.489⨯489

K A . K H . f =0. 8⨯5

0. ⨯665=205N 11mm 5. 28 8

/

＞103.25 N / mm 故知安全。

【例3】 砌墙用单管双排扣件式脚手架，其步距和间距均为1.8m ，架宽为1.2m ，试计算确定其允许搭设高度。

【允许搭设高度的简便计算公式】

扣件式钢管脚手架主要杆件为立杆，其他杆件如小横杆、大横杆等其承受荷载能力均为已知，控制施工荷载不超过其允许承载力即可，为简化计算，一般只需计算立杆的允许承载力即可求得其允许搭设高度，一般可采用以下简单方法计算。

一、 设计荷载计算

立杆的设计荷载可按下式计算：

⎡f +η+1σ()

y KN =A n ⎢

⎢2⎣式中 N —— 立杆的设计荷载；

K —— 考虑钢管平直度、 锈蚀程度等因素影响的附加系数，一般取K = 2；f y —— 立杆的强度设计值； σ —— 欧拉临界应力；

1⎫

η —— 0.3⎛ ⎪ 100i ⎝⎭

2

l 0 —— 底层立杆的有效长度，l 0 =μl； i —— 立杆截面的回转半径； l 0 / i—— 底层立杆长细比； A n —— 立杆的净截面积。

按操作规程要求，安装钢管外脚手架，要在脚手架的两端、转角处以及每隔6～7根立杆设尖剪刀撑和支杆，剪刀撑和支杆与地面角度应大于60o 。同时，每隔2～3步距和间距，脚手架必须同建筑物牢固联系，故可将扣件式钢管脚手架视作“无侧移多层刚架”，按《建筑结构计算手册》，无侧移刚架柱的计算长度系数，μ可取0.77。

二、 允许搭设高度及安全系数计算

求得设计荷载后，根据操作层荷载（一般取三层）及安装层（即非操作层）荷载，即可按下式求得允许安装层数和高度： [ 3 W 1 + nW 2 ] S = N

n =

N -3W 1. S

W 2S

h = n×b 式中 n —— 安装层层数；

N —— 立杆设计荷载；

W 1、W 2 —— 分别为操作层和安装层荷载； S —— 每根立杆受荷面积； h —— 计算安装高度； b —— 脚手架步距。

扣件式脚手架在安装时，由于安装偏差，立杆产生初始偏心；在施工时，由于局部超载，以及错误的拆除局部拉杆及支撑，常使立杆的设计荷载降低，且这些因素，随安装高度增高，出现的概率越大。因此在确定安全系数时，必须考虑安装高度的影响。

安全系数K 一般可按下式计算：

h

a

式中 h —— 根据立杆设计荷载求出的脚手架最大安装高度；

K =1+

a —— 常数，取值为200。 【解】 1.荷载计算

（1）操作层荷载计算 脚手架上操作层附加荷载不得大于2700 N / m2。考虑动力系数1.2，超载系数2，脚手架自身重力300 N / m 。操作层附加荷载W 1为：

W 1 = 2×1.2×（2700 + 300）= 7200 N / m2

（2）非操作层荷载计算 钢管理论重力为38.4 N / m，扣件重力按10 N /个。剪刀撑长度近似按对角支撑的长度计算：

l ==2.55m 每跨脚手架面积 S = 1.8×1.2 = 2.16 m 2 非操作层每层荷载W 2为：

(1. ⨯8+21⨯. 8+2

W 2=

1+. 22⨯. 5⨯52. 16

式中1.3为考虑钢管实际长度的系数。

2) ⨯38+. 4⨯1. 31042

=330N /m

2. 立杆设计荷载计算

计算钢管的截面特征：A n = 4.893×102mm 2, i = 15.78mm , l 0 = μl = 0.77×1800 = 1386mm , λ = l 0 / i =1386/15.78 = 87.83

欧拉临界应力：

π2E π2⨯2100002

σ=2= =269N /mm 2

λ87.83 η=0.3⨯设计荷载N 为：

1

(100i )

2

=0.3

1

(100⨯0.01578)

2

=0.12

4.89⨯102⎡170+(1+0.12)⨯269

N = ⎢

22⎣

= 33300 N = 33.3 KN

3. 安装高度计算

假设操作层为三层，安装层数按下式计算：

S ×[ 3W1 + n W 2 ] = 33.3 kN

1.2⨯1.8

=1.08m 2 式中S 为每根立杆受荷面积，S =

2

3330-0⨯372⨯001. 08

=27. 层9 n =

330⨯1. 08

计算安装高度 h = 1.8×27.9 = 50.2m

50. 2

K =1+=1. 2 5 安全系数

20050.2

=40.2m 允许安装高度 H =

1.25

故扣件式钢管脚手架的允许搭设高度为40.2m 。

【例4】已知条件：立杆横距l b =1.05m , 步距h =1.8m ，立杆纵距l a =1.5m ，二步三跨连墙布置。

脚手板自重标准值（满铺4层）∑Q P 1=4⨯0.35kN /m 2 施工均布活荷载标准值（一层作业）Q k =3kN /m 2 栏杆、挡脚板自重标准值取 Q p 2=0.14kN /m 2

敞开式脚手架，施工地区基本风压为0.35kN /m 2，脚手架高度H S =50m 脚手架底通常铺设木垫板（板宽×板厚为300mm ×500mm ） 地基土质为碎石，承载力标准值f gk =300kPa

【解】1）计算立杆段轴力设计值N ： 由已知条件，不组合风荷载。（参见规范）

N =1.2(N G 1k +N G 2k ) +1.4∑N Qk

由已知条件l a =1.5m ，h =1.8m ，查规范附录，得g k =0.1248kN /m 脚手架结构自重标准值产生的轴向力N G 1k

N G 1k =H S g k =50⨯0.1248=6.24kN

构配件自重标准值产生的轴向力N G 2k N G 2k =0.5(l b +0.3) l a

∑Q

p 1

+Q p 2l a

=0.5(1.05+0.3) ⨯1.5⨯4⨯0.35+0.14⨯4.5 =1.628kN

施工荷载标准值产生的轴向力总和∑N Qk

∑N

Qk

=0.5(l b +0.3) l a Q k =0.5⨯(1.05+0.3) ⨯1.5⨯3=3.038kN

N =1.2(6.24+1.628) +1.4⨯3.038=13.69kN

2) 计算基础底面积 A:

取木垫板长度0.5m A =0.3⨯0.5=0.15m 2 3) 确定地基承载力设计值f g :

碎石土承载力标准值f gk =300kPa =300kN /m 2

查规范知K c =0.4，得

f g =K c f gk =0.4⨯300=120kN /m 2

4) 验算地基承载力:

立杆基础底面的平均压力P

N 13.69P ===91.27kN /m 2

A 0.15满足要求。

门式脚手架相关计算

【例5】已知：某建筑物施工，拟采用落地门式钢管脚手架。搭设高度50m ，门架及配件质量为A 类。门式代号为MF1219，立杆外径φ48×2.5mm ，横杆为φ26.8×2.5mm ，门架高度（h 0）1900mm ，门架宽度（b ）1200mm, 门架纵距（l ）1800mm, 门架立杆离墙面距离150mm ；连墙件间距：竖向2h 0=3.6m；水平向（l 1）

2

2l a =3.60m ；施工均布活荷载标准值2 kN/m, 允许一层施工。工地所在地，某市

市郊。

求：试验算脚手架稳定性，连墙件强度。

【解】 （1）门式脚手架稳定性

验算公式： N ≤ N d

1） 作用与一榀门架的轴向力设计值，按以下计算： 不组合风荷载时

N =1.2(N Gk 1+N Gk 2) H +1.4∑N Qik 查表8,9,10得各项数值如下：

N Gk 1=0.35kN/m；N Gk 2=0.10 kN/m；

∑N

Qik

=4.4 kN；H=50m

则：N =1.2⨯(0.35+0.10) ⨯50+1.4⨯4.4=33.16kN 组合风载时

2M k ⎫⎧

N =1.2(N Gk 1+N Gk 2) H +0.85⨯1.4⎨∑N Qik +⎬

b ⎩⎭

各项数值如下：

N Gk 1=0.35kN/m；N Gk 2=0.10 kN/m；∑N Qik =4.4 kN；H=50m；b=1.2m

q k H 12

M k =

10

其中：H 1=3.6m；

q k =ωk l =0.7μ2⨯ω0⨯l =0.7⨯1.63⨯1.0⨯0.25⨯1800=0.51kN /m 2

0.51⨯3.62

=665N m 可得：M k =

10

2⨯0.665⎫⎧

代入得：N =1.2(0.35+0.10) ⨯50+0.85⨯1.4⎨4.4+⎬=33.55kN

1.2⎭⎩

经比较，取两者中较大者，即取N =33.55kN

2） 一榀门架的稳定承载力设计值

查表7，可得：N d =69.97Kn,所以N

（2）门式脚手架搭设高度 不组合风荷载时

H d =

ϕ⋅A ⋅f -1.4N Qik

1.2(N Gk 1+N Gk 2)

式中：A =489mm 2，f =205N /mm 2

ϕ按λ=kh 0/i =1.22⨯190/1.58=146.7

0.322⨯489⨯205-1.4⨯4.426.12

==48.4m

1.2(0.35+0.10) 0.54

H d =

组合风荷载时

d

H w =

ϕ⋅A ⋅f -0.85⨯1.4⎨∑N Qik +

⎧

⎩

1.2(N Gk 1+N Gk 2)

2M k ⎫

⎬b ⎭

2⨯0.665⎫⎛

0.322⨯489⨯205-0.85⨯1.4 4.4+⎪

1.2⎭⎝==47.6m

1.20.35+0.10经比较，取两者中的较小者，故取[H ]=47.6m 。 （3）连墙件强度及稳定

连墙件用φ25螺杆，A n =380mm 2 1） 强度验算：

N t (N c )σ=≤0.85f

A n

式中

N t (N c )=N w +3.0(kN )

N w =1.4ωk l 1h 1=1.4⨯0.7⨯1.63⨯1.0⨯0.25⨯3.6⨯3.6=5.18kN

N t (N c )=5.18+3.0=8.18kN

则得：

σ=

8.18

=21.5N /mm 2≤0.85⨯205=174N /mm 2

380

故安全。 稳定验算：

σ=

N c

≤

0.85f ϕA

i =

==5.5mm

ϕ按λ=1.22⨯150/5.5=33.3，查表6，得ϕ=0.908 得：

σ=

8180

=23.7N /mm 2≤0.85⨯205=174N /mm 2

0.908⨯380 故安全。

表7 一榀门架的稳定承载力设计值N d

表8 一个架距范围内每米高脚手架结构自重G K1（N GK1） （kN/m）

门架型号

表9一个架距范围内每米高脚手架附件自重G K2（N GK2） （kN/m）

注：当附件设置和材料与表9中所注不符时，应按实际情况计算。

表10 一个架距的施工荷载产生的轴向力标准值

注：本表系根据架距1.80m ，门架宽度等于1.20m 计算，当为其他数据时应按实际情况计算。

【例10】已知门式脚手架施工荷载Q k =3.0kN /m 2，连墙件竖向及水平间距为2步3跨（H 1=4m，L 1=6m），门架型号采用MF1219，钢材采用Q235，门架宽b=1.22m，门架高h 0=1.93m，i =15.25mm ， A =310⨯2mm 2，同时知N GK1=0.276kN/m，N GK2=0.081kN/m，∑N Qik =6.70kN ，风荷体型系数μs t w =0. 443kN ，基本风压

2

，试求该脚手架可搭设最高高度。 ω0=0.55kN /m

【解】脚手架的搭设高度应考虑不组合风荷载与组合风荷载两种工况，取其计算结果的较小者作为允许搭设的最大高度。

由表11试取k =1.22，据λ=kh 0/i =1.22⨯1930/12.25=154，查表6得

2

m ，f =205N /mm 2；Q k =3.0kN /m 2，ϕ=0.294，又知A =31⨯0m 2

∑N

Qik

=6.70kN ；

不组合风荷载时

H d =

ϕ⋅A ⋅f -1.4N Qik

1.2(N Gk 1+N Gk 2)

0.294⨯310⨯2⨯205⨯10-3-1.4⨯6.70

H ==65m

1.2(0.276+0.081)

d

组合风荷载时

d

H w =

ϕ⋅A ⋅f -0.85⨯1.4⎨∑N Qik +

⎧

⎩

1.2(N Gk 1+N Gk 2)

2M k ⎫

⎬b ⎭

上式中仅风荷载产生的弯矩需计算。先试按H=60m，地面粗糙程度B 类查《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）得风压高度系数μz =1.77，已知

μstw =0.443kN ，ω0=0.55kN /m 2，风荷载标准值：

ωk =0.7μz μstw ω0=0.7⨯1.77⨯0.433⨯0.55=0.302kN /m 2

风线荷载标准值：

q k =ωk l =0.302⨯1.83=0.552kN /m

风荷作用对计算单元产生的弯矩标准值：

q k H 120.552⨯42

M k ===0.88kN m

1010

脚手架搭设高度：

d

H w =

ϕ⋅A ⋅f -0.85⨯1.4⎨∑N Qik +

⎧

1.2(N Gk 1+N Gk 2)

2M k ⎫

⎬b

2⨯0.88⎫⎛

0.294⨯310⨯2⨯205⨯10-3-1.19 6.70+⎪

1.22⎭⎝=≈65m

1.20.276+0.081由计算知，试取的调整系数k 和风压高度系数μz 合适。两种工况计算结果搭设高度均为65m ，但根据表12规定，当施工荷载标准值Q k ≤3.0kN /m 2时，脚手架搭设高度不宜超过60m ，故脚手架的搭设高度应取H=60m。

表11 调整系数k

表12落地门式钢管脚手架搭设高度

【例11】已知：某高层建筑，自第5层起为标准层，层高为3.2米。拟采用单元提升悬挑外脚手架。由楼层(板) 上悬挑梁([16),在钢梁上搭设扣件式钢管（φ48×3.5mm ）脚手架，搭设高度为6步架(每步架1.8m), 总高10.2m, 单元架体长5.25m 、宽1.2m, 内立杆距墙0.30m 。每层满铺竹笆及围笆，外侧用安全网封闭。一个单元脚手架坐落在2[8槽钢腹板上，由3根[16槽钢悬挑支撑；。

求：悬挑钢梁强度验算。 【解】：以单元脚手架（纵向长5.25m ；高6

步架10.2m; 架宽1.2m ）为计算单元。按钢管（φ48×3.5mm ）、扣件、竹笆、安全网等的实际用量计算恒载标准值。在6步架高度范围内允许有一层结构施工，施工均布活载标准值取3KN/m2(水平面) 。

（1） 脚手架恒载标准值

内、外立杆：6根×10.2m/根×38.4N/m=2350 N 大横杆：30根×5.25m/根×38.4N/m=6048 N 小横杆：18根×1.5m/根×38.4N/m=1.037 N 扣件：140个×15N/个=2100 N 竹笆：44m 2×350N/m2=15400 N 剪刀撑：650N

安全网：60m 2×38.4N/m2=2400 N 小计：29985 N

(2)脚手架底座（2 [8槽钢）：300 N

恒载合计：30285 N (3)施工均布活荷载标准值

5.25m×1.2m ×3KN/m2=18900 N (4)悬挑钢梁承受的荷载设计值P

如单元脚手架由3 [16槽钢承。每根悬挑钢梁上所受的集中荷载（P ）为：

P=1/2×1/3×（1.2×30285+1.4×18900）=10467 N (5)内力计算

悬挑钢梁为 16[B,重量197.5N/m2；A=2515mm2；Wx=116.8cm3；Sx=70.3cm3；Ix=934.5cm4；t w=8.5mm。由图得；

10467⨯(4.3+5.5)

=25644N

4.0

R2=25644-2×10467=4710 N

M1=10467×（1.5+0.3）=18840 N·m

(6)悬挑钢梁截面承载力验算

M 1

抗弯 σ==（18840×1000）/（1.05×116800）

r x W x

=153.6N/mm2

VS

抗剪 τ==（25644×70300）/（9345000×8.5）

It 2

=22.7N/mm2

R 1=

M x

≤f ϕb W x

式中 ϕb ——梁的整体稳定性系数，计算如下：

按《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B.3: ϕb =

570bt 235

l 1h f y

式中 h、b 、t ——分别为槽钢截面的高度、翼缘宽度和平均厚度。 本例采用[16， h=160mm；b=65mm；t=8.5mm；fy=215N/mm2 代入得：

ϕb =

则按下式代替：

570⨯65⨯8.5235

⨯=0.715>0.6

(2⨯1500) ⨯160215

ϕ' b =1.07-

0.282

ϕb

=1.07-0.282/0.715=0.676

代入式，得

M x 18840⨯1000

==238.6N/mm2>f

ϕ' b W x 0.676⨯116800

=215N/mm2(不满足)

所以，需要采取上拉措施。 （8）挠度验算

查结构静力计算表，可知悬挑端最大挠度计算公式为：

Pl 3Pb 2l b

∆max =∆1+∆2=+(3-)

3EI 6EI l

10467⨯1.50310467⨯(30)2⨯15030

+(3-) =

3⨯2.06⨯106⨯934.56⨯2.06⨯106⨯934.5150

l 1500

= 400400

=3.75mm （不满足） 故应采取上拉措施进行卸载，以减少挠度。

=13.72+0.34=14.06mm>∆=