近场地震下层间隔震偏心结构的减震控制

振动与冲击

第３０卷第１１期

ＪＯＵＲＮＡｌ。ＯＦＶＩＢＲＡｑ７１０ＮＡＮＤＳＨＯＣＫ

近场地震下层间隔震偏心结构的减震控制

谭平１，殷伟希２，张颖１

（１．广州大学工程抗震研究中心，广州５１０４０５；２．郑州大学综合设计研究院，郑州４１０００１）

摘

要：提出了近场地震分析模型，建立了层间隔震偏心结构平一扭耦联运动方程。基于三刚片系简化模型分析

了偏心参数对层间隔震偏心结构的影响规律，定量分析了近场地震中脉冲分量对层间隔震偏心结构地震反应的作用效应。研究了在隔震层附设黏滞阻尼器的参数优化规律并对某典型算例进行了仿真分析。结果表明，在层间隔震体系隔震

层处设置参数合适的黏滞阻尼器可有效地控制上部结构、隔震层与下部结构结构的地震响应，减小结构的基底剪力，对改

善层间隔震偏心结构的地震安全性具有非常重要的作用。

关键词：层间隔震；偏心结构；近场地震波；黏滞阻尼器中图分类号：ＴＨ２１３．３

文献标识码：Ａ

Ｓｅｉｓｍｉｃｃｏｎｔｒｏｌｏｆｉｎｔｅｒ－－ｓｔｏｒｙｉｓｏｌａｔｅｄｅｃｃｅｎｔｒｉｃ

ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ

ｓｕｂｊｅｃｔｅｄｔｏｎｅａｒ－ｆｉｅｌｄｇｒｏｕｎｄ

ｍｏｔｉｏｎ

ＴＡＮ觑昭１，ＹＩＮ

（１．Ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ

Ｗｅｉ．ｘｉ２，ＺＨＡＮＧＹｉｎ９１

４１０００１）

ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ

ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＲｅｓｅａｒｃｈ＆ＴｅｓｔＣｅｎｔｅｒ，ＧｕａｎｇｚｈｏｕＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，ＧｕａｎｇｚｈＯＵ５１０５０４；

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Ａｂｓｔｒａｃｔ：

Ａｎｅａｒ—ｆｉｅｌｄｇｒｏｕｎｄｍｏｄｅｌｗａｓｐｒｏｐｏｓｅｄ．Ｍｏｔｉｏｎｅｑｕａｔｉｏｎｏｆ

ｏｎ

ａｎ

ｉｎｔｅｒ－ｓｔｏｒｙｉｓｏｌａｔｅｄｅｃｃｅｎｔｒｉｃ

Ｗａｓｄｅｒｉｖｅｄ．Ｂａｓｅｄ

ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ

ｏｎ

ｔｈｒｅｅ—ｒｉｇｉｄ・ｐａｎｅｌｍｏｄｅｌｏｆｔｈｅｉｎｔｅｒ—ｓｔｏｒｙｉｓｏｌａｔｅｄｅｃｃｅｎｔｒｉｃｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｅｃｃｅｎｔｒｉｃ

ｏｎ

ｔｈｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｗａｓｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ．Ｎｅａｒ—ｆｉｅｌｄｅｆｆｅｃｔｔｈｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｗａｓａｎａｌｙｚｅｄｂｙ

ａｄｊｕｓｔｉｎｇ

ｏｎ

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ｔｈｅｉｓｏｌａｔｉｏｎｓｔｏｒｙ，

ｗａｓｄｅｖｅｌｏｐｅｄ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｗｅｒｅｃｏｎｄｕｃｔｅｄｔｏｖｅｒｉｆｙｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓｏｆｎｏｎｌｉｎｅａｒｖｉｓｃｏｕｓｄａｍｐｅｒｓ．Ｔｈｅ

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ｃａｎ

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ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ

ｓｕｂｊｅｃｔｅｄ

ｔｏ

Ｎｅａｒ—ｆｉｅｌｄｇｒｏｕｎｄｍｏｔｉｏｎ．

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｉｎｔｅｒ－ｓｔｏｒｙｉｓｏｌａｔｅｄｓｔｒｕｃｔｕｒｅ；ｅｃｃｅｎｔｒｉｃｓｔｒｕｃｔｕｒｅ；ｎｅａｒ—ｆｉｅｌｄｇｒｏｕｎｄｍｏｔｉｏｎｓ；ｖｉｓｃｏｕｓｄａｍｐｅｒ

层间隔震结构是在基础隔震结构的工程实践中发展起来的一种新型隔震结构形式，具有设置灵活，施工方便等特点，适合于新建建筑和已有建筑的加固改

造Ｌ１Ｊ。祁皑等对层间隔震技术进行了评述拉ｊ。周福霖等阐明了层间隔震体系当隔震层位置变化时其相应的减震工作机理，并提出其隔震层参数优化的方法口Ｊ。近场地震动具有长周期、短持时、高能量的速度脉冲运

本文建立了层间隔震偏心结构平一扭耦联运动方

程。基于层间隔震偏心结构的三刚片系简化模型，分

析了偏心参数对层间隔震结构地震反应的影响规律。本文提出了近场地震动分析模型，定量分析了近场脉

冲分量对层间隔震偏心结构地震响应的不利影响。研

究了层间隔震体系在隔震层附设黏滞阻尼器的参数优

化规律，并对其减震效果进行了分析。

１

动等主要特征，可能使基础隔震支座产生很大的变形

并致使上部结构的地震反应放大Ｈ一７Ｊ。

目前国内外对层间隔震结构平一扭耦联地震反应研究甚少，其在近场地震作用下上部结构、隔震层及下

层间隔震偏心结构的分析模型与运动方程

１．１分析假定

为了充分描述偏心层间隔震结构的空间振动状态和特征，本文采用串联三刚片系简化计算模型来分析层间隔震结构的平一扭耦联地震动响应，并对结构计算模型作如下假定：

①楼面在自身平面内绝对刚性，而在平面外其刚

度忽略不计；

部结构的地震反应规律尚不清楚。

基金项目：国家自然科学基金项目（５１０７８０９７，９０８１５０２７）；“十一五”国

家科技支撑项目（２００９ＢＡＪ２８８０３）；教育部博士点基金项目（２０１０４４１０１１０００２）收稿１３期：２０１ｌ一０４－２５

第一作者谭平男，研究员，博士生导师，１９７３年９月生

万方数据

②只考虑因质心与刚心存在偏心而引起的扭转

振动与冲击

２０１１年第３０卷

振动；

③不考虑地震动的竖向和转动分量。

图１中ＣＭａ、ＣＭ６、

ＣＭ。分别表示隔震层下部

结构、隔震层、隔震层上部

结构的质心，ｍ小ｍ６、ｍ。

分别为下部结构。１．２运动方程

为了方便研究，本文仅图１串联三刚片系简化模型考虑单向偏心的情形。这Ｆｉ９１

Ｔｈｒｅｅ－ｒｉｇｉｄ—ｐａｎｅｌ

ｍｏｄｅｌ

样，每个刚片有一个水平平

ｆｏｒｔｈｅｉｎｔｅｒ。ｓｔｏｒｙ

动自由度和一个扭转自由

坞ｏｌ乱ｅｄ

ｅｃｃｅｎｍｃ８臼Ⅵｍｕ聆

度。考虑在隔震层设置阻尼器，根据达朗贝尔原理建立层间隔震偏心结构的运动方程为：

Ｍｕ＋Ｃｋ＋Ｋ，ｕ＋ｇｚｚ＝一Ｍ，ｕ。

（１）

式中，Ｕ＝［ｘ０］Ｔ，ｚ为隔震层的滞回位移。Ｍ、ｃ分

别为串联刚片系的广义质量和广义阻尼矩阵，墨为线

弹性刚度阵，Ｋ为模型的滞变刚度阵。转换列向量幔

＝Ｍ×Ｅ，Ｅ＝｛ｌ

ｌ１００

０｝１。越。为水平向地震动加速

度。

２偏心参数分析

本节研究不同场地条件下偏心参数对层问隔震偏心结构的影响规律。考虑的偏心参数包括下部、隔震层及上部刚片的转侧频率比与偏心率。为了得到一般

规律，此处按场地选择地震波记录，因隔震结构不宜用

于∥类场地。本文从ｆ至ＩＩＩ类场地各选择不同的三

条地震记录，详见下表１。本节将由每一类场地的三条

地震波得到的结果加以平均，用来表示该类场地上的

结果。参数分析时，将地震动加速度幅值统一调整为

０．４

ｇ。三刚片质量ｍ。＝ｍ６＝ｍｄ＝ｌ

２４４．６

ｔ，刚度取ｋ。

＝２／３ｋｄ＝３．９２Ｘ

１０６

ｋＮ／ｍ，隔震层屈服前刚度Ｋｌ＝

１．３３×１０５

ｋＮ／ｍ，屈服后刚度％＝１．６×１０４ｋＮ／ｍ。将

表１中所列的地震动作为地震动输入，通过调整各层柱子的位置来调整结构的偏心参数，分别分析了在三类场地上上下部的转侧频率比及偏心率对层间隔震偏

心结构地震反应的影响。２．１转侧频率比的影响

由于柔性中间隔震层的存在，上下部结构的扭转耦联效应并不明显。因篇幅所限，图２仅给出了上下部结构的转侧频率比对各自及隔震层地震反应以及基

底剪力的影响。

图２中场地越软，结构的地震反应越小，且随着结

构转侧频率比的增大，结构的地震反应下降很快且场地的影响越来越不明显。随着下部结构转侧频率比亿万方数据

的增大，下部结构的转角位移下降很快，注意到随亿变化，下部结构与隔震层角位移非常接近，这是由于上

部结构基本上没有转动，隔震层被下部结构带动扭转，

两者峰值相近但符号应相反。对于，类场地，基底剪力随珐增大略有减小，但Ⅱ，Ⅲ类场地时，基底剪力反而增大，但变化幅度也不明显。

表１选用地震波信息

Ｔａｂ．１Ｇｒｏｕｎｄｍｏｔｉｏｎｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ

类似地，上部结构转侧频率比亿对上部结构的扭

转反应影响较大而对下部结构几乎没有影响。隔震层被上部结构带动扭转，其与上部结构的角位移峰值相

近但符号相反，尽管场地越软基底剪力越小，但随亿增大同一场地下隔震结构的基底剪力基本保持不变。

２．２偏心率的影响

图３中随偏心率的增大，结构的地震反应几乎成线性增加，且场地越软，转角越大。无论是上部结构还

是下部结构有扭转，柔性隔震层均随之转动，但隔震层

并未将扭转反应传递，上下部结构扭转耦联效应不明显。下部结构偏心率田。对基底剪力的影响不能忽略，但上部结构偏心率叼。对基底剪力的影响可以忽略不计。隔震层偏心率叼。的增大会导致上下部结构同时扭转，相对而言，对下部结构的扭转影响更大，基底剪力随叼。增大而减小。

３近场地震动模型

考虑到近场地震波中包括有长周期脉冲分量与宽频分量两种成分，本文提出如下的近场地震动模型：

矗。（ｔ）＝（１一ａ）五。，，＋ａ五。，Ⅳ

（２）

第・・期

———————————————————————————————————————————————————————一一

谭平竺：兰望兰垦！墨望堕垦竺尘竺望竺堡垦竺型——————兰

下部结构转侧频率比

上部结构转侧频率比

图２结构转侧频率比对层间隔震结构反应的影响

ｒａｔｉ。Ｏｎｒｅｓｐｏｎｓｅｏｆ

Ｆｉｇ．２ＩｒＩｆｌｕｅｎｃｅｏｆｔｏｒｓｉｏｎａｌ－ｔ０－ｌａｔｅｒａｌｆｒｅｑｕｅｎｃＹ

ｉｎｔｅ卜ｓｔｏｒ３ｒ８ｔｍｏｔ呲

ｑ

差

一

蚕

圣２

器

器

罂ｔ

垂

霉

錾鐾。

蘩ｋ

上部结构偏心率

隔震层偏心率

图３偏心率对层间隔震结构反应的影响

Ｆｉｇ．３Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｅｃｃｅｎｔｒｉｃｉｔｙ

Ｏｎ

ｒｅｓｐｏｎｓｅｓ

ｏｆｉｎｔｅｒ－ｓｔｏｒｙｉｓｏｌａｔｅｄｓｔｒｕｃｔｕ。ｅ

万方数据

２８４

振动与冲击

Ｆ＝Ｃ

２０１１年第３０卷

式中，五。。为近场地震中脉冲加速度分量。本文选用由Ｈｅ与Ａｇｒａｗａｌ提出的简易速度脉冲模型如下旧ｊ：

ｕｇ，Ⅳ＝Ｃ。ｔ４ｅ一“ｓｉｎｗ。ｔ

Ｘ秽％

（５）

式中，Ｃ为阻尼系数，玉为阻尼器速度，％为速度指数。

（３）

４．２阻尼器参数优化

黏滞阻尼器共有两个参数，阻尼系数Ｃ和阻尼器速

式中Ｃ。为脉冲放大比例因子，ｎ为包络线的形状参数，ａ为脉冲滞后因子，∞。为脉冲频率。经微分得到加速度脉冲分量

度指数％。为了检验阻尼器对于近场地震作用下层间偏心隔震结构的有效性，参数优化时选用了三条典型

近场地震记录，相应的隔震层位移详见表２。对应于不

五削＝ｃ∥ｅ“ｌ（孚一口Ｓｉｎ畔ｆ＋∞，ｃｏｓｔ％ｔＩ（４）

远场宽频分量五“通过Ｋａｎａｉ－Ｔａｊｉｍｉ模型来模拟。通过改变两种分量相对比重口，可定量反映近场脉冲分量对层间隔震偏心结构的地震反应影响规律。

４

同近场地震记录，随着阻尼系数的增加，隔震层位移减小，可见在隔震层处设置黏滞阻尼器能有效控制隔震层的位移，使其满足规范中最大容许位移要求。

表２隔震层位移

Ｔａｂ．２Ｄｎｆｔｏｆｔｈｅｉａｏｌａｔｉｏｎｌｅｖｅｌ

阻尼器参数优化

４．１阻尼器特性

黏滞阻尼器是一种无刚度、速度相关型耗能器，具

有稳定的动力性能和很强的耗能能力，它能有效提高

结构的阻尼，明显降低地震引起的结构反应。黏滞阻

尼器依据阻尼力产生原理的不同，可分为缸式黏滞流

体阻尼器、圆筒式黏滞阻尼器和黏滞阻尼墙。本文中选用缸式黏滞流体阻尼器，该阻尼器在外界激励下，活塞杆在缸体内运动，迫使受压流体通过孔隙或缝隙，进而产生阻尼力。其阻尼力可表示为：

图４，图５分别反应了阻尼器的这两个参数对层间隔震结构地震反映峰值的影响规律，图中（ａ）、（ｂ）、（Ｃ）、（ｄ）和（ｅ）分别为水平位移、角位移、绝对水平加速度、绝对角加速度和层问剪力峰值曲线。

层问水平位移峰值衄肌

（ａ）

层问角位移峰值×１０＂３／ｒｔｕｔ绝对水平加速度峰值啊ｍ．∥２）绝对角加速度喇直Ａ捕ｄ・ｓ。）

（ｂ）

（ｃ）

（ｄ）

层闻剪力×１０３／ｋＮ

（ｅ）

图４ＬＣＮ２７５近场波作用下阻尼器阻尼系数对层间隔震结构反应的影响

Ｏｎ

Ｆｉｇ．４Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｖｉｓｃｏｕｓｆａｃｔｏｒｓ

ｒｅｓｐｏｎｓｅｓ

ｏｆｉｎｔｅｒ－ｓｔｏｒｙｉｓｏｌａｔｉｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｕｂｊｅｃｔ

ｔｏ

ＬＣＮ２７５

层问水平ｔ＆移峰值，ｒｍ

【ａ）

层问角位移峰值×１０－３／ｒａｄ绝对水平加速度峰ｆ直“ｍ傅’绝对氟帅基度峰值船ａｄ．ｆ１

（ｂ）

（ｃ）

（ｄ）

堪问剪力×Ｌ０３／ｋＮ

（ｅ）

图５ＬＣＮ２７５近场波作用下阻尼器速度指数对层间隔震结构反应的影响

ｏｎ

Ｆｉｉ｝，５Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｄａｍｐｅｒｖｅｌｏｃｉｔｙｅｘｐｏｎｅｎｔｓ

ｒｅｓｐｏｎｓｅｓ

ｏｆｉｎｔｅｒ—ｓｔｏｒｙｉｓｏｌａｔｉｏｎ

ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ

ｓｕｂｊｅｃｔｅｄ

ｔｏ

ＬＣＮ２７５

万方数据

第１１期谭平等：近场地震下层间隔震偏心结构的减震控制

图４中层间隔震体系下部结构的各项响应随阻尼０．２

ｒａｄ／ｓ２降低为（吒＝１）时的２．５ｍ／ｓ２和０．０７系数Ｃ的增大而减小，特别是层间水平位移、层间角位ｒａｄ／ｓ２。

移和层剪力峰值减小较明显，可见，在层间隔震体系隔图６为ＬＣＮ２７５近场波作用下阻尼器力一位移滞

震层处设置阻尼器能有效地减小下部结构的位移峰值回曲线。显然当瓯＝１时线性黏滞阻尼器的耗能能力响应。与之不同，附加阻尼并不总是减小上部结构的不及非线性黏滞阻尼器，随着速度指数的减小，阻尼器

地震反应，事实上存在一最优阻尼系数。本算例中当滞回曲线的饱满程度增大，耗能能力增强，这也是非线

阻尼系数大于５×１０３ｋＮ／ｓ时，上部结构的层间位移、性黏滞阻尼器在工程中被大力推广应用的原因。

水平加速度和层剪力峰值都有不同程度放大，但上部

结构角位移和角加速度峰值一直减小。因此，阻尼器

５仿真分析

阻尼系数并非越大越好，选用阻尼器的阻尼系数时要

本文以某１０层框架为例进行仿真分析。结构层

对上下部结构减震效果进行综合考虑。

质量为１

２４４．６

ｔ，层刚度为３，９２

ｘ

１０６

ｋＮ／ｍ，结构振型

图５中随速度指数ａ。的变化下部结构的各响应峰阻尼比取０．０５。隔震层设置在四层顶，隔震层质量为

值变化并不明显，但当ｄ。＝０时，下部结构层间水平位

６６．６

ｔ，隔震层屈服前刚度Ｋ。＝１．３３×１０５ｋＮ／ｍ，屈服

移、层间角位移和层剪力较其它速度指数时明显偏大，

后刚度致＝１．６×１０４ｋＮ／ｍ，屈服位移取０．１ｍ。结构

这是因为Ｏｔ浮０时对应于摩擦阻尼器，阻尼器不能根据

隔震层的偏心率为０．０６９８，上部结构和下部结构的偏

隔震层的速度及时改变阻尼器出力，因此对下部结构心率均为０．０３８５，三部分转侧频率比均为１．４１４。结

的控制效果并不理想。隔震体系上部结构的各项峰值构茗向对称，仅Ｙ向存在偏心。对其输入ｘ向单向合成

反应随速度指数ａ。的增大而减小，速度指数Ｑ，＝０时

近场地震波，脉冲周期分别取０．１

ｓ，０．５ｓ、１ｓ、１．５ｓ、２

结构动力响应较其它Ｏｔ。时变化较大，特别是上部结构

ｓ，２．５ｓ、３ｓ、３．５ｓ，４ｓ、４．５Ｓ、５ｓ、５．５ｓ，６

Ｓ，脉冲比例ａ

加速度峰值表现更明显，上部结构底层绝对水平加速的取值分别为０，０．２，０．４，０．６，０．８，１．０。

度和绝对角加速度峰值分别由％＝０时的１２ｍ／ｓ２和

囊

趸

荟

骜

葛

图６ＬＣＮ２７５近场波作用下层间隔震体系阻尼器力一位移滞回曲线

Ｆｉｇ．６Ｆｏｒｃｅ—ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｈｙｓｔｅｓｉｓｌｏｏｐｏｆｆｌｕｉｄｄａｍｐｅｒｆｏｒｉｎｔｅｒ—ｓｔｏｒｙｉｓｏｌａｔｉｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｕｂｊｅｃｔ

ｔＯ

ＬＣＮ２７５

蜒ｊ璺蒜鸳齄魁叫瑙窝罴芒援蜓蹬聚臀

薹

垂｜｜

姆ｊ墅１话髫仁穴留豁导箍裂唉襄辽

脉冲周期，ｓ

脉冲周期，ｓ

藜

脉冲周期，ｓ

脉冲周期，ｓ

窭ｊ玺｛＝姆话型藩婆ｐＲ

叫瑙器歇留最基娅暮箍张噗张出聚餐

冀

控霉好话卜ｇ掣张累趔彗渣通避巡臀

襄寝

脉冲周期／ｓ

脉冲周期／ｓ

脉冲周期／ｓ

脉冲周期／ｓ

（ｂ）有控

图７规范化后的合成波激励下结构的峰值反应

Ｆｉｇ．７Ｓｐｅｃｔｒａｏｆｎｏｒｍａｌｉｚｅｄｐｅａｋｒｅｓｐｏｎｓｅｓ

ａｓ

ａ

ｆｕｎｃｔｉｏｎｏｆｐｕｌｓｅｐｅｒｉｏｄｆｏｒｔｈｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｕｂｊｅｃｔｅｄｔｏｓｙｎｔｈｅｔｉｃｎｅａｒ－ｆｉｅｌｄｇｒｏｕｎｄｍｏｔｉｏｎｇ

万方数据

振动与冲击２０１１年第３０卷

为了减小近场地震作用下隔震层的过大位移反

应，考虑在隔震层设置阻尼器，经参数优化取阻尼系数Ｃ。取１

５００

ｋＮ／（ｍ・ｓ“），速度指数ｏｔ。取０．７。

图７为无控结构和有控结构在脉冲周期从０．１ｓ

到６ｓ变化的合成波作用下对只有远场宽频分量即ａ

＝０的反应进行规范化后的反应峰值曲线。

从图中可以看出，当近场脉冲成分占有比重较小时，结构的反应随脉冲周期的改变其变化不明显；但当

ｄ≥０．４时，结构反应随脉冲周期的增大而显著增大，可

见脉冲持时是对结构产生破坏的一个重要因素，同时

可以看出图中结构各项反应都在１．０

ｓ～１．５

ｓ范围内

达到了峰值，这是因为结构的前两阶周期在此范围内。

当在隔震层设置黏滞阻尼器后，对所有的脉冲周期，结构各项反应峰值都较未加阻尼器时明显减小，上部结构的顶层转角加速度、隔震层的水平位移、下部结构的角位移与基底剪力的极值反应从１４．１、３２、１０．６、９．８

降为７．７、２９、７．８、４．５。在层间隔震体系的隔震层设置合适参数的黏滞阻尼器，可使该体系上部结构、隔震层与下部结构均取得较好的减震控制效果。注意到当脉冲周期较大时因结构各层的速度变慢，黏滞阻尼器的

减震效果也随之变差。

６

结论

本文分析了偏心参数对层间隔震偏心结构的影响

规律，定量研究了近场脉冲效应对层问隔震偏心结构的作用及在隔震层附设黏滞阻尼器的减震效果，得到如下结论：

（１）本文所提出的近场地震模型综合考虑了长周

期速度脉冲分量与宽频分量，可定量分析近场地震对结构地震响应的不利影响。近场地震中脉冲分量的增加超过４０％会导致结构地震响应急剧增加，脉冲持时

万方数据

导致结构破坏的重要因素。

（２）层间隔震体系各部分的偏心参数对结构侧向

反应的影响不明显，而对于结构的转动反应影响显著。

由于柔性中间隔震层的存在，上下部结构的扭转耦联效应并不明显。其影响规律是结构扭转反应随着转侧频率比（抗扭刚度）的增大而减小，随着偏心率的增大

而几乎成线性增加。

（３）在层间隔震偏心结构隔震层处设置黏滞阻尼

器可有效地控制上部结构、隔震层与下部结构结构的扭转地震响应，但阻尼器的阻尼系数与速度指数需优

化设计。

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Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００８，１３４（７）：１１７７

一】】８８．

近场地震下层间隔震偏心结构的减震控制

作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：被引用次数：

谭平， 殷伟希， 张颖， TAN Ping， YIN Wei-xi， ZHANG Ying

谭平,张颖,TAN Ping,ZHANG Ying(广州大学工程抗震研究中心,广州,510405)， 殷伟希,YIN Wei-xi(郑州大学综合设计研究院,郑州,410001)振动与冲击

Journal of Vibration and Shock2011,30(11)1次

参考文献(7条)

1. 祁皑 层间隔震技术评述[期刊论文]-地震工程与工程振动 2004(06)

2. 周福霖;张颖;谭平 层间隔震体系的理论研究[期刊论文]-土木工程学报 2009(08)

3. Bray J D;Marek R Characterization of forward-directivity ground motions in the near-fault region[外文期刊] 20044. Hall J F;Heaton T H;Halling M W Near-source ground motions and its effects on flexible buildings 1995(04)5. 刘启方;袁一凡;金星 近断层地震动的基本特征[期刊论文]-地震工程与工程振动 2006(02)

6. Tan P;Agrawal A K;Pan Y Near-filed effects on seismically excited highway bridge equipped with nonlinear viscousdampers 2005(03)

7. He W L;Agrawal A K Analytical model of ground motion pulses for the design and assessment of seismic protectivesystems [外文期刊] 2008(07)

引证文献(1条)

1. 迟天峰 对于地震安全性评价的相关探讨[期刊论文]-科技资讯 2012(27)

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