4.4梁计算书

第七章 计算书及相关图纸

计算书

1、模板及支撑系统计算

1.1、选用材料

1.1.1、木胶合板：1830×915×15mm 取1m 为计算单元

W=1000×152÷8=28125mm3 E=6600N/mm2

I=1000×153÷16=210937.5mm4 σ=20N/mm2

1.1.2、木枋：2000×80×30mm σ=13N/mm2

W=3.2×104mm 3 I=12.8×105mm 4 E=1.0×104N/mm2

1.1.3、钢管：φ48×2.75 σ=205N/mm2 A=357mm2

W=3.865×103mm 3 I=9.2756×104mm 4 E=2.06×105N/mm2

1.1.4、槽钢：10# σ=205N/mm2

W=3.48×104mm 3 I=1.74×106mm 4 E=2.06×105N/mm2

1.1.5、对拉螺栓: σ=170N/mm2

2、荷载计算

模板及支架自重 0.5KN/m2

新浇筑混凝土自重 24KN/m3

钢筋自重 梁：1.5KN/m3 板： 1.1KN/m3

混凝土侧压力 F=0.28γC t 0βV 1/2 取t 0=200÷(T＋15)

=0.28×24×200÷(15+15)×1.0×√2.0

=63.36KN/m2

F=γC H=24×1.0 =24KN/m2 取F=24KN/m2

施工荷载 Q=3.0KN/m2

混凝土下料荷载 泵管：2KN/m2 料斗：4KN/m2

混凝土附加水平荷载 1.5KN/m

风荷载M w /W 5.19N/mm2

取基本风压ω0=0.30KN/m2；高度变化系数μz =1.95(B类80米)

查表A.0.5，敞开式模板支撑架挡风系数ψ=0.122

查表4.2.6，背靠敞开建筑物的模板支撑架体形系数

μs =1.2ψ=1.2×0.122=0.1464

模板支撑架水平风载标准值为

ωk =μz μs ω0=1.95×0.1464×0.2=0.057KN/m2

M w =0.9×1.4ωk l a h 2÷10=0.9×1.4×0.057×1.0×1.82÷10=0.0233KNm

M w /W=0.0233×106÷(4.493×103)=5.19N/mm2

3、梁模板支撑系统计算

3.1、梁侧模支撑系统计算

荷载组合：恒载 混凝土侧压力24KN/m2；活载 混凝土泵管下料荷载2KN/m2。

3.1.1、模板计算：

:

q 恒=1.35×0.9×24×1.0=32。4KN/m

q 活=1.4×0.9×2.0×1.0=2.52KN/m

M max =(-0.1×32.4-0.117×2.52) ×0.32=0.32KNm

M max ÷W=0.32×106÷37500=8.53N/m2＜20N/mm2

所以，强度满足要求。

ω=ql4÷(150EI)

=24×1.0×3004÷(150×6600×281250)=0.698mm＜300/250=1.2mm

所以，刚度满足要求。

3.1.2、支撑模板木枋计算

q 恒=1.35×0.9×24×0.3=8.75KN/m

q 活=1.4×0.9×2.0×0.3=0.756KN/m

M max =(-0.1×8.75-0.117×0.756) ×0.42=0.154KNm

M max ÷W=0.154×106÷(3.2×104)=4.81N/m2＜13N/mm2

所以，强度满足要求。

ω=ql4÷(150EI)

=24×0.3×4004÷(150×1.0×12.8×109)=0.1mm＜400/400=1mm

所以，刚度满足要求。

3.1.3、主楞计算

围檩选用2φ48×2.75钢管，拉杆间距600mm ，按三跨连续梁计算，其计算

q 恒=1.35×0.9×24×0.4=11.66KN/m

q 活=1.4×0.9×2.0×0.4=1.01KN/m

M max =(-0.1×11.66-0.117×1.01) ×0.62=0.46KNm

M max ÷W=0.46×106÷(2×3.865×103)=59.51N/mm2＜205N/mm2

所以，强度满足要求。

ω=ql4÷(150EI)

=24×0.4×6004÷(150×2×2.06×9.2756×109)=0.217mm＜600/400=1.5mm 所以，刚度满足要求。

3.1.4、对拉螺栓计算

选用M13.5螺栓 S=76mm2

N max =q〃a 〃b=24×0.4×0.6=5.76KN

N max ÷S=5.76×103÷76=75.79N/mm2＜170N/mm2

所以，强度满足要求。

4、梁底模支撑系统计算

荷载组合：恒载 模板及支架自重0.5KN/m2、新浇筑混凝土自重 24KN/m3、钢筋自重 1.5KN/m3；活载 施工荷载3.0KN/m2。

4.1、梁底模计算

梁截面：b 〃h=0.30 ×1.00

Q 恒=0.5+(24+1.5)×1.00=26KN/m2 Q活=3KN/m2

W=300×152÷6=11250mm3 I=300×153÷12=84375mm4

木枋间距150mm ，取1m 为计算单元，按二跨连续梁计算，其计算简图如下：

q 恒=1.35×26×1.0=35.1KN/m

q 活=1.4×0.9×3×1.0=3.76KN/m

M max =(-0.125×35.1-0.125×3.76) ×0.152=0.11KNm

M max ÷W=0.11×106÷11250=9.78N/mm2＜20N/mm2

所以，强度满足要求。

ω=ql4÷(190EI)

=26×1.0×1504÷(190×6600×84375)=0.11mm＜0.7mm

所以，刚度满足要求。

4.2、支撑模板木枋计算

q 恒=1.35×26×0.15=5.27KN/m

q 活=1.4×0.9×3×0.15=0.567KN/m

M max =(-0.1×5.27-0.117×0.567) ×0.52=0.148KNm

M max ÷W=0.148×106÷(3.2×104)=4.63N/mm2＜13N/mm2

所以，抗弯强度满足要求。

ω=ql4÷(150EI)

=26×0.15×5004÷(150×1.0×12.8×109)=0.2mm＜2mm

所以，刚度满足要求。

4.3、横向水平杆抗弯强度计算：

选用φ48×2.75钢管，横向水平杆间距500mm ，立杆间距250mm ，按外伸梁

q=(1.35×26+1.4×0.9×3) ×0.5=19.44KN/m

R 支=q(l+2a)/2=19.44×0.30÷2=3.4KN

M max =0.125×19.44×0.252×(1-4×502/2502)=0.128KNm

M max ÷W=0.128×106÷(3.865×103)=33.12N/mm2＜205N/mm2

所以，强度满足要求。

ω=ql4÷(384EI)×(5-24×a 2/l2)

=26×0.5×250÷(384×2.06×9.2756×10)

×(5-24×502/2502)=0.03mm＜1mm

所以，刚度满足要求。

4.4、纵向水平杆

选用φ48×2.75钢管，纵向水平杆间距1000mm ，梁两侧立杆纵、横距1000mm 。

4.5、压杆稳定性计算：

扣件承载力 R支=3.4KN＜8KN(扣件抗滑承载力)

所以，扣件抗滑承载力满足要求。

立杆设六道水平杆，底顶各一道，中间设四道(步距h=1.5m)，为保证人员通行，下部第一道水平杆步距h=1.8m，a=0.2m

根据公式：l 0=h+2a=1.8+2×0.2=2.2m

λ=l0/i=2.2×10÷16.11=136.56＜150

长细比λ满足要求，查表得：ψ=0.364

N=P支+1.35×0.111×7.05=3.4+1.06=4.46KN

R 支/ψA+MW /W=4.46×103÷(0.364×357)+5.19N/mm2

=40.12N/mm2＜205N/mm2

所以，稳定性满足要求。

4.6、立杆地基承载力计算

立杆下垫150×150木垫条。C30钢筋砼底板，地基承载力容许值为混凝土抗压强度f c =9.6 KN/m2。根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）第

5.2.6条，混凝土地基土承载力折减系数m f 为1.0，考虑到不利因素的影响，取

m f 为0.8。

P=N/A=4460/150×150=0.198N/m2＜m f f ak =0.8×9.6=7.68N/m2, 满足要求。

5、混凝土楼板模板及支撑系统计算

荷载组合：恒载 模板及支架自重0.5KN/m2、新浇筑混凝土自重 24KN/m3、钢筋自重1.1KN/m3；活载 施工荷载Q=2.5KN/m2。

楼板厚h=250mm Q恒=0.5+(24+1.1)×0.25=6.775KN/m2

5.1、楼板底模计算

349

q 恒=1.35×6.775×1.0=9.14KN/m

q 活=1.4×0.9×2.5×1.0=3.15KN/m

M max =(0.1×9.14-0.117×3.15) ×0.52=0.136KNm

M max ÷W=0.136×106÷37500=3.62N/mm2＜20N/mm2

所以，强度满足要求。

ω=ql4÷(150EI)

=6.775×1.0×5004÷(150×6600×281250)=1.52mm＜2mm

所以，刚度满足要求。

5.2、支撑模板木枋计算:

q 恒=1.35×6.775×0.5=4.573KN/m

q 活=1.4×0.9×2.5×0.5=1.575KN/m

M max =(-0.1×2.371-0.117×1.575) ×0.52=0.106KNm

M max ÷W=0.106×106÷(3.2×104)=3.3N/mm2＜13N/mm2

所以，强度满足要求。

ω=ql4÷(150EI)

=6.775×0.5×5004÷(150×1.0×12.8×109)=0.11mm＜2.4mm

所以，刚度满足要求。

5.3、横、纵向水平杆抗弯强度计算

q=(1.35×6.775+1.4×0.9×2.5) ×0.5=6.14KN/m

M max =ql2/8=6.14×1.02÷8=0.768KNm

M max ÷W=0.768×106÷(3.865×103)=198.7N/mm2＜205N/mm2

所以，强度满足要求。

ω=5ql4÷(384EI)

=5×6.775×0.5×10004÷(384×2.06×9.2756×109)=2.3mm＜4mm

所以，刚度满足要求。

横向水平杆间距500mm ，纵向水平杆计算简图如下：

支

R 支=3F/2=3×3.07÷2=4.6KN

F 恒=6.775×0.5×1.0÷2=1.69KN

M max =FL/4=3.07×1.0/4=0.767KNm

M max ÷W=0.767×106÷(3.865×103)=198.44N/mm2＜205N/mm2

所以，强度满足要求。

ω=F恒l 3/(48EI)

=1.69×103×10003÷(48×2.06×9.2756×109)=1.84mm＜4mm

所以，刚度满足要求。

5.4、立杆计算

扣件承载力 R支=2.96KN＜8KN(扣件抗滑承载力)

所以，扣件抗滑承载力满足要求。

立杆设七道水平杆，底顶各一道，因采用可调顶托，可不考虑扣减的抗滑力，中间设五道(步距h=1.6m)，为保证人员通行，下部第一道水平杆步距h=1.8m，a=0.2m

据公式：l 0=h+2a=1.8+2×0.2=2.2m

λ=l0/i=2.2×103÷16.11=136.56＜150

长细比λ满足要求，查表得：ψ=0.364

N 支=R支+1.35×0.111×7.73=4.12KN

N 支/ψA+MW /W=4.12×103÷(0.364×357)+5.19N/mm2

=36.9N/mm2＜205N/mm2

所以，稳定性满足要求。

5.5、地基承载力计算

立杆下垫150×150木垫条。C30钢筋砼地面，地基承载力容许值为混凝土抗压强度f c =9.6 KN/m2。根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）第

5.2.6条，混凝土地基土承载力折减系数m f 为1.0，考虑到不利因素的影响，取

m f 为0.8。

P=N/A=4120/150×150=0.183N/m2＜m f f ak =0.8×9.6=7.68N/m2, 满足要求。

6、结论

6.1、梁模板：

梁侧模板采用15厚木胶合板，竖向采用80×30木枋支撑模板，间距为300mm ；围檩采用2根φ48×2.8钢管沿梁纵向设置三道，间距为400mm ，梁侧模板对拉螺栓选用M12，间距为400×600mm ；

梁截面300×900mm ：梁底模板采用15厚木胶合板，纵向采用三道80×30木枋支撑模板，间距150mm ，纵、横向水平杆采用φ48×2.8钢管，纵距500mm ，横距1000mm 。

6.2、板模板：

板厚h=250mm：模板采用15厚木胶合板，木楞采用80×30木枋，间距300mm ，纵、横向水平杆采用φ48×2.8钢管，纵距500mm ，横距1000mm 。

6.3、支撑系统：

采用扣件式钢管满堂脚手架为支撑系统，立杆下铺设垫板。

梁截面800×1400mm ：梁下横向水平杆为π字型，间距500mm ，π字型支撑下两根立杆间距250mm ；梁两侧顺梁轴线设置二排立杆，立杆纵距1000mm ，横距1000mm 。

板厚h=250mm：立杆纵、横距均为1000mm 。顶部采用可调顶托满足搭设要求。 水平杆：按立杆纵、横距设水平杆(梁、板立杆纵、横距统一为1000mm ，纵、横向水平杆连通为一整体，增加高支模板支撑体系的稳定性) ，水平杆步距h=1.6m，为了保证施工人员通行，下部第一道水平杆步距h=1.8m。

连墙杆：框架柱沿柱高间距3000mm 设置一道钢管连墙杆；框架梁沿平面间距3000mm 设置一道钢管连墙杆，与高支模板支撑体系连接，保证高支模板支撑体系的稳定性。

剪刀撑：高支模板支撑体系中间每间隔6m 在纵横向、由底到顶连续设置剪刀撑，剪刀撑宽度不小于4跨，且不应小于4m ；在支撑体系顶部、中间及扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件底部与地面顶紧，与地面成45°-60°夹角。