带箱内斜撑矮塔斜拉桥施工过程受力性能分析
桥梁建设２０１３年第４３卷第２期（总第２１９期）
ＢｒｉｄｇｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，Ｖ０１．４３，Ｎｏ．２，２０１３（ＴｏｔａｌｌｙＮｏ．２１９）
５１
文章编号：１００３—４７２２（２０１３）０２—００５１－－０７
带箱内斜撑矮塔斜拉桥施工过程受力性能分析
江
灞１，姜爱国２
（１．中铁大桥局武汉桥梁特种技术有限公司，湖北武汉４３００７４；２．中交第二公路勘察设计研究院有限公司，湖北武汉４３００５６）
摘
要：为研究主梁为横向弯曲＋竖向弯曲模式的矮塔斜拉桥在施工过程中的受力性能，以
孟加拉新沙哈・阿曼纳特大桥主桥为背景，利用有限元软件对该桥施工过程进行模拟计算。分别
计算了施工预拱度、施工过程主体结构的整体受力性能、挂篮荷栽作用下主梁结构的局部受力性能及主梁双悬臂状态下的箱梁结构屈曲稳定性，并结合国内规范和美国ＡＡＳＨＴＯ规范各自不同要求进行安全性分析。分析结果表明，桥梁各构件施工过程整体应力水平和最大双悬臂状态下的主体结构屈曲稳定性满足规范要求，各项受力性能指标基本满足结构安全性要求，部分区域局部应力偏大，应采取特殊施工工艺措施解决。
关键词：矮塔斜拉桥；有限元法；预拱度；受力性能；局部应力；失稳系数；结构分析中图分类号：Ｕ４４８．２７
文献标志码：Ａ
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ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＧｒｏｕｐ，
４３００７４，Ｃｈｉｎａ；２．ＣＣＣＣＳｅｃｏｎｄＨｉｇｈｗａｙＣｏｎｓｕｌｔａｎｔｓＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｗｕｈａｎ４３００５６，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｏｓｔｕｄｙｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｈａｖｉｎｇ
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收稿日期：２０１３—０２—０６
作者简介：江涌，高级工程师，Ｅ—ｍａｉｌ：ｊｉａｎｇｍｂｅｃ＠１２６．ｃｏｍ。研究方向：桥梁施工、旧桥改造、维修与加固等。
５２
桥梁建设ＢｒｉｄｇｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ
１前言
度随截面梁高由６５ｃｍ渐变至２５ｃｍ，斜腹板水平方向厚度均为４０ｃｍ。由于主梁横向宽度大、壁板厚度薄，为满足其空间受力行为要求，技术构造上采用箱内斜撑组合，每２个节段一组斜撑。圆端形混凝土桥塔高２５．７５ｍ，每根塔柱上设６对９１乒１５．２４ｍｍ预应力钢绞线斜拉索，斜拉索穿过塔顶鞍座，对称锚固于梁体上。主桥总体结构布置见图１［２’３。，桥梁横截面见图２。
根据桥型布置和卡纳夫里河的地质、水文情况，该桥北岸Ｐ７～Ｐ９墩施工采用“单线栈桥＋施工平台”方案，南岸ＰＩＯ墩的施工平台与河岸相连。所有墩利用平台法施工钻孔桩和墩身、０号节段等，承台采用吊箱围堰施工，箱梁其他节段利用挂篮对称悬臂浇筑施工，合龙段为合龙吊架施工，箱梁边跨现浇段为支架现浇施工。合龙顺序为先边跨合龙，后次边跨合龙，最后中跨合龙。在箱梁２号节段施工完后，桥塔采用定型钢模分次浇筑施工。为便于箱梁现浇挂篮的安装，斜拉索施工滞后箱梁１个节段。斜拉索采用等张力法张拉¨ｊ。３有限元模型
采用桥梁专用软件建立全桥空间杆系有限元模型，见图３。模型中主梁和桥塔采用梁单元模拟，斜拉索采用施工过程中修正弹性模量的杆单元模拟，
为了最大限度减轻结构重量、节省工程材料，提高桥梁结构的工程经济性，设计师设想把混凝土箱梁做成单箱单室的大截面，箱内辅助斜撑结构解决各面板的局部稳定问题，最早的带箱内斜撑的单箱单室结构为１９７７年建成的法国伯劳东纳混凝土斜拉桥。１９９４年，１３本建成的小田原港桥为世界上第一座矮塔斜拉桥口］，之后，设计师们结合以上两座桥梁的结构特点，于２００２年建成了带箱内斜撑的单箱
单室矮塔斜拉桥——埃及阿斯旺桥，孟加拉新沙
哈・阿曼纳特大桥主桥在以上基础上发展成大跨度多跨矮塔斜拉结构。
对于这种构造复杂、体系转换次数多的新型单箱单室薄壁结构，主梁施工预拱度及主梁、桥塔预偏量的设置和结构内力与桥梁的施工方法关系密切，而且随着桥梁结构体系转换和桥梁状态不断变化，施工过程的结构安全性控制尤为重要，特别是最大双悬臂状态下的稳定性控制。本文以孟加拉新沙哈・阿曼纳特大桥主桥为工程背景，对该桥进行施工过程模拟计算，分析施工过程中的桥梁力学性能［２］，了解每个施工阶段结构的受力特性和稳定性，对桥梁施工顺利进行和结构的安全性控制具有重要
的意义。
２工程概况
新沙哈・阿曼纳特大桥（Ｎｅｗ
ＳｈａｈＡｍａｎａｔ
根据该桥实际支座布置情况建立主梁纵向节点处的刚性约束，考虑支点不均匀沉降。全桥共有梁单元４０８个、索单元４８个。
该桥采用以下计算假定［５］：①该桥主梁横向弯曲半径为３
２００
Ｂｒｉｄｇｅ）是孟加拉国第一座公路斜拉桥。主桥为１１５
ｍ＋３×２００ｍ＋１１５ｍ预应力混凝土单箱单室矮塔
斜拉桥，采用塔梁固结、塔墩分离的结构体系。为了衔接原老桥的两岸引线，主桥线形设计为横向弯曲＋竖向弯曲模式。桥面全宽２４．４７ｍ，双向６车道，桥面为２．５％双向横坡。主桥箱梁梁高在０号梁段为６．７５ｍ，在８号梁段以后梁段均为４．０ｍ，１～７号梁段梁高按线性变化，顶板厚度为２５ｃｍ，底板厚
ｍ，空间杆系模型考虑主梁纵向弯
曲和横向弯曲；②主桥箱梁按照预应力Ａ类构件、桥塔按普通钢筋混凝土构件进行验算；③纵向计算不考虑横隔板、桥面系等附属结构参与主体结构受力；④预应力钢束建模考虑三维空间效应，考虑了预应力孑Ｌ道灌浆前后净截面、换算截面的差别，以及
科克斯巴扎尔
图１桥梁总体布置
Ｆｉｇ．１
ＯｖｅｒａｌｌＡｒｒａｎｇｅｍｅｎｔｏｆＢｒｉｄｇｅ
带箱内斜撑矮塔斜拉桥施工过程受力性能分析江涝，姜爱国
５３
ｌ
霉
、钢绞线（９１币１５．２４斜拉索
ｋＮ／ｍ取值。相邻支点不均匀沉降取７５ｍｍ。斜拉索初张力取１１
６００
ｋＮ。各类隔板、箱内斜撑、锚固
块等按照图纸实际重量计人附加集中恒载。施工阶
、桥塔
尸
【．５
一“
２
ｆ
段风荷载取９０ｋｍ／ｈ。
、
挂篮重按１
１．
０００
ｋＮ集中力考虑，作用于悬臂梁
７
７．３
端０．５ｍ处。施工临时荷载按０．５ｋＮ／ｍ２均布荷
１．．６ｐ．
。１．６＃７．３｝．３６
载考虑，作用在已施工梁段上［６］。
从施工墩顶１号节段开始到施工二期恒载结束，将该桥施工过程划分为１６２个施工阶段［６］。考虑混凝土收缩徐变的时间效应，基础和主桥施工各计划用时５００ｄ，全桥完工历时约１
０００
５０
混横
』’塑。ｌＷ～坚’二怂二Ｗ芥菰誊ｉ墙开口通道崔ｌ：Ｉ鲁誊丫
１
，
、
一
ｄ，混凝土收
缩徐变、温度作用按照ＡＡＳＨＴＯ［７］相关条文考虑，混凝土收缩徐变的延续期按１０
０００
／／＼＼４根币２．２５口
（ａ）墩顶截面
１．
ｄ计人。预应
力钢束及斜拉索张拉步骤为：①挂篮对称浇筑（带斜撑）节块Ｓ。，待达到一定强度张拉纵向预应力Ｔ。；②前移对称浇筑下一（不带斜撑）节块Ｓ。＋，，待达到
！兰：兰！
一
！：曼ｌ；！｝！：！．在驾．！：！！｝：军芦
一定强度张拉纵向预应力Ｔ。＋，；③前移对称浇筑下一（带斜撑）节块Ｓ。＋。；张拉节块Ｓ。顶板横向预应力、箱内斜撑预应力以及张拉节块Ｓ。＋。顶板横向预应力；④张拉纵向预应力Ｔ。＋：，张拉节块Ｓ。＋：顶板横向预应力，对称张拉节块Ｓ。处斜拉索（咒为主梁悬
Ｌ一Ⅲ一Ｊ
２．５％２．５％
：隔歹”蕊矿
（ｂ）跨中截面
臂施工节段数，主梁最大悬臂状态节段数为２４。斜拉索张拉均针对有索区）。
单位：ｍ
４施工过程相关计算分析结果
图２桥梁横截面
Ｆｉｇ．２
ＣｒｏｓｓＳｅｃｔｉｏｎｓｏｆＢｒｉｄｇｅ
４．１主梁施工预拱度、桥塔横向预偏量
主梁悬臂浇筑过程中，在保证结构安全的前提下，力求主梁线形平顺、准确，主梁放样线形包括主梁的平曲线形以及竖面线形。竖向线形在施工中以标高控制为主，平面线形则考虑主梁施工放样的横向预偏量。
根据ＡＡＳＨＴＯ规范的相关规定，对于主梁结构的施工预拱度，一般设置为：预拱度一（成桥恒载挠度＋成桥后收缩徐变挠度）×恒载放大系数＋１／２静活载挠度。静活载挠度为车道荷载和车辆荷载共同作用的挠度。图４为该桥主梁预拱度理论计算
由此引起的中性轴移动的效应及预应力张拉方式所带来的预应力损失等影响。
主梁及桥塔均采用强度为５０的混凝土（相当于国内Ｃ６０混凝土）。主梁纵向预应力钢束分别为
１２一ｊ１１５．２４ｍｍ和２７一≠１５．２４ｍｍ，横向预应力钢
束为４一声１５．２４ｍｍ（扁平布置），斜拉索为
９１一声１５．２４ｍｍ钢束。
混凝土换算容重取２６ｋＮ／ｍ３，箱内齿块和斜撑按集中荷载考虑。二期永久作用按均布荷载８０
Ｆｉｇ．３
图３全桥有限元模型
ＦｉｎｉｔｅＥｌｅｍｅｎｔＭｏｄｅｌｏｆＷｈｏｌｅ
Ｂｒｉｄｇｅ
５４
桥梁建设Ｂｒｉｄｇｅ
Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ
ｌ＿ＯＯ．８
｛０．６
豁：
Ｏ
一０．２
图４主梁预拱度计算结果
Ｆｉｇ．４
ＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎＲｅｓｕｌｔｓｏｆＰｒｅｃａｍｂｅｒｉｎｇｏｆＭａｉｎＧｉｒｄｅｒ
结果。
由于主梁的横向弯曲，梁内纵向预应力和斜拉索张拉力必然引起主梁横向偏心效应。计算结果表明，主梁成桥阶段横向水平偏位为５．３ｍｍ，桥塔成桥阶段塔顶横向偏位最大为２１３．７ｍｍ，横向偏位最小为２０１．８ｍｍ（４个桥塔各不相同），施工放样中按此进行预偏¨］。４．２桥梁整体受力分析
施工过程中主梁在纵向预应力和斜拉索水平分力作用下，基本全截面受压，最大压应力为２３．５２ＭＰａ，出现在次边跨７号节段下缘，为次边跨浇筑１７号节段混凝土工况；施工过程主梁最大拉应力为
０．６２
为９１０ＭＰａ，安全系数为２．０４；在施工中最大索力达到１４
４６０
ｋＮ，对应应力为１
１３５
ＭＰａ，安全系数
为１．６４。
４．３挂篮荷载作用局部受力分析
由于主梁节段重量大、箱梁壁板薄，加上施工过程中主梁前段为开口截面，施工过程中１
０００
ｋＮ挂
篮荷载对箱梁局部受力安全尤为重要，故有必要分析箱梁在挂篮荷载作用下的局部受力情况。为真实反映箱梁节段的边界约束情况，分析时建立４个节段模型，计算模型顺桥向长度共计１６
ｍ。
选取重量最大的１号节段进行分析。计算荷载包括箱梁自重、箱梁横向预应力、箱梁纵向预应力及施工荷载，其中施工荷载包括施工挂篮自重１ｋＮ及主梁１号节段混凝土重量２
２００
０００
ＭＰａ，出现在次边跨主梁墩顶截面上缘，为浇
筑次边跨３号节段混凝土工况。按照ＡＡＳＨＴＯ规范要求，预应力主梁构件施工阶段最大压应力限值为０．６０ｆｏ一０．６０×５０ＭＰａ＝３０．００ＭＰａ，最大拉应
ｋＮ。施工荷
载加载示意见图５。箱梁横向预应力采用直接建模法，用降温法模拟预应力效应。纵向预应力采用等效节点荷载方式施加。挂篮荷载作用局部应力分布见图６。
箱梁横桥向拉应力最大值出现在箱梁底板前段开口处局部区域，名义拉应力超过３．３２ＭＰａ，为箱梁横向宽度过大和挂篮荷载局部受力集中所致。从箱梁竖向（ｙ向）应力图可以看出，局部拉应力区域超过３．４９ＭＰａ，位于靠近斜撑与腹板相交部分区域。可见施工荷载对箱梁的局部应力影响较大，故要求挂篮支腿只能在腹板的上下梗腋附近，而且要求挂篮包含内外模板及支撑体系的重量不超过
力限值０．２５￣／＾一１．７７ＭＰａ。主梁施工阶段应力满
足规范［７］要求。
桥塔为普通钢筋混凝土构件，由于主墩左、右两侧不完全对称，在自重与斜拉索竖向分力的共同作用下，桥塔为小偏心受压构件，最大压应力出现在塔身变截面处，混凝土最大压应力为１７．８８ＭＰａ，小于
０．５０．厂ｃ一２５．０ＭＰａ，满足规范口３要求。
斜拉索在施工过程中其应力应小于０．６５ｆ。ｔ＝
０．６５×１
８６０ＭＰａ一１２０９
ＭＰａ［８］。该桥斜拉索为
９１一庐１５．２４ｍｍ，其张拉力为１１６００ｋＮ，对应应力
臣
习
２２０＋１８０）ｋｓ＝４
８００ｋＳ
图５施工荷载加载示意
Ｆｉｇ．５
ＳｋｅｔｃｈｏｆＡｐｐｌｙｉｎｇｏｆＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＬｏａｄ
带箱内斜撑矮塔斜拉桥施工过程受力性能分析江滂，姜爱国
５５
４个支座位置三向固结。
计算分２种工况：工况１为在横向风力作用下，按空间结构进行验算，计算荷载包括结构自重、斜拉索索力、施工荷载（包括施工挂篮、其他机具设备重量等）、横桥向风荷载；工况２为主梁在风荷载作用下，桥塔两侧主梁底面产生不同的竖向升举力，计算荷载包括结构自重、斜拉索索力、施工不平衡荷载、
０．００９
—０．００８
８９４—０．００７６９５—０．００５４９７—０．００３２９８—０．００１
７９５—０．００６５９６—０．００４３９７—０．００２１９９
０９９
０
主梁升举力。２种工况计算结果见图７，前２０阶失稳系数见表１。
表１桥梁失稳系数
Ｔａｂ．１
ＩｎｓｔａｂｉｌｉｔｙＣｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｓｏｆＢｒｉｄｇｅ
（ａ）ｙ方向位移单位：ｍ
阶数
工况】
失稳系数
工况２
—９０９７６６０．３３２Ｅ＋０７０．１３６Ｅ＋０８—０．９３８Ｅ＋０７—０．５１４Ｅ＋０７
—０．１１５Ｅ＋０８—０．７２６Ｅ＋０７—０，３０３Ｅ＋０７０．１２１Ｅ＋０７０．５４４Ｅ＋０７
（ｂ）ｘ方向应力云图单位：Ｐａ
一０７６５Ｅ＋０７
０．５４２Ｅ＋０７—０．３１８Ｅ＋０７９５００．６５３Ｅ＋０７—０．４３０Ｅ＋０７０．２０７Ｅ＋０７０００
１６６
０．１２８Ｅ＋０７
６６７０．２４０Ｅ＋０７
（Ｃ）ｙ方向应力云图
单位：Ｐａ
注：ｊ为桥梁宽度方向；ｙ为桥梁高度方向；ｚ为桥梁长度方向。
图６挂篮荷载作用局部应力分布
Ｆｉｇ．６
ＤｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎＡｃｔｉｏｎｏｆ
ｏｆＬｏｃａｌ
ＳｔｒｅｓｓＵｎｄｅｒ
最大双悬臂状态横向风荷载、竖向不平衡升举风荷载按照规范［１０’１１１相应规定进行计算及加载。
由表１可以看出，桥梁结构在最大悬臂状态时，同阶数下工况１的失稳系数均较工况２同阶失稳系数大，表明工况２为最不利荷载工况。在该工况下，结构的第１阶失稳系数为１１．０，远大于规范要求的失稳系数不小于４的标准，表明该结构在最大双悬臂状态屈曲稳定性满足要求。
从图７可以看出，２种工况下的结构在最大悬臂施工阶段前２阶屈曲模态均为箱梁底板面内局部屈曲。２种工况前２０阶失稳模态均为箱梁面内局部屈曲，未发现桥塔失稳现象和箱梁整体屈曲及面外屈曲情况，表明该结构在最大悬臂施工状态下以箱梁底板面内失稳为主。有所不同的是，由于工况１荷载及结构对称，其奇数阶失稳安全系数与相近的后一阶偶数阶失稳安全系数基本相等，相应的失
ＦｏｒｍＴｒａｖｅｌｅｒＬｏａｄ
１０００
ｋＮ，即挂篮自重系数控制在０．４５以内。并且
挂篮设计时一定要考虑连续梁悬臂浇筑施工和箱梁纵、横向预应力束张拉作业２个用途，参考埃及的同类型桥梁阿斯旺桥（Ａｓｗａｌ，２００２年修建）施工情况，挂篮设计为重量较轻的铰接三角挂篮。另外，在主梁相对拉应力较大处加密普通钢筋网凹１。４．４最大双悬臂状态稳定性分析
主梁在最大悬臂状态下的外伸臂长度达到１００ｍ，且桥址位于孟加拉湾入港口，设计风速为２１０ｋｍ／ｈ，故最大双悬臂状态下的主体结构屈曲稳定性值得研究。
采用通用有限元软件建立空间计算模型。采用板单元模拟箱梁各部分结构，采用索单元模拟斜拉索，采用梁单元模拟桥塔。约束条件为箱梁０号块
５６
桥梁建设ＢｒｉｄｇｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ
向预偏量。
（２）桥梁施工过程中主梁和桥塔基本全截面受压，且截面应力均小于规范容许值。主梁墩顶截面、桥塔塔身变截面均为各自构件应力控制截面；斜拉索施工过程中最大索力为１４
—————————－ｑ尊—缸王主ｈ《尹一
４６０
ｋＮ，其安全系数
为１．６４。
（３）施工过程中主梁前端在挂篮荷载作用下，
（ａ）Ｔ况ｌ第１阶
箱梁底板前段开口处局部区域和斜撑与腹板相交部分区域名义拉应力较大，为箱梁横向宽度过大和挂篮荷载局部受力集中所致，故挂篮必须特殊设计，以
一
（ｂ）工况１第２阶
夕
／
改善挂篮荷载作用点局部受力情况，另外，在主梁相对拉应力较大处加密普通钢筋网。
（４）桥梁在最大双悬臂状态下，主体结构屈曲稳定的最小失稳系数为１１．０，远大于规范要求。结构在最大悬臂阶段前２０阶失稳模态均为箱梁面内局部屈曲，未发现桥塔失稳现象和箱梁整体屈曲及面外屈曲情况，表明该结构在最大悬臂施工状态下以箱梁底板面内失稳占优。分析结果表明在施工荷载较大侧（此侧风荷载产生的主梁升举力较小）更易失稳，不平衡荷载会降低结构施工稳定性。
一
（Ｃ）工况２第１阶
鬻
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ｏｎ
ＥｘｔｒａｄｏｓｅｄＢｒｉｄｇ—
ｅｓ—ＹａｓｈｉｒｏＭｉｎａｍｉＢｒｉｄｇｅ，ＹａｓｈｉｒｏＫｉｔａＢｒｉｄｇｅａｎｄＯｄａｗａｒａＢｌｕｅｗａｙＢｒｉｄｇｅｉｎＪａｐａｎ［Ｊ］．ＦｏｒｅｉｇｎＢｒｉｄｇ—ｅｓ，１９９６，（１）：４７—５０．ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）
．一—盘吣ｏ，“————一——
（ｄ）工况２第２阶
图７桥梁前２阶失稳模态
ＯｒｄｅｒｓｏｆＩｎｓｔａｂｉｌｉｔｙＭｏｄｅｓ
［２］高宏道有限公司．孟加拉新沙哈・阿曼纳特大桥主桥新建工程初步设计文件［Ｚ］．伦墩：２００６．
（Ｈｉｇｈ—ＰｏｉｎｔＲｅｎｄｅｌＬｔｄ．ＴｈｅＰｒｅｌｉｍｉｎａｒｙＤｅｓｉｇｎＤｏｅ—ｕｍｅｎｔｓｏｆｔｈｅＭａｉｎＢｒｉｄｇｅｏｆｔｈｅＮｅｗＳｈａｈＡｍａｎａｔＢｒｉｄｇｅｉｎ
Ｂａｎｇｌａｄｅｓｈｒ，Ｚ］．Ｌｏｎｄｏｎ：２００６．ｉｎ
Ｃｈｉｎｅｓｅ）
Ｆｉｇ．７
ＴｈｅＦｉｒｓｔＴｗｏ
ｏｆＢｒｉｄｇｅ
［３］中铁大桥局集团有限公司．孟加拉新沙哈・阿曼纳特大桥主桥新建工程施工图设计文件ｒ－ｚ］．武汉：２００６．
稳模态具有对称性。工况２由于荷载的不对称，导致失稳模态也不对称。由计算结果可知，在施工荷载较大侧（此侧风荷载产生的主梁升举力较小）更易失稳，表明不平衡荷载会降低结构施工稳定性。
ｒ＇４１
（ＣｈｉｎａＲａｉｌｗａｙＭａｊｏｒＢｒｉｄｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＧｒｏｕｐＣｏ．，Ｉ．ｔｄ．ＴｈｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＤｒａｗｉｎｇＤｅｓｉｇｎＤｏｃｕｍｅｎｔｓｏｆｔｈｅ
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Ｃｈｉｎｅｓｅ）
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Ｂａｎｇｌａｄｅｓｈ［ｚ］．Ｗｕｈａｎ：２００６．ｉｎ
中铁大桥局集团有限公司．孟加拉新沙哈・阿曼纳特
大桥主桥新建工程施工组织设计Ｅｚ］．武汉：２００６．
５结
论
（ＣｈｉｎａＲａｉｌｗａｙＭａｊｏｒＢｒｉｄｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＧｒｏｕｐＣｏ．，Ｌｔｄ．Ｔｈｅ
Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ
ｔｈｅＮｅｗ
（１）主梁竖向预拱度的设置根据ＡＡＳＨＴＯ规范计算确定，并在施工过程中进行精细化调整；由于主梁平弯原因，主梁和桥塔在施工过程中需设置横
ＯｒｇａｎｉｚａｔｉｏｎＤｅｓｉｇｎ
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ＭａｉｎＢｒｉｄｇｅｏｆ
ＳｈａｈＡｍａｎａｔＢｒｉｄｇｅｉｎＢａｎ－
Ｃｈｉｎｅｓｅ）
ｇｌａｄｅｓｈ［Ｚ］．Ｗｕｈａｎ：２００６．ｉｎ
带箱内斜撑矮塔斜拉桥施工过程受力性能分析江滂，姜爱国
５７
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（ＬＩＸｉａｏ—ｌｉ，ＸＩＡ０Ｒｕ—ｃｈｅｎｇ．ＭｅｃｈａｎｉｃａｌＢｅｈａｖｉｏｒＡ—ｎａｌｙｓｉｓ
ａｎｄＤｅｓｉｇｎ
ＥｘｐｅｒｉｅｎｃｅｏｆＥｘｔｒａｄｏｓｅｄＢｒｉｄｇｅｓ
［Ｊ］．Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ，２００５，（４）：９—１１．ｉｎＣｈｉ—
ｎｅｓｅ）
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（ＣｈｉｎａＲａｉｌｗａｙＭａｊｏｒＢｒｉｄｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＧｒｏｕｐＣｏ．，Ｌｔｄ．ＴｈｅＤｅｓｉｇｎＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎＳｈｅｅｔｓｏｆｔｈｅＭａｉｎＢｒｉｄｇｅｏｆｔｈｅＮｅｗＳｈａｈＡｍａｎａｔＢｒｉｄｇｅｉｎ
Ｂａｎｇｌａｄｅｓｈ［ｚ］．
Ｗｕｈａｎ：２００６．ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）
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Ｂｒｉｄｇｅ［Ｊ］．Ｂｒｉｄｇｅ
Ｃｏｎｓｔｒｕｃ—
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（ＺＨＡＮＧ
Ｌｅｉ．Ｄｅｓｉｇｎ
ｏｆ
ａｎ
Ｅｘｔｒａｄｏｓｅｄ
Ｂｒｉｄｇｅ
ｏｎ
Ｔｉａｎｊｉｎ＋’ＳｈａｎｇｈａｉＬｉｎｋｏｆＢｅｉｊｉｎｇ—・ＳｈａｎｇｈａｉＨｉｇｈ——Ｓｐｅｅｄ
Ｒａｉｌｗａｙ［－Ｊ］．Ｂｒｉｄｇｅ
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（ＪＴＧＤ６０—２００４，Ｇｅｎｅｒａｌ
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Ｈｉｇｈ—
ｗａｙ
ＢｒｉｄｇｅｓａｎｄＣｕｌｖｅｒｔｓ［Ｓ］．）
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ＪＴＪ
０２７—９６，公路斜拉桥设计规范（试行）Ｉｓ］．
（ＪＴＪ０２７—９６，ＤｅｓｉｇｎＳｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｆＨｉｇｈｗａｙＣａｂｌｅ－ＳｔａｙｅｄＢｒｉｄｇｅ（ｏｎ
Ｔｒｉａｌ）Ｉｓ］．）
江
溺
１９７５一，男，高级工程师
１９９８年毕业于兰州铁道学院桥梁
专业，工学学士，２００５年毕业于同
济大学土木与建筑工程专业，工程硕士。研究方向：桥梁施工、旧桥改造、维修与加固等
Ｅ－ｍａｉｌ：ｊｉａｎｇｍｂｅｅ＠１２６．ＣＯｒｎ
姜爱国
１９７１一，男，高级工程师，一级注册结构工程师
１９９５年毕业于东南大学公路与城
市道路专业，工学学士。研究方向：桥梁设计
Ｅ—ｍａｉｌ：２５３３０５８２＠ｑｑ．ｃｏｍ
儿ＡＮＧＡｉ—ｇｕｏ
（编辑：杨晓燕）
带箱内斜撑矮塔斜拉桥施工过程受力性能分析
作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：
江湧， 姜爱国， JIANG Yong， JIANG Ai-guo
江湧,JIANG Yong(中铁大桥局武汉桥梁特种技术有限公司,湖北武汉,430074)， 姜爱国,JIANG Ai-guo(中交第二公路勘察设计研究院有限公司,湖北武汉,430056)桥梁建设
Bridge Construction2013,43(2)
1.严国敏 试谈"部分斜拉桥"--日本屋代南桥、屋代北桥、小田原港桥 1996(01)2.高宏道有限公司 孟加拉新沙哈·阿曼纳特大桥主桥新建工程初步设计文件 2006
3.中铁大桥局集团有限公司 孟加拉新沙哈·阿曼纳特大桥主桥新建工程施工图设计文件 20064.中铁大桥局集团有限公司 孟加拉新沙哈·阿曼纳特大桥主桥新建工程施工组织设计 20065.李晓莉;肖汝诚 矮塔斜拉桥的力学行为分析与设计实践[期刊论文]-结构工程师 2005(04)6.中铁大桥局集团有限公司 孟加拉新沙哈·阿曼纳特大桥主桥新建工程设计计算书 20067.AASHTO LRFD Bridge Deign Specifications 2004
8.何祖发;李振 七塔预应力混凝土部分斜拉桥结构性能研究[期刊论文]-桥梁建设 2010(06)9.张 雷 京沪高速铁路津沪联络线矮塔斜拉桥设计[期刊论文]-桥梁建设 2012(04)10.公路桥涵设计通用规范11.公路斜拉桥设计规范(试行)
引用本文格式：江湧.姜爱国.JIANG Yong.JIANG Ai-guo 带箱内斜撑矮塔斜拉桥施工过程受力性能分析[期刊论文]-桥梁建设2013(2)