PKPM梁刚度放大系数的合理取值分析

・４２・

第３９卷第１３期２０１３年５月

山

ＳＨＡＮＸＩ

西建筑

ＡＲＣＨｎ’ＥＣ’ＩＵＲＥ

Ｖ０１．３９Ｎｏ．１３Ｍａｖ．２０１３

文章编号：１００９—６８２５（２０１３）１３－００４２—０３

ＰＫＰＭ梁刚度放大系数的合理取值分析

漆增文刘远才

（西南林业大学土木工程学院，云南昆明６５００００）

摘要：介绍了当前国内最常用的结构设计软件ＰＫＰＭ２０１０版，以ＰＫＰＭ２０１０版ＳＡＴＷＥ模块中梁刚度放大系数的取值为研究基础，分析不同的梁刚度放大系数对结构整体计算所带来的影响，总结出一组合理的梁刚度放大系数的取值，为结构设计师在日常工作中提供设计参考。

关键词：梁刚度放大系数，有效翼缘宽度，ＳＡＴＷＥ中图分类号：ＴＵ３１８

在结构设计时，钢筋混凝土框架结构是一种比较常用的结构

文献标识码：Ａ

１．３

。∞

ｄ。∞

ｏｄ

１．３１．３１．３１．３１．３

体系，混凝土现浇板作为梁的有效翼缘，要考虑对梁刚度的贡献，

所以ＰＫＰＭ２０１０版ＳＡＴＷＥ模块的调整信息中就增加了梁刚度放大系数这一选项，在结构设计中对楼面梁取一个刚度放大系数来考虑这种影响。我国行业标准ＪＧＪ３－２０１０高层建筑混凝土结构技术规程中第５．２．２条规定：在结构内力与位移计算中，现浇楼盖和装配整体式楼盖中，梁的刚度可考虑翼缘的作用予以增大。近似考虑时，楼面梁刚度增大系数可根据翼缘情况取１．３—２．０。

。∞

《

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１．ｒ１．ｒ１．８＿一１．８＿‘１．旷１．８一

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．１．订１．７１．Ｊ．订１．７１．１．死１．７１．

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１．８

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一

—Ｎ—Ｎ

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一Ｎ

．１．７１

．

．

＝“

１．７１．．１．７１

１．４

．

．１．４

１．４

同时条文说明中指出：当近似其影响时，应根据梁翼缘尺寸与梁截面尺寸的比例关系确定增大系数的取值。当梁的截面与板厚

相对变化较大，那么现浇板对梁刚度的放大作用就有可能超过规

图１框架梁刚度

系数（中梁刚度放大系数１．８）

ＧＢ

图２框架梁

刚度系数（按规范取值）

５００１０－２０１０混凝土结构规范第５．２．４条和ＪＧＪ３－２０１０高

范给定的１．３～２．０这样的一个范围。在平常的结构设计工作

中，有些设计师会直接在ＳＡＴＷＥ模块中直接按２０１０规范取梁刚度放大系数；有些设计师会自己定义一个中梁刚度放大系数，然后程序按公式（１＋吼）／２自动计算边梁刚度放大系数。对于同一个结构，不同的梁刚度放大系数对整个结构的计算结果是有影响的。图１，图２是用ＳＡＴＷＥ计算一个简单一层的框架结构（跨度都为６

０００

层建筑混凝土结构技术规程５．２．２条都规定对现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响。应根据梁翼缘尺寸与梁截面尺寸的比例关系确定增大系数的取值。表１是ＧＢ５００１０－２０１０混凝土结构规范对受弯构件受压区有效翼缘计算宽度的取值。

表１

情况

１２

受弯构件受压区有效翼缘计算宽度ｂｓ’

Ｔ形、Ｉ形截面肋形梁（板）

独立梁

ｔｏｉ３

ｒａｉｎ、主梁截面尺寸都为２５０

ｍｍ×５００

ｎ＇Ｌｒｎ×６００

ｍｍ、次梁截面

Ｉｒｏｎ、

倒Ｌ形截面肋形梁（板）

尺寸都为２００层高都为３

ｎｌｉｎ、柱截面尺寸都为６００舢×６００

３００

ｍｍ），梁刚度放大系数见图１，图２。

按｝。算跨度ｌｏ考虑按梁肋）净距ｓ。考虑按翼缘高度＾／考虑

ｔ０１３６＋ｓ。

Ｗ

６＋ｓ１２

通过图１，图２我们可以看出，跨度相同的情况下，同一根主梁在有次梁搭接和没有次梁搭接的情况下，梁刚度放大系数不一样。

１

３

ｈ／／ｈｏ＞一０．１０．１＞ｈ／／ｈｏ≥０．０５

ｈｓ＇／＾ｏ＜０．０５

ｂ＋１２Ｖ

ｂ＋１２＾，，ｂ＋１２＾，，

ｂ＋６Ｖ

ｂ

６＋５Ｖ

ｂ＋５Ｖ

梁刚度放大系数的影响因素

５结语

通过以上对比，一体化基站和普通基站各有优缺点。需要快

速建站抢占市场先机、临时解决问题基站的网络覆盖、位于拆迁范围或区域规划未定型的情况适宜选择一体化基站；场地位置狭小需采用桩基础、不需建设机房、加挂天线较多或天线水平隔离度较大的情况适宜选择普通基站。一体化基站在荷载小的情况

下具有力学性能优势，但却付出了占地大和投资高的代价；而普通基站采用桩基础并与机柜组合时，则有占地小、投资较小的优

点，但同样有建设周期长、基站一旦出现民扰等问题基础无法搬

迁的缺点。因此在基站建设中采用何种形式应注意其各自适用的范围和条件，不能因为一体化基站这一新建设方式的出现而摒弃普通基站，在完成网络覆盖的同时尽量降低工程造价。

Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ

（Ｃｈｉｎａ

ｏｎ

ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄｂａｓｅｓｔａｔｉｏｎａｎｄｃｏｍｍｏｎｂａｓｅｓｔａｔｉｏｎ

ＤＯＮＧＤａ－ｙｏｎｇ

ＣＵＩＬｉ・ｘｕｅ

ＳｔｅｅｌＧｒｏｕｐＳｈｉｊｉａｚｈｕａｎｇＤｅｓｉｇｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｓｈｉｊｉａｚｈｕａｎｇ

ａｓ

０５００２１，Ｃｈｉｎａ）

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔａｋｉｎｇｔｈｅｔｙｐｉｃａｌｉｎｔｅｇｒａｔｅｄｂａｓｅｓｔａｔｉｏｎａｎｄｃｏｍｍｏｎｂａｓｅｓｔａｔｉｏｎｔｈｅｅｘａｍｐｌｅ，ｔｈｒｏｕｇｈｃｏｍｐａｒｅｓｔｈｅｉｒｓｔｒｅｓｓｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅａｎｄｉｎ・

ｖｅｓｔｍｅｎｔ，ｔｈｅｐａｐｅｒｓｕｍｍａｒｉｚｅｓｔｈｅｉｒｏｗｎｍｅｒｉｔｓａｎｄｄｅｍｅｒｉｔｓ，ａｎｄｐｏｉｎｔｓｏｕｔｔｈａｔｔｈｅｂａｓｅｓｔａｔｉｏｎｆｏｒｍｓｅｌｅｃｔｉｏｎｓｈｏｕｌｄｂｅｉｎａｃｃｏｒｄａｎｃｅｗｉｔｈａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓｃｏｐｅ，ｉｎａｄｄｉｔｉｏｎ，ｔｈｅｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｃｏｓｔｓｈｏｕｌｄｂｅｌｏｗｅｒｅｄｉｎｎｅｔｗｏｒｋｃｏｖｅｒｉｎｇｓｃｏｐｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｂａｓｅｓｔａｔｉｏｎ，ｓｔｒｅｓｓｐｏｒｆｏｒｍａｎｅｅ，ｍｅｒｉｔｓａｎｄｄｅｍｅｒｉｔｓ

收稿日期：２０１３—０２—０２

作者简介：漆增文（１９８７－），男，在读硕士：

刘远才（１９６３－），男，教授

爹０９ｌ专年１５３膂

漆增文等：Ｐｌ（ＰＭ梁刚度放大系数的合理取值分析

・４３・

根据表１可知，影响梁刚度放大系数的因素是梁受压区有效系数为４．３７５。

表５常用梁跨度和板厚度对应的梁刚度放大系数Ｉ四）

ｂ／ｍｍ

ｈ／ｍｍ

１００

１２０４．１７５３．９９４３．７６５３．３９５３．２１２３．０３４２．钙１６２．８４３２．６９５２．７１１２．５８２．４５３２．３３８

４００５００

３．５３１３．３０４

翼缘宽度６，’，而梁的计算跨度ｆｏ、梁的净距ｓ。和翼缘高度以（板的厚度）又直接影响有效翼缘宽度６，’。作者本人自制了一个计算梁刚度放大系数的ｅｘｃｅｌ表格，用来分析２０，％，以对梁刚度放大系数

的影响。

表２常用梁跨度和板厚度对应的梁刚度放大系数【一）

ｂ／ｍｍ２００

ｈ／ｍｍ

１００

１２０４．１７５３．９９４３．７６５３．３９５３．２１２３．０３４

ＪＩ／∞

１５０４．９５５４．９６９４．７９７４．１７５４．０３８３．８５７３．６４６３．５３１３．３８１

ｌ帅

５．４１５．７７８５．７６３４．８２２４．８ｌ４．６７８４．１８５４．１７５４．０６５３．７３０３．７２２

２００５．５６．１８４６．３３３５．１４７５．２６７５．１９８

２∞２∞２∞

２５０

６∞

５００６００７００５００６００７００５００６００７００８００

３．∞３

２．ｓ４３２．６６７２．５１１２．５３６

ｈ／ｍｍ

１５０４．９５５４．贝妗４．７９７４．０８７３．９５３３．７７８３．４９９３．３９１３．２４９３．０７９２．９８９２．８７１２．７５ｌ

ｌ∞

４．６７５４．９８ｌ４．９６９４．０９７４．０８７

２００４．３７５４．８８８５．０００４．０２４４．１１１４．０６１３．４４８３．５１９３．４７８３．０３７３．０９５３．０６２２．９８９

枷

５００６００５００６００７００５００

计算跨度

ｌｏ＝８

ｍ

２５０２５０

３．５３１３．３０４３．０８３２．８４３２．６６７２．５１１２．５３６２．３８９２．２５９２．３７１２．１９０

２∞

２００２５０

５ｎ＝１０ｍ

３∞

３００

４．枷

４．５０６４．４５３．８５９３．９４２３．８９５３．７９２

２．３∞

２．２５９２．３１７２．１９２．０８

３∞

３５０３５０３５０３５０

计算跨度

ｌｏ＝６ｍｓ＾＝４

ｍ

２５０２５０３００３００

３．２鹋

３．１７３．０４ｌ２．９ｌ

３．９∞

３．５０７３．４９９３．４１２

２．鲫１６２．瞄３

２．鹋５２．７ｌｌ２．５８２．４５３２．３３８

３．６”

３．５０２

６∞

７００５００６００７００

１．９科

３∞

３５０３５０３５０３５０

３．∞５

３．０７９３．００７２．９１ｌ

表６不同计算跨度对梁剐度放大系数的影响

计算跨度

ｔｏ／ｍ６

７

２．咖

１．９８４

ｂ／ｍｍｈ／ｍｍ

１００

１２０４．１７５４．１７５４．１７５

Ｊ矿Ⅻ

１５０４．９５５４．９５５４．９５５

１８０４．６７５５．３５６５．４１

２００４．３７５５．０（）ｏ５．５

３．５３１３．５３１３．５３ｌ

８∞

２∞

２００２００

４∞

４００

表３常用梁跨度和板厚度对应的梁刚度放大系数（二）

ｂ，ｍｉｌｌ

ｈ／ｍｍ

１００

１２０４．１７５３．９９４３．７６５３．３９５３．２１２３．０３４２．９９６

４００５００

３．５３ｌ３．３０４３．０８３２．８４３２．６６７２．５１１２．５３６

８

枷

ＪｙⅫ

１５０４．９５５４．９６９４．７９７４．０８７３．９５３３．７７８３．４９９３．３９１３．２４９３．０７９

１８０４．６７５４．９８１４．９６９４．０９７４．０８７３．９８０３．５０７３．４９９３．４１２３．０８５３．０７９３．００７２．９ｌｌ

２００４．３７５４．８８８５．０００４．０２４４．１１１４．０６１３．４４８３．５１９３．４７８３．０３７３．０９５３．０６２２．９８９

表７不同梁截面尺寸对梁刚度放大系数的影响

＾／ｍｍ

２∞

２００２００２５０

计算跨度

ｂ／ｍｍ３５０３５０

ｈ／ｍｍ

１００

５００６００

２．３１７２．１９

１２０２．７ｌｌ２．５８２．４５３２．３３８

１５０

ｌ∞

３．７３０３．７２２３．６：２７３．５０２

２００３．８５９３．９４２

６∞

５００

３．２醯

３．１７３．０４ｌ２．９１

％＝８

ｍ

计算跨度

１０２６ｍ５ｎ±６ｍ

２５０２５０３００

６∞

７００５００６００７００５００６００

３５０３５０

７∞

８００

２．∞１．９科

３．朗５

３．７９２

３）在梁截面尺寸和板厚等其他条件相同的情况下，梁计算跨度对梁刚度放大系数的影响也很剧烈。从表６中我们可以看出，在板厚为１８０ｔｏｎｉ和２００ｉ／ｌｌｎ时，随着乇的增大，梁刚度放大系数不断变大。

４）在梁计算跨度和板厚等其他条件相同的情况下，随着梁截面尺寸的增加，梁刚度放大系数也随之变大（见表７）。

从以上几点可以很好的解释图１中出现的情况：在梁截面尺

３∞

３００３５０３５０３５０３５０

２．３鲫

２．２５９２．３７ｌ２．１９０

２．阴３

２．６９５２．７ｌｌ２．５８０２．４５３２．３３８

２．９凹

２．８７１２．７５１

７∞

８００

２．０∞

１．９８４

表４常用梁跨度和板厚度对应的梁刚度放大系数（三）

ｂ／ｍｒｌｌ

ｈ／ｍｍ

１００

１２０４．１７５３．９９４３．７６５３．３９５３．２１２３．０３４２．９９６

４００５００６００５００

３．５３１３．３０４３．０８３２．８４３２．６６７２．５１１２．５３６２．３８９２．２５９２．３１７２．１９０

ｈ／ｍｍ

１５０４．９５５４．９６９４．７９７４．１７５４．０３８３．８５７３．６４６３．５３ｌ３．３８１３．２６８３．１７０３．０４１２．９１０

１８０５．３５６５．７１９５．７０４４．６８６４．６７５４．５４８３．９９８３．９８９３．８８５

２００

寸、跨度、板厚相等的情况下，同一根主梁在有次梁搭接和没有次

梁搭接的情况下，梁刚度放大系数差距很大。这是因为我们在平时做设计的时候，次梁一般都是按主梁来输入的，所以在ＳＡＴＷＥ分析时，主梁被次梁打断成几段，在计算梁的刚度放大系数时，计算跨度ｆ０就只有没次梁搭接情况下的一半甚至更小，所以在相同情况下，梁计算跨度１０变小，梁刚度放大系数也随之变小。由此可见，在结构模型中，次梁按主梁来定义还是按照次梁来定义，对梁刚度放大系数的影响是很大的。

表８模型计算的基本指标结果

指标第一自振周期ｘ向最大位移角Ｙ向最大位移角

模型１

０．１２７７ｌ／５

２∞２∞

２００２５０

５．∞０

５．６０８５．７４ｌ４．６００４．７０４４．６４４３．９２８４．０１２３．９６４３．４４８３．５１９３．４７８３．３９１

计算跨度＿ｃ０＝７ｌａｌ

ｓｎ＝８

ｎｌ

２５０２５０３００

６∞

７００５００６００７００５００６００

３∞

３００３５０３５０３５０３５０

２．“３

２．６９５２．７ｌｌ

３．５胛

３．４９９３．４１２３．２９７

２．５∞

２．４５３２．３３８

模型２

０．１２９８

ｌ／４

模型３

０．１３０７１／４８２１

１／５

模型ｌ／模型２

０．９８３Ｏ．９１５Ｏ．９７７

７∞

８００

２．０舳

１．９８４

２髓８３７

表２～表５是列举了结构设计中常用的跨度、板厚和梁截面计算出来的梁刚度放大系数。从表２～表７可以看出：

１）在其他条件都相同的情况下，梁的净距ｓ。对梁刚度放大系数没什么影响。

２）在梁截面尺寸和计算跨度等其他条件相同的情况下，板厚

１／５５１９１／５３９３２１８

２梁刚度放大系数对结构整体计算的影响

作者自己建立了三个一层的简单框架结构模型，其中模型１、

模型２中梁刚度放大系数按ＳＡＴＷＥ的默认取值，模型３中梁刚

度放大系数自己定义为１．８，然后用ＳＡＴＷＥ来分析计算梁刚度放大系数对结构整体计算的影响。模型１、模型２中框架的梁柱截面大小和其他条件都相同，唯一不同的地方是模型１中次梁按次梁的方式输入，模型２中次梁按主梁的方式来输入；模型３中次梁按主梁形式输入，梁刚度放大系数自己定义为１．８。模型计算的基本指标结果如表８所示。由表８我们可以看出框架梁被次梁打

对梁刚度放大系数影响是很大的，梁刚度放大系数基本随着板厚

的增加而逐渐变大，但并不是无止境的增大，梁刚度系数达到一定的峰值后，随着板厚的增加，梁刚度系数不但没有增加反而降低，表６中ｌｏ＝６

ｈｓ＝１８０

ｍ，｜ｊｌ，＝１５０

ｍｉｌｌ时梁刚度放大系数为４．９９５，而当

ｍｍ时，梁刚度放大系数为４．６７５，ｈ，＝２００ｍｍ时，梁刚度

・４４・

第３９卷第１３期２０１３年５月

山

ＳＨＡＮＸＩ

西

建

筑

ＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ

Ｖ０１．３９Ｎｏ．１３

２０１３Ｍａｙ．

文章编号：１００９－６８２５（２０１３）１３一００４４．０３

某厂房结构振动原因分析及影响评估

蒋智勇１覃帮程２张元泽３

（１．四川省建筑科学研究院，四川成都６１００８１；２．四川省建筑新技术工程公司，四川成都６１００８１：

３．中国水电顾问集团成都勘测设计研究院，四ＪＩＩ成都６１００７２）

摘要：采用振动测试设备对某厂房楼盖的强迫振动频率及振幅进行了测试，结合结构构件自振频率理论计算，分析了该厂房部分区域异常振动的原因，并依据测试数据对厂房结构振动的影响进行了评估，以供相关工程人员参考。关键词：振动测试，理论计算，原因分析，影响评估中图分类号：ＴＵ３７５．４０

文献标识码：Ａ

引言

在工业生产活动中，一些易产生动力荷载的机器设备（如风

该厂房排风楼在其２层楼盖布置有多台排风设备，因生产需

要对排风机的转速进行了提速以后，２层楼盖部分区域出现了较明显的振动。为了查明强迫振动对结构的影响，对该厂房２层楼盖的强迫振动频率、振幅进行了测试，因厂房风机不允许停机，结

机、电机、锻锤等）不可避免地需要设置在楼层上，如果设备隔振

和结构抗振设计考虑不当，动力设备运转会使结构产生一系列振

动问题，将影响到机器的使用寿命，甚至直接影响到工厂的安全生产及作业人员的身心健康。在实际工程中主要通过振动测试

合构件自振频率理论计算综合分析，得出该厂房排风楼２层楼盖

振动的原因及对结构的影响评估。

和振动计算来分析此类振动问题的原因，科学评估可能造成的后

果，并采取相应的对策。

１

２测点布置及设备信息

在该厂房振动感觉较明显的２层楼盖⑩轴一⑨轴／＠轴～＠轴板（测点１）、⑥轴～⑩轴／＠轴一＠轴板（测点２）上各布置一个竖向拾振器，测试其竖向强迫振动频率。测点数为２个。结构平面及测点布置见图ｌ。经调查和查阅该厂房设备信息表明，排风设

备为四川望江风机制造公司制造的４－７２－１２Ｄ型离心通风机，转速约９６０ｒ／ｍｉｎ，叶轮重２０３ｋｇ，风机不含电机重１

２４４

工程概况

某厂房排风楼为２层（局部３层）的单跨（两侧悬挑）框架结

构，纵向柱距为６．０ｍ，横向柱距为９．０ｍ，悬挑长度２．７ｍ。框架柱截面尺寸分别为４００

２５０１００

ｍｍ×４００ｍｉｌｌ，５００ｍｉｌｌ×５００

ｍｉｌｌ，２层楼盖

ｘ

梁部分截面尺寸分别为２５０

ｍｍ×５００姗，２５０

ｍｍ

５５０ｍｍ，

ｋｓ，总重约

ｒａｉｎ×６００咖，３００

ｎｌｎｌ。

ｍｉｌｌ×８００

ｍｍ，２层楼盖现浇板厚度均为

１．５∥台；配电箱柜重量约为１００ｋｓ／门。２层排风设备见图２。

３振动测试系统

架梁的计算配筋结果也偏小，造成一定的安全隐患。３结语

应用ＰＭＣＡＤ和ＳＡＩＷＥ对结果进行建模和分析时，按照规范中梁刚度放大系数取２．０，边梁按公式（１＋风）／２计算取值，所以

梁刚度放大系数是偏小的，从而使整个结构的剐度和地震力偏小，自振周期和位移偏大，框架梁计算配筋结果偏小。建议在计算时，建立两个模型，一个模型梁刚度放大系数按照框架梁的实

断和没有被次梁打断的情况下，梁计算跨度的不同对整个结构计

算结果的影响。结构模型中次梁按主梁来输入相对于按次梁来输入，结构的自振周期和位移偏大，刚度、地震力偏小，同时框架梁的配筋也偏小，造成一定的安全隐患。目前绝大多数设计院在

具体项目的设计中，次梁都是按照主梁的方式进行建模计算，具

体哪一种方式比较合理还有待进一步的研究。梁刚度放大系数按规范的默认取值和自己定义，计算的结果也是有差异的，因为ＳＡＴＷＥ按规范的默认取值会考虑梁计算跨度来计算梁的刚度放

际跨度计算取值，另一个模型梁刚度放大系数按照规范取值，分

别对结构进行计算分析，各计算指标结果取最不利情况，保证结构更加合理安全。参考文献：［１］

ＧＢ

大系数，而自己定义梁刚度放大系数，ＳＡＴＷＥ只会区分中梁和边梁，不会考虑梁的计算跨度对梁刚度放大系数的影响。通过模型２和模型３的计算基本指标结果的对比，我们可以看出：梁刚度放

大系数定义为１．８相对于梁刚度放大系数按ＳＡＴＷＥ的默认值计算所得结果中刚度和地震力偏小，自振周期和位移偏大，同时对框

５００１０－２０１０。混凝土结构规范［Ｓ］．

［２］ＪＧＪ３－２０１０，高层建筑混凝土结构技术规程［Ｓ］．

Ａｎａｌｙｓｉｓ

ｏｎ

ｒａｔｉｏｎａｌｖａｌｕｅｓｅｌｅｃｔｉｏｎｏｆ

ＱＩ

（Ｃｏｌｌｅｇｅｏｆ

ＰＫＰＭｂｅａｍｒｉｇｉｄｉｔｙａｍｐｌｉｆｉｃａｔｉｏｎｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ

ＬＩＵＹｕａｎ－ｃａｄ

Ｚｅｎｇ－Ｗｅｌｌ

ＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＳｏｕｔｈｗｅｓｔＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＦｏｒｅｓｔｒｙ，Ｋｕｎｍ／ｎｇ６５００００，Ｃｈｉｎａ）

ｏｎ

Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｈｅｐａｐｅｒｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓｃｕｒｒｅｎｔｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｄｅｓｉｇｎｓｏｆｔｗａｒｅＰＫＰＭ２０１０ｅｄｉｔｉｏｎ，ｂａｓｅｄｂｅａｍｒｉｇｉｄｉｔｙｒｉｇｉｄｉｔｙ

ＳＡＴＷＥｍｏｄｕｌｅｏｆＰＫＰＭ２０１０ｅｄｉｔｉｏｎ

ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ，ａｎｄｓｕｍｍａｒｉｚｅｓｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｄｅｓｉｇｎｅｒｓ．Ｋｅｙ

ａｓａ

ｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈｂａｓｉｓ．ａｎａｌｙｚｅｓｔｈｅｉｍｐａｃｔｏｆｖａｒｉｏｕｓ

ｓｅｔ

ｂｅａｍ

ａｍｐｌｉｆｉｃａｔｉｏｎｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｖａｌｕｅｏｆ

ａｍｐｌｉｆｉｃａｔｉｏｎｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｕｐｏｎｏｖｅｒａｌｌ

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ａｍｐｌｉｆｉｃａｔｉｏｎｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｖａｌｕｅ，ｗｈｉｃｈｈａｓｐｒｏｖｉｄｅｄｓｏｍｅｄｅｓｉｇｎｇｕｉｄａｎｃｅｆｏｒ

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ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ，ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｆｌａｎｇｅｗｉｄｔｈ，ＳＡＴＷＥ

收稿日期：２０１３—０２－２７

作者简介：蒋智勇（１９８５．），男，硕士，助理工程师；覃帮程（１９７３．），男，工程师；张元泽（１９８３．），男，硕士，助理工程师

PKPM梁刚度放大系数的合理取值分析

作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：

漆增文， 刘远才， QI Zeng-wen， LIU Yuan-cai西南林业大学土木工程学院,云南昆明,650000山西建筑

Shanxi Architecture2013,39(13)

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