容器内可燃气体燃爆温度与压力的计算方法
箱26卷第1期axH年1月
南京
l:业大学学报
V胡26
N。l
JOURNAl。OFNANJINGUNIVERSrl37OFTECHNOLOGY
Ja。2004
容器内可燃气体燃爆温度与压力的计算方法
王志荣,蒋军成,李玲
(南京工业大学城市建设与安全环境学院,江苏南京210009)
摘要:对容器内可燃气体爆炸过程进行了热力学分析,得出可燃气体在容器内爆炸前后物质热力学能保持不变的结论。根据化工热力学能量守恒方程,推导出了两种客器内可燃气体爆炸温度和压力的计算方法..对几种可燃烃类气体进行了计算,其计算结果与文献值和实验值进行了比较分析,结果表明:燃爆温度的计算偏差为9
1l
14%。
15%.爆炸压力的计算偏差为5
84%~12
21%.说明了计算方法的有效性和实用性。结合计算实例对两种计算
方法进行了阐述,计算结果基丰一致。
关键词:爆炸温度;爆炸压力;化工热力学;计算方法中图分类号:TE687;TQ086
文献标识码:A
文章编号:1671—7643f2C04}01一0009一()4
化工生产中,特别是石油化工生产中涉及到各种可燃气体,这些气体存在燃爆危险性。一旦发生此类燃烧爆炸事故,不仅装置本身会受到毁坏,而且邻近地区人员的生命、财产和环境都将遭受巨大损失。国内外学者对于气体爆炸过程研究较多。…,对于密闭空问可燃气体爆炸升压也进行r计算研究、5。目前常用的有等温爆炸、绝热爆炸等模型“,但由于模型参数选取以及计算过程的复杂性,不能迅速而方便地获得气体燃爆温度和压力等特性值。本文采用化工热力学的分析方法对气体爆炸温度和
递给周围的环境,但由于爆炸是在瞬间完成,爆炸时产生的能量通过器壁传给外界的量极少,接近绝热条件。因此,本文假设容器内气体爆炸过程为理想气体绝热恒容过程,即可燃气体在爆炸前后物质热力学能保持不变。
2容器内气体爆炸温度和压力的计算
2.I反应焓计算方法
容器内气体爆炸系统由可燃性气体混合物和周围环境组成,以气体为研究对象,满足热力学能量守衡方程-7一
AU=Q+W
(1)
压力进行r}I算研究,计算结果对于化工装置的防
爆设计以及预测和预防化工生产过程中的气体爆炸事敞,都有-定的指导意义。
容器内气体爆炸过程属于恒容绝热过程,气体
l容器内可燃气体爆炸热力学分析
可燃性气体与助燃性气体混合,达到爆炸极限后,遇点火源就会发生燃烧爆炸事故。容器内气体爆炸系统可以分成两部分,可燃性气体混合物和周围环境。周围环境包括容器和容器外的空气。气体爆炸反应在常温常压或低温低压下引爆,爆炸压力不会太高,因此爆炸性混合气体可近似地作为理想气体处理。爆炸反应所释放的化学能绝大部分用来使反应后的气体从空温升到爆炸温度,极少部分传
与周同环境没有热量和功的传递,物系热力学能保持恒定,所以.W:0,Q:0。
AU=0
(2)
气体爆炸的恒容绝热反应过程可以简化为恒温恒容反应过程和恒容升温过程,如图1所示。
根据热力学第一定律,恒容F(封闭系统)可燃气体燃爆前后的热力学能不变。由状态函数的性质
可知
AU=△UI+△巩(3)
恒温反应过程和恒容升温过程可以分别通过反
收稿日期:2(03—04—18
基金项目:国家自然科学基金资助项目(No29936110);汀封、省青年科学基金资助项目(BQ98029)
作者简介:千志荣(1977一),男,湖北广水人,博士研究生,丰要从事化工过程及装置爆炸灾害模拟分析与防治技术研究。
0
南京工业大学学报第26卷
图1窖器肉气体爆炸过程等效分析简隔
Fig1
Simplifiedchart
ofgasexploskm
prcc嚼analysls
invessels
应焓和比热进行计算。
表IP。计算值与K.NatmtDl实验值比较
1
AUl=AH】一∑ttIRT
AU2=∑n2C,.啪AT
(4)
(5)
Table
CoⅡ嘶son
8a)edr㈣Id
ofvalues
betweencxtmpulafionand
result(K.Nabat
通过查阅《化工手册》或相关文献可得到气体混合物各组分的标准摩尔生成焓、比热等参数,从而可以比较方便地计算可燃气体爆炸温度,再由理想气体状态方程计算爆炸压力。2.2热力学能计算方法
可燃气体在爆炸前后物质热力学能保持不变,所以,容器中气体爆炸温度和压力,可根据燃烧反应热或热力学能来计算。
恒温反应的热力学能的变化可由反应焓或燃烧热计算。
表2
Table
注:K.Nsbat实验条件:凡=0.1MPa,R=298
K,V=O
005
d
P。计算值与KodakE101实验值比较
ofvmu8betweencomputatimlmid
2(b“砌sm
experimental酬t(Kodak)
AU。=z△珑
从图1可以看出
(6)(7)
所以,△U2=U】…u0
△如=“一%
△UI=
一x△丑畚=xQ。
力P。根据气体状态方程式求得
【8)
注:Kodak实验条件:P0=01MPa.%=338
5K,V=0
通过试差法和内插法计算爆炸温度L,爆炸压
Ol一
P。.=瓦im,。irt
2.3计算值与实验值对比分析
(9)
Table3
表3靠计算值与文献值比较
C伽m日ri哪l
ofvaluesbetweeneomputatitmandliteraturecited
表1、2为利用反应焓计算方法计算的几种烃类气体(C2H2、c2心、C3H8、c4Hlo)在容器中的爆炸压力P.。和实验值的对比。
表3为利用热力学能计算方法计算的几种烃类气体(C2H2、c2H4、C3H8、C4H。o)在容器中的爆炸温度靠和文献值[8]的对比。
从表1~3可以看出,K.Nabat实验条件下容器
第1期
乇志荣等:容器内可燃气体燃爆温度与压力的计算方法
中气体爆炸压强计算值的最大偏差为12.21%,K0.dak实验条件下容器中气体爆炸压力计算值的最大偏差为10.55%,容器中气体爆炸温度计算值的最大偏差为11.15%。这主要是由于绝热假设所引起的,实际的爆炸过程并不是绝热过程,因为气体燃爆瞬间产生的高压使容器发生变形,消耗了能量,并且有热损失。爆炸产物气体分子与容器内壁碰撞也会引起能量损失。
3计算实例
实验表明[11]:在化学反应平衡方程式所需的化学计量浓度附近,其爆炸温度和爆炸压力都将达到最大值。因此,化工生产中的可燃气体在该浓度F操作是一种最危险的工况。假设甲烷气体在容器中均是以化学计量比与空气混合而发生爆炸,可由两种计算方法计算甲烷气体的爆炸温度和压力。
3
1
利用反应焓计算容器内甲烷气体爆炸温度和压力甲烷燃烧爆炸反应方程式为:
OH4+202+2×3.76N’=C02+2H0+2
x
3.76N,
(10)
由参考文献[7]查得:
Cv(H20)=37.66J・tool“・K~,
Cv(c02)=46.3
J-tool一‘・K一7,
Cv(N2)=25.1J・tool“-K~,
△麒(c02'g,298)=一393,51kJ・I赫~,△熊(H20,g,298)=一24】.82kJ‘mol-。,
△麒(c地,g,298)=一74.8lkJ‘tool-。,nl=0
根据式(3)一(5)可确定△u1和△【,2,从而可确定爆炸温度和压力。
%=2
883K,Pm=9.80xlOsPa
3.2利用化学热力学能计算容器内甲烷气体爆炸
温度和压力
求出爆炸前(T=300K)爆炸产物的热力学能之和如下,热力学能由参考文献[12]查到。
Uo=(1×1.658+2×1.786+7.52×1.489)x
4.184=68.73kJ
系统内爆炸产生的总能量:
Ul=68.73+1×799.14=867.87kJ
用试差法求爆炸后的温度:设爆炸后的温度为2800
K。则爆炸后系统物质
的热力学能之和为
%=(2
X
23.999+7.52×16.913+1×30.382)×
4.184=86009kJ
由于所设2
800
K时产物内能之和860.09
kJ<
867.87
J,故再设温度为3
000
K,则
巩=(2
X
26.198+7.52
x
18283+1×32.978)x
4.184=932.46kJ
由于所设3
000
K时产物内能之和933.1
kJ>
867.87
kj,故爆炸温度在2800K和3000K之Il自J,用
内插法计算爆炸温度:
%=2800+(867.87—860.09)×too/(932.46—
860.09)=2822K
由公式(9)可求得爆炸压力:
R=9.53×1驴Pa
4结论
采用化工热力学的分析方法推导了利用反应焓和热力学能计算可燃气体爆炸温度和压力的计算方法,通过比较分析可得出以下结论。
(1)容器中气体爆炸温度计算值的最大偏差为11.15%,K.Nabat实验条件下容器中气体爆炸压强计算值的最大偏差为12.21%,Ke,dak实验条件下容器中气体爆炸压力计算值的最大偏差为10.55%。计算结果与文献值及实验值对比分析可知.计算方法的热力学分析和基本假设是合理的,计算结果是有效的。
(2)爆炸温度和压力计算误差主要是由于理论计算方法没有考虑爆炸过程中的热损失和能量消耗造成的。因为气体燃爆瞬间产生的高压使容器发生变形,消耗了能量。热损失主要是由于爆炸产物气体分子与容器器壁碰撞和与周围环境热交换引起的。符号说明:
形物系对外界做功r
燃烧爆炸反应温度Q
物系从环境中吸收的能量△u
物系热力学能增量
△矾
恒温恒容反应过程热力学能增量△巩
恒容升温过程热力学能增量△巩
气体反应焓变
n.
反应物系物质的量的增量m
气体反应计量系数c…
气体平均等容比热
12
南京丁业大学学报
第26卷
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反应温度增量3
JimlgJmmheng,WangSanming(](mlt+坩iscm
rlf掣vemlf_onelation
0.
物质燃烧热
modelsforVCEbt越plwlic4innlA
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Practiceof
Ener-
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可燃物燃烧计量系数
geticMaterials
VolⅣ[c
J
Beljing:ch】阻Science圳1Tmhtlology
爆炸前温度下爆炸产物的热力学能
411-416
%
P…2001
4
JiangJuMheng,WangBaoquan,Pan
Xuhai.etal
Accidernstmd。*-
U,
系统内爆炸产生的总能量sismidsdbtyevaluationbasedoD
catastrop]rm
th。o'[A1【h%mHs;T1
巩
爆炸后系统内物质热打挚能Sality
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社.2001.48—50
Computationm6thodsofexplosiontemperatureand
pressureofgasexplosioninvesselsWANG7Ai—rang,JtANGJun—cheng,LI
Ling
(CollegeofUrbanConstructionandSafety&EnvimnnrentalEngineering,NanjingUniversityofTechnology,NanjitJg210009,China)
Abstract:Itisconcludedthatthetotalthermodynamicsenergyoftheexplosionsystemintheves,selsisconstant
before
madafterthegasexplosionfromthethermodynamicsanalysisofgasexplosionprocess.Based
on
theenergyconversation
equation
ofchemicalengineeringthennodynmnics,twocomputationmethodsofexplosiontemperatureandpressttreofgas
explosioninvesselswelP,built
Theexplosiontemperatureandpressureaboutseveralkindsoftlannnablegaseshavebeen
calculatedvdththecomputationmethods.Havingcheckedthecalculationvaluesagainstthevaluesottheexperimentsandlilemtures.t}le
e/q[or
ofexplosiontemperatureisin9.14%~11.15%,the
elTor
ofcxplosionpressureisin5.{j4%一
12.21%.Itshowsthatitisfeasibleto
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Combinationwithca∞examplethecomputation
methodshavebeenexplmned.
Keywords:explosiontemperature;explosionpressure;chenfical
eIl{;ineefingthermodynamics;computation
methods