氯化氢吸收制备盐酸化工大作业

化工原理大作业

目录

一、任务及操作条件 . ................................................................................................................. - 1 -

1.1设计题目： . ................................................................................................................... - 1 -

1.2工艺操作条件： . ........................................................................................................... - 1 -

二、设计条件及主要物性参数 . ................................................................................................. - 2 -

2.1设计条件： . ................................................................................................................... - 2 -

2.2主要的物性参数值 . ....................................................................................................... - 2 -

三、设计方案的确定 . ................................................................................................................. - 3 -

3.1设计方案的内容 . ........................................................................................................... - 3 -

3.1.1流程方案的确定 . ................................................................................................ - 3 -

3.1.2设备方案的确定 . ................................................................................................ - 3 -

3.2流程布置 . ....................................................................................................................... - 4 -

3.3吸收剂的选择 . ............................................................................................................... - 4 -

3.4操作温度和压力的确定 . ............................................................................................... - 4 -

3.5填料的选择 . ................................................................................................................... - 5 -

3.5.1填料种类的选择 ………………………………………………………………-5-

3.5.2填料规格的选择 . ............................................................................................ - 5 -

3.5.3填料材质的选择 . .............................................................................................. - 6 -

四、填料塔工艺尺寸的计算 . ..................................................................................................... - 8 -

4.1物料计算 . ....................................................................................................................... - 8 -

4.1.1出塔吸收液中各组分的量 . ................................................................................ - 8 -

4.1.2混合气进出塔的摩尔组成 . ................................................................................ - 9 -

4.1.3混合气进塔的流量 . ............................................................................................ - 9 -

4.1.4出塔混合气量 . .................................................................................................... - 9 -

4.2气液平衡关系 . ............................................................................................................... - 9 -

4.3塔径计算 . ..................................................................................................................... - 10 -

4.3.1采用Eckert 通用关联图法计算泛点气速u F . ................................................ - 10 -

4.3.2操作气速的确定 . .............................................................................................. - 12 -

4.3.3塔径的计算 . ...................................................................................................... - 12 -

4.3.4核算操作气速 . .................................................................................................. - 12 -

4.3.5核算径比 . .......................................................................................................... - 12 -

4.3.6喷淋密度校核 . .................................................................................................. - 13 -

4.3.7单位填料程压降（ p ）的校核 . ................................................................... - 13 - Z

4.4填料层高度的确定 . ..................................................................................................... - 14 -

4.4.1传质单元高度H OG 计算 . ................................................................................. - 14 -

4.4.2计算K L . ................................................................................ 错误！未定义书签。

4.4.3计算H OL . ......................................................................................................... - 16 -

4.4.4传质单元数N OL 计算 . ...................................................................................... - 16 -

4.4.6填料塔附属高度计算 . ...................................................................................... - 17 -

4.4.7填科目的分段 . .................................................................................................. - 17 -

4.4.8封头的选择 . ...................................................................................................... - 17 -

五、填料吸收塔的附属设备 . ................................................................................................... - 18 -

5.1填料支承板 . ................................................................................................................. - 18 -

5.2填料压板和床层限制板 . ............................................................................................. - 18 -

5.3液体分布器计算和再分布器的选择和计算 .............................................................. - 18 -

5.3.1液体分布器 . ...................................................................................................... - 18 -

5.3.2气体进出口装置与排液装置 . .......................................................................... - 19 -

六、辅助设备的选型 . ............................................................................................................... - 21 -

6.1管径的计算 . ................................................................................................................. - 21 -

6.2离心泵的选择与计算 . ................................................................................................. - 22 - 工艺设计计算结果汇总与主要符号说明 . ....................................................................... - 23 -

1. 吸收塔的吸收剂用量计算总表 . ............................................................................ - 23 -

⒉塔设备计算总表 . ................................................................................................... - 24 -

⒊填料计算总表 . ....................................................................................................... - 24 -

参考文献 ……………………………………………………………………………… -25- 经费预算 …………………………………………………………………………… …-26- 设计心得 ……………………………………………………………………………… …-27-

一、任务及操作条件

1.1设计题目：

设计全套分离设备，以满足以下要求：

利用水吸收废气中HCl 气体，制备稀盐酸。温度为45℃的HCl 废气中HCl 含量为1640.7 mg/m3，吸收率高于95.37%，并且要求每年按运行10个月来计算，年产出2000 吨4.0%（质量分率）以上的稀盐酸。

要求，从化工方面的专业网站上查询适当的塔参数，设计全套设备，并做出经费预算。

希望细致完成计划书。

1.2工艺操作条件：

（1）操作压力为101.3KPa

（2）操作温度为20℃

（3）逆流操作

二、设计条件及主要物性参数

2.1设计条件：

（1）生产能力:

稀盐酸生产量L mix 2000t /a

（2）原料:

以氯化氢—空气二元体系，进料混合气体含氯化氢的含量为1640.7 mg/m3。

（3）处理要求:

氯化氢的回收率高于95.37%，该设计中去96%。

（4）操作压力：101.3KPa

（5）操作温度：20℃

2.2主要的物性参数值

（1）空气的分子量：29 ；氯化氢的分子量：36.5 ；水的分子量：18

（2）293℃饱和水蒸气压强为2.3346KPa

（3）在1 atm时，水的凝固点（f.p. ）为0℃，沸点（b.p. ）为100℃。

三、设计方案的确定

3.1设计方案的内容

3.1.1流程方案的确定

常用的吸收装置流程主要有逆流操作、并流操作、吸收及部分再循环操作、多塔串联操作、串联—并联操作，根据设计任务、工艺特点，结合各种流程的优缺点，采用常规逆流操作的流程，传质平均推动力大，传质速率快，分离效率高，吸收及利用率高。

3.1.2设备方案的确定

本设计要求的是选用填料吸收塔，填料塔是气液呈连续性接触的气液传质设备，它的结构和安装比板式塔简单。它的底部有支撑板用来支撑填料，并允许气液通过。支撑板上的填料有整砌或乱堆两种方式。填料层的上方有液体分布装置，从而使液体均匀喷洒在填料层上。

图1.1 常规逆流操作流程图

3.2流程布置

吸收装置的流程布置是指气体和液体进出吸收塔的流向安排。本设计采用的是逆流操作，即气相自塔底进入由塔顶排出，液相流向与之相反，自塔顶进入由塔底排出。逆流操作时平均推动力大，吸收剂利用率高，分离程度高，完成一定分离任务所需传质面积小，工业上多采用逆流操作。

3.3吸收剂的选择

吸收剂性能的优劣是决定吸收操作效果的关键之一，吸收剂的选择应考虑以下几方面：

(1)溶解度: 吸收剂对溶质的溶解度要大，以提高吸收速率并减少吸收剂的用量。

(2)选择性: 吸收剂对溶质组分有良好的溶解能力，对其他组分不吸收或甚微。

(3)挥发度：操作温度下吸收剂的蒸汽压要低，以减少吸收和再生过程中的挥发损失。

(4)粘度: 吸收剂在操作温度下粘度要低，流动性要好，以提高传质和传热速率。

(5)其他： 所选用的吸收剂尽量要无毒性、无腐蚀性、不易爆易燃、不发泡、冰点低、廉价易得及化学性质稳定

一般来说，任何一种吸收剂都难以满足以上所有要求，选用是要针对具体情况和主要因素，既考虑工艺要求又兼顾到经济合理性，综上因素的考虑，本次设计任务选用清水做吸收剂。

3.4操作温度和压力的确定

(1)温度：低温利于吸收，但温度的底限应由吸收系统决定，本设计温度选20℃

(2)压力：加压利于吸收，但压力升高操作费用、能耗增加，需综合考虑，本设计采用常压。

3.5填料的选择

3.5.1填料种类的选择

填料种类的选择要考虑分离工艺的要求, 还要确保有较高的传质效率. 除此之外, 还应选择具有较高泛点气速或气相动能因子的填料, 这样可以使通量增大, 塔的处理能力也增大. 通常考虑以下几个方面:

①传质效率，传质效率即分离效率，它有两种表示方法：一是以理论级进行计算的表示方法，以每个理论级当量的填料层高度表示，即HETP 值；另一是以传质速率进行计算的表示方法，以每个传质单元相当的填料层高度表示，即HTU 值。在满足工艺要求的前提下，应选用传质效率高，即HETP(或HTU 值) 低的填料。对于常用的工业填料，其HETP(或HTU) 值可由有关手册或文献中查到，也可通过一些经验公式来估算。

②通量，在相同的液体负荷下，填料的泛点气速愈高或气相动能因子愈大，则通量愈大，塔的处理能力亦越大。因此，在选择填料种类时，在保证具有较高传质效率的前提下，应选择具有较高泛点气速或气相动能因子的填料。对于大多数常用填料，其泛点气速或气相动能因子可由有关手册或文献中查到，也可通过一些经验公式来估算。

③填料层的压降，填料层的压降是填料的主要应用性能，填料层的压降愈低，动力消耗越低，操作费用愈小。选择低压降的填料对热敏性物系的分离尤为重要。比较填料的压降有两种方法，一是比较填料层单位高度的压降△P/Z；另一是比较填料层单位传质效率的比压降△P/NT。填料层的压降可用经验公式计算，亦可从有关图表中查出。

④填料的操作性能，填料的操作性能主要指操作弹性、抗污堵性及抗热敏性等。所选填料应具有较大的操作弹性，以保证塔内气液负荷发生波动时维持操作稳定。同时，还应具有一定的抗污堵、抗热敏能力，以适应物料的变化及塔内温度的变化。

此外，所选的填料要便于安装、拆卸和检修。

3.5.2填料规格的选择

填料按规格规格通常分为散装填料与规整填料：①散装填料规格的选择 散装填料的规格通常是指填料的公称直径。工业塔常用的散装填料主要有DN16、DN25、DN38、DN50、DN76等几种规格。（一般推荐：D ≤300时，选25mm 的填料；300mm ≤D ≤900mm 时，选25—38mm 的填料; D ≥900mm 时，选用50-70mm 的填料，但一般大塔中常用50mm 的填料。）②规整填料规格的选择 工业上常用规整填料习惯用比表面积表示，主要有125、150、250、350、500、700等几种规格。

3.5.3填料材质的选择

工业上，填料的材质分为陶瓷、金属和塑料三大类。

①陶瓷填料：陶瓷填料具有良好的耐腐蚀性及耐热性，一般能耐除氢氟酸以外的常见的各种无机酸、有机酸的腐蚀，对强碱介质，可以选用耐碱配方制造的耐碱陶瓷填料。陶瓷填料因其质脆、易碎，不宜在高冲击强度下使用。陶瓷填料价格便宜，具有很好的表面润湿性能，工业上，主要用于气体吸收、气体洗涤、液体萃取等过程。

②金属填料：金属填料可用多种材质制成，金属材质的选择主要根据物系的腐蚀性和金属材质的耐腐蚀性来综合考虑。碳钢填料造价低，且具有良好的表面润湿性能，对于无腐蚀或低腐蚀性物系应优先考虑使用；不锈钢填料耐腐蚀性强，一般能耐除Cl-以外常见物系的腐蚀，但其造价较高；钛材、特种合金钢等材质制成的填料造价极高，一般只在某些腐蚀性极强的物系下使用。金属填料可制成薄壁结构(0.2~1.0mm)，与同种类型、同种规格的陶瓷、塑料填料相比，它的通量大、气体阻力小，且具有很高的抗冲击性能，能在高温、高压、高冲击强度下使用，工业应用主要以金属填料为主。

③塑料填料：塑料填料的材质主要包括聚丙烯(PP)、聚乙烯(PE)及聚氯乙烯(PVC)等，国内一般多采用聚丙烯材质。塑料填料的耐腐蚀性能较好，可耐一般的无机酸、碱和有机溶剂的腐蚀。其耐温性良好，可长期在100℃以下使用。聚丙烯填料在低温(低于0℃) 时具有冷脆性，在低于0℃的条件下使用要慎重，可选用耐低温性能好的聚氯乙烯填料。塑料填料具有质轻。价廉、耐冲击、不易破

碎等优点，多用于吸收、解吸、萃取、除尘等装置中。塑料填料的缺点是表面润湿性能差，在某些特殊应用场合，需要对其表面进行处理，以提高表面润湿性能。

综合以上：本设计中选择塑料鲍尔环散装填料 DN50。

四、填料塔工艺尺寸的计算

4.1物料计算

如图所示，对于逆流操作的吸收塔，在任意截面M-N 与塔顶或塔底作物料衡算：

GY +LX 1=GY 1+LX 或 GY +LX 2=GY 2+LX 吸收塔的逆流物料衡算示意图如下：

4.1.1出塔吸收液中各组分的量

本设计任务是年处理2000t 稀盐酸，氯化氢含量为4%以上，年生产时间10个月，为设计计算所需，取氯化氢含量为8%，所以： 吸收液的质量流量：L mix =

2000⨯1000

=277.8kg /h

10⨯30⨯24277. 8⨯(1-0. 08)=14. 6kmol /h 吸收剂水的流量：L =

18. 02

液相中x 1=

0. 08÷M HC l 0. 08÷36. 5

==0. 041

1÷M 稀HCl 1÷18. 0

液相中X 1=

x 10. 041

==0. 048，X 2=0. 1+x 11-0. 041

4.1.2混合气进出塔的摩尔组成

进塔废气冷却到20O C 后其中HCl 的含量为 ω=1640.7⨯

273+45

=1780. 69(mg /m 3)

273+20

1. 进塔气相摩尔分率为 y 1=ωV m /M HCl

进塔气相摩尔比 Y 1=

1. 7807⨯22. 4⨯10-3==0. 0011

36. 5

y 10. 0011

==0. 0011 1-y 11-0. 0011

2. 出塔气相摩尔比为 Y 2=Y 1(1-η)=0. 0011⨯(1-0. 92)=0. 000044

查资料可知，在20℃的时候混合气密度ρG =

29273

⨯=1. 206(Kgm 3) 22. 4293

4.1.3混合气进塔的流量

由物料衡算知V (Y 1-Y 2) =L (X 1-X 2) , 所以混合气体中惰性气体的流量 V =

L (X 1-X 2) 14. 6⨯(0. 048-0)

==663. 6(k mol /h )

Y 1-Y 20. 0011-0. 000044

11

=663. 6÷=664.3(kmol /h ) 1+Y 11. 0011

混合气体的流量 V mix =V ÷

4.1.4出塔混合气量

出塔混合气量：V mix2=663. 6+(664. 3-663. 6) ⨯(1-0. 96)=663.63(h )

4.2气液平衡关系

查阅资料得到20℃时氯化氢溶于水的亨利系数为E =0. 279⨯10Kpa

3

E 0. 279⨯103

=2. 754 m ==

P 101. 3

H =

ρ

EM s

=

998. 2

=0. 199 5

0. 279⨯103⨯18

4.3塔径计算

塔底气液负荷大，依塔底条件(混合气20℃) ，101.3kPa ，吸收液20℃计算 D =

G

4

u

4.3.1采用Eckert 通用关联图法计算泛点气速u

F

u F ——空塔液泛气速，m/s；

g ——重力加速度，9. 81s 2；

ϕ——填料因子（packing factor）, m 2m 3；

ρG 、ρL ——气、液相密度，Kg m 3；

ψ=

ρ水

，ρ水是水的密度，Kg m 3； ρL

W L 、W G ——液相与气相的质量通率，Kg (s ⋅m 2)；

μL ——液相粘度，Pa ⋅s 。 4.3.1.1有关数据计算 废气的平均摩尔质量：

M V m =∑y i M i =29⨯(1-0. 0011) +36. 45⨯0. 0011=29. 01

29273

⨯=1. 206(Kgm 3) 22. 4293

(混合气浓度低，可近似视为空气密度)

进塔混合气密度ρG =

混合气质量流量W G =V m ix M V m =664. 3⨯29. 01=19271. 3(kg /h ) 混合气体体积流量G =W G /ρG =

19271. 3

=15979. 5(m 3/h )

1. 206

查化工原理附录 吸收液密度ρL =998. 2Kg m 3 吸收液质量流量 W L =277.8kg/h

吸收液的体积流量V L =W L /ρL =277. 8/998. 2=0. 28m 3/h 吸收液黏度μL =100. 5⨯10-5Pa ⋅s

经比较，选D=50mm塑料鲍尔环(米字筋) 。查《化工原理》教材附录可知其主要性能参数有，填料因子Φ =120m -1 ，比表面积a t ＝106．4m 2/m 3。

4.3.1.2关联图的横坐标值

12

12

⎛W L ⎫⎛ρG ⎫227.8⎛1. 206⎫

⎪ ⎪ = ⎪=0. 0004 W ⎪ ρ⎪19271.3⎝998. 2⎭⎝G ⎭⎝L ⎭4.3.1.3关联图的纵坐标值 由图查得纵坐标值为0.25，即

⎛u 2⎫ρG 0. 22F φ⎪ ϕμ=0. 00373u L F =0.25 g ⎪ρ⎝⎭L 故液泛气速u F =8.22m s 4.3.2操作气速的确定

一般操作气速推荐范围为u =(0. 5~0. 8)u F ，在此取u =0. 6u F =4.9。 4.3.3塔径的计算

D =

4G 4⨯15979. 5

==1. 1m πu 4. 9⨯3600π

取塔径为1.2m =1200mm 4.3.4核算操作气速 u =

4⨯15979.5

=3. 9m

3. 14⨯1. 2⨯3600

4.3.5核算径比

d =12=24

对于同类填料，尺寸越小，分离效率越高，但阻力增加，通量减小，填料 费

用也增加很多。而大尺寸的填料应用于小直径塔中，又会产生液体分布不良及严重的壁流，使塔的分离效率降低。因此，对塔径与填料尺寸的比值要有一规定，

常用填料的塔径与填料公称直径比值D/d的推荐值列于下表。 塔径与填料公称直径的比值D/d的推荐值

通过以上表的数据可知所选鲍尔环满足鲍尔环的径比要求。 4.3.6喷淋密度校核

填料的最小润湿速率(MWR)为(L W )min =0.08 m 3／(m•h) 最小喷淋密度 U min ＝0.08×106．4＝8.512 m 3／(m•h) 因U =

4L 0. 28⨯4⨯3600

==18. 7m 3⋅h 22

ρL πD 998. 2⨯π⨯1.2

故满足最小喷淋密度要求。 4.3.7单位填料程压降（

∆p

）的校核 Z

在压降关联图中取横坐标值0.07787，将操作气速 (u＝4.9m/s) 代替纵坐标中的 查表，DN=50mm塑料鲍尔环(米字筋) 的压降填料因子φp ＝125代替纵坐标中的φ．则纵标值为：

4.92⨯125⎛1. 206⎫-5 ⎪100. 5⨯10

9. 81⎝998. 2⎭

()

0. 2

=0. 092

查资料得：∆p /z =30⨯9. 81=300Pa /m 填料，∆p /z 在145-490Pa /m 填料范围

内，故满足要求。

4.4填料层高度的确定

计算填料层高度，即 Z =H OG G OG =

dY

*⎰Y 2K Ya ΩY -Y

Y 1

G

4.4.1传质单元高度H OG 计算

111G

=+，其中K Y a =K G aP ，本设计采用（恩田K G a k G a Hk L a K Y a Ω

H O G =

式）计算填料润湿面积a w 作为传质面积a ，依改进的恩田式分别计算k L 及k G ，再合并为k La 和k Ga 。

列出备关联式中的物性数据

气体性质(以塔底20℃，101.3kPa 空气计) ：

ρG =1. 206Kg m 3 (前已算出) （气体密度）

μG =0. 018⨯10-3Pa ⋅s (查化工原理附录) （气体黏度）

⎛11⎫

⎪4.3⨯10-5T 32 + M ⎪M A B ⎭⎝-52

D G ==0. 167⨯10m （依据Gilliland 式估p V m ，A +V m ，B 算)(溶质在气相中的扩散系数)

液体性质(以塔底20℃水为准) ：

12

ρL =998. 2Kg m 3 μL =100. 5⨯10-5Pa ⋅s

D L =2. 8⨯10-9m 2(查化工原理附录) 。 气体与液体的质量流速：U G =

U L =

4W G 4⨯277. 82

==0. 068Kg m ⋅s 22

πD 1. 2π⨯36004W L 4⨯19271.3

==4.74Kg m 2⋅s 22

πD 1.2π⨯3600

()

()

塑料鲍尔环(乱堆) 特性：

d ＝50mm ＝0．05m （塑料鲍尔环直径） αt =10. 64m 2m 3（比表面积）

σt =40dyn cm =40⨯10-3m （填料材质的临界表面张力）

σL =72. 6⨯10-3m （水的表面张力）

ϕ=1. 45（鲍尔环为开孔环）依式计算有效面积a w 。

⎧⎛σt ⎫αW ⎪

依式：=1-exp ⎨-1. 45 σ⎪⎪αt ⎪⎝L ⎭

⎩

代入上述数据得：

αW

=αt

0. 75

⎛U L ⎫ αμ⎪⎪⎝t L ⎭

0. 1

⎛U 2⎫L αt ρ2g ⎪⎪⎝L ⎭

-0. 05

⎛U 2⎫L ρσα⎪⎪⎝L L t ⎭

0. 2

⎫⎪⎬ ⎪⎭

0. 75-0. 050. 20. 12⎧⎛40⨯10-3⎫⎛⎫⎫0.0680. 0682⎪⎪⎫⎛0. 068⨯106. 4⎫⎛

⎪ ⎪ ⎪1-exp ⎨-1. 45 ⎪-3-52-3 72. 6⨯10⎪ 998. 2⨯72. 6⨯10⨯106. 4⎪⎬106. 4⨯100. 5⨯10⎭ 998.2⨯9.81⎪⎝⎪⎝⎭⎝⎭⎝⎭⎪⎩⎭

αw

=0. 063故7 αw =6.8m 2m 3； αt

根据修正的Onda 关联式：

⎛U L ⎫ 液相传质系数：k L =0. 0095 αμ⎪⎪⎝W L ⎭代入上述数据得：

23

23

⎛μL ⎫ ρD ⎪⎪⎝L L ⎭

-

12

⎛μL g ⎫0. 4 ρ⎪⎪ψ ⎝L ⎭

12

12

12

0.068⎛⎫

k L =0. 0095 -3⎪

⎝6.8⨯1. 005⨯10⎭ k L =8.45⨯10-5s

⎛100. 5⨯10⎫ 998.2⨯2. 8⨯10-9⎪⎪⎝⎭

-5

-

⎛100.5⨯10⨯9. 81⎫0. 4

⎪1. 45 ⎪998. 2⎝⎭

-5

k L αW =6. 8⨯8. 45⨯10-5=0. 001s -1

————k L 为液相传质系数，D L 为溶质在液相中的扩散系数，m 2/s;

⎛U G ⎫

气相传质系数：k G =0. 237 αμ⎪⎪

⎝t G ⎭代入上述数据得：

0. 7

⎛μG ⎫⎛αt D G ⎫1. 1 ρD ⎪⎪ RT ⎪ψ

⎭⎝G G ⎭⎝

1

3

13

4.74⎛⎫

k G =0. 237 -3⎪106. 4⨯0. 018⨯10⎝⎭

0. 7

⎛⎫0. 018⨯10

1.206⨯0. 167⨯10-5⎪⎪⎝⎭

-3

⎛106.4⨯0. 167⨯10-5⎫1. 1

⎪1. 45 ⎪8.314⨯293⎝⎭

k G =1. 29⨯10-5k m l m 2⋅s ⋅k P a

()

k G αW =6.8⨯1. 29⨯10-5=8.77⨯10-5m 3⋅s ⋅kPa ————k G 为气相传质系数

1H 1

=+

K L k G k L

()

代入数据得：

10. 19951=+=27299. 4 -5-5K L 1. 29⨯108. 45⨯10

得：K L =3. 66⨯10-5 4.4.3计算H OL

V n V n 664. 3⨯4÷3600

===4. 4m K Y ΩK G aP Ω3. 66⨯10-5⨯101. 3⨯π⨯1. 22

H O L =

4.4.4传质单元数N OL 计算

采用吸收因数法计算传质单元数： 吸收因子S ：S =

U L 0. 068

==0. 005，因S ≠1，则有mU G 2. 754⨯4. 74

N OL =

⎡⎤1Y -mX 2ln ⎢(1-S )1+S ⎥ 1-S ⎣Y 2-mX 2⎦

其中：Y 1=0. 0011，Y 2=0. 000044，X 2=0 ，m =2. 754 则：N OL =3. 23

4.4.5填料层高度z 的计算

Z =H O L N O L =4. 4⨯3. 23=14. 21m

根据设计经验，填料层的设计高度为Z=14.5，故取实际填料层高度取为

14.5m 。

4.4.6填料塔附属高度计算

塔上部空间高度，通过相关资料可取1.5m, 塔底液相停留时间按1.5min 考虑, 则塔釜所占空间高度为

V s =h 1=

L

ρL

=

277.8

=0. 00008m 3

998. 2⨯3600

4⨯1. 5⨯60⨯V s 4⨯1. 5⨯60⨯0. 00008

==0. 006m 22

πD 1.2π

考虑到气相接管所占的空间高度, 底部空间高度可取1m, 所以塔的附属高度可以取1. 5+0.01=1.51m

所以塔高为H =1. 5+14. 5=16m

4.4.7填科目的分段

液体沿填料层下流时，有逐渐向塔壁方向集中的趋势，形成壁流效应。壁流效应会造成填料层内气液分布本均匀，使传质效率降低。因此．设计中每隔一定的填料层高度．需要设置液体收集再分布装置，即将填料层分段。

对于散装填料，一般推荐的分段高度值见下表。

因为H/D=16/1.2=13.3,取h max =4m,可将填料层分4段。 4.4.8封头的选择

填料塔的顶部与底部均选用标准椭圆形封头。公称直径1200mm ，曲面高度200mm, 直边高40mm 。

五、填料吸收塔的附属设备

5.1填料支承板

填料支承板主要分为两类：气液逆流通过平板型支承板，板上有筛孔或栅板式; 气体喷射型，分为圆柱升气管式的气体喷射型支承板和梁式气体喷射型支承板。

由于填料支承板本身对塔内气液的流动状态也会产生影响，因此除考虑其有足够的强度和刚度以支持填料及其所持液体的重量外，还应考虑其对流体流动的影响，要保证有足够的开孔率，以防在填料支承处发生夜泛现象，在结构上应有利于气液相的均匀分布，同时不至于产生较大的阻力。

本设计项目的塔径及液体负荷不大，可采用较简单的栅格行支承板。

5.2填料压板和床层限制板

在填料顶部设置压板和床层限制板。有栅条式和丝网式。

5.3液体分布器计算和再分布器的选择和计算

5.3.1液体分布器

液体分布装置的种类多样，有喷头式、盘式、管式、槽式、及槽盘式等。工业应用以管式、槽式、及槽盘式为主。

性能优良的液体分布器设计时必须满足以下几点：

⑴液体分布均匀，评价液体分布均匀的标准是：足够的分布点密度；分布点的几何均匀性；降液点间流量的均匀性。

①分布点密度。液体分布器分布点密度的选取与填料类型及规格、塔径大小、操作条件等密切相关，各种文献推荐的值也相差较大。大致规律是：塔径越大，分布点密度越小；液体喷淋密度越小，分布点密度越大。对于散装填料，填料尺寸越大，分布点密度越小。

②分布点的几何均匀性。分布点在塔截面上的几何均匀分布是较之分布点密

度更为重要的问题。设计中，一般需通过反复计算和绘图排列，进行比较，选择较佳方案。分布点的排列可采用正方形、正三角形等不同方式。

③降夜点间流量的均匀性。为保证各分布点的流量均匀，需要分布器总体的合理设计、精细的制作和正确的安装。高性能的液体分布器，要求个分布点与平均流量的偏差小于6%。

⑵操作弹性大，液体分布器的操作弹性是指液体的最大负荷与最小负荷之比。设计中，一般要求液体分布器的操作弹性为2～4，对于液体负荷变化很大的工艺过程，有时要求操作弹性达到10以上，此时，分布器必须特殊设计。

⑶自由截面积大，液体分布器的自由截面积是指气体通道占塔截面积最小应在35%以上。

⑷其他，液体分布器应结构紧凑、占用空间小、制造容易、调整和维修方便。 本设计中塔径较小，故此选用管式液体分布器。 5.3.2气体进出口装置与排液装置

（1）气体进出口装置

填料塔的气体进口既要防止液体倒灌，更要有利于气体的均匀分布。对500mm 直径以下的小塔，可使进气管伸到塔中心位置，管端切成45°向下斜口或切成向下切口，使气流折转向上。对1.5m 以下直径的塔，管的末端可制成下弯的锥形扩大器，或采用其它均布气流的装置。

气体出口装置既要保证气流畅通，又要尽量除去被夹带的液沫。最简单的装置是在气体出口处装一除沫挡板，或填料式、丝网式除雾器，对除沫要求高时可采用旋流板除雾器。

本设计中选用折板除雾器。折板除雾器的结构简单有效，除雾板由

50m m ⨯50m m ⨯3m m 的角钢组成，板间横向距离为25mm ，垂直流过的气速可按下

式计算：u =k

ρL -ρG

ρG

式中 u——气速，m s ； ρL , ρG ——液相及气相密度，kg /m 3； k——系数，0.085-0.10；

本设计中取 k =0.09，则流过的气速u =0. 所需除雾板组的横断面为 S =

998. 2-1. 206

=2. 588m s

1. 206

G 1. 736==0. 671m 2 u 2. 588

由上式确定的气速范围，除雾板的阻力为49-98pa ，此时能除去的最小雾滴直径约为0.06mm ，即60μm 。

（2）排液装置

液体出口装置既要使塔底液体顺利排出，又能防止塔内与塔外气体串通，常压吸收塔可采用液封装置。

常压塔气体进出口管气速可取10～20m/s（高压塔气速低于此值）；液体进出口气速可取0.8～1.5m/s（必要时可加大些）管径依气速决定后，应按标准管规定进行圆整。

六、辅助设备的选型

6.1管径的计算

对于液相，由于进塔为地下水，出塔为混合溶液，所以应以出塔为准，选择流速；对于气相，则属于常压操作。以此为据，选出相应流速：

进气为常压气体 取u=18m/s

d =

4⨯15979.5

=0. 56m

18π⨯3600

查资料按标准可选用0.60m 为外径，内径：600-2×20=560㎜ 进水管与混合液出口管： 清水（常压）取 u=2.0 m/s

V =V L =0. 28m 3/h d =

4⨯0.28

=0. 007m

2π⨯3600

参照标准选用10㎜为外径，内径：10-2×1.5=7mm

由于管路采用标准管路，因此实际操作情况下的流速不是选取的流速，需要根据标准管径反算操作流速，进行校核。

以液相为例：

d =

u =

4L 4⨯0. 28

==0. 007 πu 3600⨯πu

4L 4⨯0. 28==2.02s πd 20. 0072π⨯3600

同理可得气相：

4G 4⨯15979.5

=18. 03m s 此时流速：u =2=

πd 3600⨯0. 562π流速较核合格。

6.2离心泵的选择与计算

计算过程如下

所选管为Φ42.00mm ⨯6mm 热轧无缝钢管

4L 4⨯0. 28

=2.02m s 校核管内流速u =2=

πd 3600⨯0. 0072π则雷诺数 R e =

du ρ

μL

=

0. 007⨯2.02⨯998. 2

=1. 4⨯104 -5

100. 5⨯10

λ=0. 316R e -0. 25=0. 029

局部阻力损失：三个标准截止阀全开ξ1=3⨯6.4=19.2 ; 三个标准90°弯头 ξ2=3⨯0.75=2.25； 管路总压头损失

22

20⎛l ⎫u ⎛⎫2.02

λ⋅+∑ε⎪= 0. 029⨯+21. 45⎪⨯=5. 55 ∑H f =

0. 007⎝d ⎭2g ⎝⎭2⨯9. 81

扬程：H ε=∆z +

∆p

+H f =16+5. 55=21. 55m ρg

3

流量：Q =0.28m /h

经查《化工原理》附表泵与风机，型号IS80-50-250ABC 泵合适。

工艺设计计算结果汇总与主要符号说明

下面将计算结果进行汇总，分别列出：

年生产2000t 质量分数为8%稀盐酸

题目

填料吸收塔

流程布置 主体设备 气液平衡关系

塔高 塔径 填料 液体分布器 填料支撑板 封头

逆流 填料塔

Y * mX

15.3m 1200mm 塑料鲍尔环 双排管式分布器 栅格形支撑板 标准椭圆形封头

1. 吸收塔的吸收剂用量计算总表

⒉塔设备计算总表

⒊填料计算总表

参考文献

【1】《环境工程原理》 胡洪营、张旭、黄霞、王伟 高等教育出版社 【2】《化工原理 》 . 大连理工大学 . 高等教育出版社 【3】《化工原理 》 . 夏清、贾绍义. 天津大学出版社 【4】GB150-211 中华人民共和国国家标准

【5】钢制化工容器设计基础规定、钢制化工容器材料选用规定、钢制化工容器强度计算规定（HG20580~20585-1998） 化工行业标准

【6】管法兰及其附件（HG20957-97） 化工行业标准

【7】泵的系统设计计算和设备安装高度的确定（HG20570.5-95）

设计经费

注：以上材料价格大部分来自淘宝，仅供参考。

心得体会

这次我的课程设计题目是水吸收氯化氢过程填料塔的设计，这是关于吸收中填料塔的设计。填料塔是以塔内装有大量的填料为相接触构件的气液传质设备。填料塔的结构较简单，压降低，填料易用耐腐蚀材料制造等优点。

由于对于塔器设备设计计算知识的欠缺，自己就只能借阅化工原理。详细学习了填料吸收塔的设计计算，在计算中，也碰到很多自己不懂的，查阅资料后也就明白了。

本设计中，开始的时候我们是采用Eckert 通用关联图计算泛点气速，但是我发现用查图的方法来计算出泛点气速之后进行液体喷淋密度校核时，无论取哪种规格的填料都很难使其符合要求，最后由液体喷淋密度校核这一步往回推导时，我发现差不多要把处理量提高到很高才有可能符合设计要求。后来我参考了其他的一些资料上的算法发现也有用贝恩（Bain ）——霍根（Hougen ）关联式计算泛点气速的，当我应用这个关联式计算时发现计算出的结果与查图算出的相差很大，这一步的计算我们认为查关联图不是很准确。

在填料的选择中，我几乎是用排除法来选择的，就是一种一种规格的算，后来认为DN120计算得的结果比比较好。虽然在同类填料中，尺寸越小的，分离效率越高，但它的阻力将增加，通量减小，填料费用也增加很多。用DN50计算所得的D/d值也符合阶梯环的推荐值。

解决了上面的问题之后就是通过查找手册之类的书籍来确定辅助设备的选型，我们选择孔管型支承装置作为填料支撑，选压紧栅板作为填料压紧装置。