卧轴式水轮机水电站课程设计说明书
《水电站厂房》 课程设计
二○一一 年 九 月 二十 日
目 录
1.课程设计的目的 ………………………………………………………………2 2.课程设计题目描述和要求………………………………………………2 3.课程设计的内容 ……………………………………………………………… 3
3.1水轮机型号的选择 ………………………………………………………… 7 3.2发电机层地面高程与水轮机层地面高程 ………………………………… 10 3.3尾水管出、和尾水室尺寸和吊车轨顶高程的确定…………………………10 3.4 蝶阀坑的高度和宽度的确定 ………………………………………………11 3.5尾水渠的高度和宽度的确定 ……………………………………………… 12 3.6主厂房的长度和宽度………………………………………………………12 3.7副厂房 ………………………………………………………………… 14 3.8厂房枢纽布置 ……………………………………………………………… 15 3.9 钢管应力分析………………………………………………………………15
4.课设心得和体会………………………………………………………………20
1.课程设计目的
水电站厂房课程设计是《水电站》课程的重要教学环节之一,通过水电站厂房设计可以进一步巩固和加深厂房部分的理论知识,培养学生运用理论知识解决实际问题的能力,提高学生制图和使用技术资料的能力。为今后从事水电站厂房设计打下基础。
2.课程设计题目描述和要求 (一)工程概况
本电站是一座引水式径流开发的水电站。
拦河坝的坝型为5.5米高的砌石滚水坝,在河流右岸开挖一条356千米长的引水渠道,获得静水头57.0米。电站设计引用流量7.2立方米每秒,渠道采用梯形断面,边坡为1:1,底宽3.5米,水深1.8米,纵坡1:2500,糙率0.275,渠内流速按0.755米每秒设计,渠道超高0.5米。在渠末建一压力前池,按地形和地质条件,将前池布置成略呈曲线形。池底纵坡为1:10。通过计算得压力前池有效容积约320立方米。大约可以满足一台机组启动运行三分钟以上,压力前池内设有工作闸门、拦污栅、沉砂池和溢水堰等。
本电站采用两根直径1.2米的主压力钢管,钢管由压力前池引出直至下镇墩各长约110米,在厂房前的下镇墩内经分叉引入四台机组,支管直径经计算采用直径0.9米。钢管露天敷设,支墩采用混凝土支墩。支承包角120度,电站厂房采用地面式厂房。 (二)设计条件及数据
1.厂区地形和地质条件:
水电站厂址及附近经地质工作后,认为山坡坡度约30度左右,下部较缓。沿山坡为坡积粘土和崩积滚石覆盖,厚度约1.5米。并夹有风化未透的碎块石,山脚可能较厚,估计深度约2~2.5米。以下为强风化和半风化石英班岩,厂房基础开挖至设计高程可能有弱风化岩石,作为小型水电站的厂址地质条件还是可以的。
2.水电站尾水位: 厂址一般水位10.0米。
厂址调查洪水痕迹水位18.42米。 3.对外交通:
厂房主要对外交通道为河流右岸的简易公路,然后进入国家主要交通道。 4.地震烈度:
本地区地震烈度为六度,故设计时不考虑地震影响。
(三)有关机电设备:
1.水轮机; 台数:四台; 重量:7000Kg;
型号:HL702(220)—WJ—50; 参考价格:22000元/台; 额定转速:n=1000n/min 设计水头:HP=57.0m; 设计流量:QP=1.8m3/s; 额定出力:N=845KW;
查《小型水电站》中册,水轮机部分,天津大学主编,P812-813表2-3和P840图2-24得气蚀系数σ=0.133(限制工况),气蚀系数修正值Δσ=0.022(当HP=57.0米时)。
2.调速器(自动调速器): 型号:XT-300; 台数:四台;
接力器全行程:150mm; 接力器全行程时间:1.5~5s;
外形尺寸:长×宽×高(mm)1635×1000×1785; 重量:1081Kg; 参考价格:20000元; 安装位置由电站布置决定。 3.发电机: 台数:四台; 型号:SFW118/44-6; 额定功率:800KW; 额定电压:6300V; 发电机总重:6500Kg; cosφ=0.8;
额定转速:n=1000n/min; 飞逸转速:np=1800n/min;
外形尺寸:长×宽×高(mm)3190×1530×1500; 参考价格:65000元/台; 4.蝶阀:(如图所示) φ0.8m手电动操作;
重量:阀体340Kg; 活门:277Kg; 启闭方式:电动操作;
主要尺寸:a=1730mm;b=880mm;c=350mm;d=850mm;e=470mm。
a
b
立式蝴蝶阀外形示意图
5.桥式起重机:参考天津大学水利系主编《小型水电站》中册,水轮机部分,P1092~1093。
型号:SDQ手动单梁起重机; 台数:一台; 起重量:10000千克; 跨度:建议采用10.5米。 (四)电气主结线及电气设备布置:
电站采用单母线分段接线,1号和2号发电机组的出线经高压开关接至6.3KV母线为一组。另一组由3号和4号发电机组组成。每一组各自通过主变接入35KV高压母线,二段母线之间用高压开关连接,厂用电由发电机母线经变压器送至380V母线。
根据电站主结线,水电站内应布置下列配电设备:高压开关柜共13只,其中:1#、2#、3#、4#发电机开关柜共4只,6.3KV母线联络柜2只;主变开关柜4只;近区用电柜1只;厂用高压柜1只;备用1只。
开关柜尺寸:长×宽×高=1.2×1.2×3.2米。 低压控制盘7面;直流盘1面;同期盘一面; 低压继保盘7面;励磁盘4面;机旁盘4面。
表盘尺寸:宽90cm,厚60cm,高210~240cm。 主变两台:型号:SJ6-3200/35/6.3KV y/Δ-11。
每台总重量:8770Kg,外形尺寸:长×宽×高2790×2825×2815mm。 厂变一台:型号:SJ-30/6.3/0.4KV y/y-12。
总重量:312Kg;外形尺寸:长×宽×高:975×408×930mm。 变电站面积(主变压器场和高压开关站):25×20m。
电站主结线图
(五)要求
厂房布置设计的内容为:根据给定的原始资料及机电设备,决定厂房的型式及其在枢纽中的位置,进行厂区和厂房内部的布置,决定厂房的轮廓尺寸。
完成厂区布置及主、副厂房布置得设计;绘制厂房典型平面图及剖面图;编写设计计算说明书。 (六)内容
1.水轮机的型号选择:
2.计算水轮机的吸出高度和安装高程;水轮机层的地面高程。
3.尾水管的出口高程;尾水室的底板高程;基础开挖高程;吊车轨顶高程等。 4. 确定主厂房水下部分结构尺寸。
5.考虑厂房对外交通、厂址地形、下游水位变化等条件,确定安装间(13.65米)和主机房地面高程(10.15米)。
6.进行水轮机、发电机、调速器、蝴蝶阀的布置,确定主厂房的宽度、机组中心距和主厂房的长度。
7.根据电站主结线图及配电设备,布置在电站内部主要电气设备的位置和确定副厂房尺寸。
8.进行水电站厂房的枢纽布置,拟定主厂房、副厂房、安装间、开关站、主变压器场的位置。
9.根据自然条件、建材条件及厂房结构要求,进行初步厂房设计。
10.要求完成1:100厂房平面布置图及1:50厂房横剖面图和下游立面图和大门立面图各一张,设计说明书一份。
3.课程设计的内容
3.1水轮机的型号选择 A.水轮机转轮型号的选择
在水轮机型号选择中,起主要作用的是水头,每一种型号的水轮机都有一定的水头适用范围。。
本水电站的静水头为57m,最小水头为Hmin50m、最大水头为Hmax65m,加权水头为Hav57m。查混流式水轮机模型转轮主要参数表3-1,选转轮型号为HL220的混流式水轮机。
表3-1 水轮机模型转轮主要参数
B.转轮直径D1确定
D1
Nr
9.81Q1'HrHr
式3-1
n1'H
式3-2 nD1
5
max1(1Mmax)
D1MD1
式3-3
由表3-1可得,HL220型水轮机在限制工况下,Q1'M1150L/s1.15m3/s,
''3效率M89%,由此可初步假定原型水轮机在该工况下Q1Q1M1.15m/s,
效率为M90.1%, 对于引水式水电站, HrHav57m。 由式3-1,得
D1
Nr845
0.44m,选取与之接近而
9.81Q1'HrHr9.811.15570.891
偏大的标称直径D10.5m。 C.转速n计算
'由表3-1可得HL220型水轮机在最优工况下的单位转速n10M70r/min,
'''
初步假定n10n10M。将已知的n10和Hav57m,D10.5m代入3-2
,可得:
n1057r/min,选取与之接近而偏小的同步转速n=
11000r/min。
D.效率及单位参数修正情况
由表3-1可得HL220型水轮机在最优工况下的模型最高效率Mmax91%,模型转轮直径为D1M0.46m,由公式3-3
,得:
max=-(-11Mmax)1(191.15%, 则效率修正值为91.15%90.07%1.08%1.1%,考虑到模型与原型水轮机大小相近,在制造工艺质量上差异较小,不考虑修正值ξ。即可得效率修正值为1.1%,由此可得原型水轮机在最优工况和限制工况下的效率为
mazMmax90.07%1.1%91.17%
M89%1.1%90.1%(与上述假定值相同)单位转速的修正值按下式计算:nn
'
1
'10M
n1'
,由于'<3.0%,按
n10M
规定单位转速可不加修正,同时单位流量Q1'也可不加修正。
''
由上可见,原假定的90.1%,Q1'Q1'M,n10n10M是正确的,那么上述
r/min也是正确的。 计算及选用的结果D10.5m,n1000
E.工作范围的检验
''
在选定D10.5m,n1000r/min后,水轮机的Q1max及各特征水头对应的n1
既可计算出来。
''水轮机在Hr、Nr下工作时,其Q1即为Q1max,故
'
Q1max
33
0.9m/s1.15m/s 则水轮机的最大引用流量为
'
QmaxQ1maxD10.90.521.7m3/s
与特征水头Hmax、Hmin和Hr相应的单位转速为
'n1min
62.02r/min70.7r/min '
n1max
n1'r
66.22r/min'
在HL220型水轮机的模型综合特性曲线图上分别画出Q1max0.9m3/s,''n1max70.7r/min,n1min62.02r/min的直线,可以从图上看出三条直线所围成
的水轮机工作范围基本上包括了该特性曲线的高效率区。所以对于HL220型水轮机的方案,所选定的参数D10.5m,n1000r/min是合理的。 F.飞逸转速nf的计算
G.装置方式
对机组转轮直径小于1m、吸出高度HS为正值的水轮机,常采用卧轴装置,以降低厂房高度。而且卧式机组的安装、检修及维护比较方便。本水电站机组的转轮直径为0.5m,小于1.0m,且吸出高度HS为正值,所以采用卧轴装置。 H.吸出高度HS、安装高程Zs的计算
'
由水轮机设计工况参数,n1'r66.22r/min,Q1max900L/s,在模型综合特
性曲线图上可查得相应的气蚀系数σ=0.104(限制工况),气蚀系数修正值Δσ=0.022(当HP=57.0米时)。
10
HS10()H10(0.1040.022)572.8m>0
900900
由此可见,HL220型水轮机方案的吸出高度满足电站要求
ZSHSD1/2122.80.5/214.6m
3.2发电机层地面高程与水轮机层地面高程
发电机高程的确定与发电机设置方式有关。发电机的设置方式有定子埋入式、上机架埋入式及定子外露式等几种方式。
厂房的地面高程最好与对外交通道路的高程相同,并高出下游最高洪水位。但有时限于电站的地形条件或下游洪水位太高,不能完全满足上述要求,此时可根据具体情况,使厂房地面高程与对外道路的高程相同,而高于发电机层的地面高程,或厂房地面高程与发电机层地面高程相同,且都低于下游最高洪水位,此时厂房应采取挡水墙等防洪措施。
本工程根据给定的水轮发电机组横剖面图3-1可知,厂房地面高程与发电机层同高,厂房地面高程(发电机层地面高程)为(14.6-0.63)=14.0m,水轮机层的地面高程为14.0-0.42=13.6m。
3.3尾水管出、和尾水室尺寸和吊车轨顶高程的确定
A.根据给定的水轮发电机组横剖面图3-1可知,尾水管出口高程为13.6-2.033-0.92=10.6m,尾水室底板高程为13.6-2.033-0.92-0.75=10.0m。由上述3.1计算知,尾水渠设计流量Q=1.7m3/s,拟定设计流速为1m/s,则尾水室断面面积至少为1.7/1=1.7m2,据此拟定尾水室宽2.9m,高为2.1m,符合要求。
图3-1 水轮发电机组横剖面图
B.吊车轨顶
吊车的安装高程c根据下述公式确定:
C2h7h8h9h10h11
2发电机层地面高程,取14m。
h7——厂房中最长件是水轮机转轮带轴,最宽件为发电机转子带轴。结合图3-1,
取厂房中的最高部件水轮机蜗壳顶,h7=1.5m。
h8——吊运部件与固定的机组或设备间的垂直净距;水平净距0.3m,垂直净距
0.6~1.0m(如采用刚性夹具,为0.25~0.5m),取垂直距0.8m。
h9——最大吊运部件的高度(往往是发电机转子带轮或水轮机转轮带轴),取尾水
管高度2.1m。
h10——吊运部件与吊钩间的距离(一般在1.0~1.5m左右),取决于发电机起吊方
式和挂索、卡具,取1m。
h11——主钩最高位置(上极限位置)至轨顶面距离,可从起重机要参数表查出,查
表取1.5m
综上,C2h7h8h9h10h11=141.50.82.111.5=20.9m
3.4 蝶阀坑的高度和宽度的确定
由基本资料可知:
a
b
图3-2
蝶阀主要尺寸:a=1730mm;b=880mm;c=350mm;d=850mm;e=470mm。参照已有工程经验,拟定蝶阀坑的高度为2m,宽度为1.5m。
3.5尾水渠的高度和宽度的确定
确定尾水渠的高度和宽度时设计流速采用1.5m/s,水轮机设计流量为
1.8
1.2m2,考虑到一定的安全储备,拟定Q1.8m3/s,故尾水渠断面面积A1.5
尾水渠的宽度为1.5m,高度为1.2m。
3.6主厂房的长度和宽度
水电站主厂房空间尺寸的设计原则是在满足设备布置和安装、维护、运行、管理的前提下,尽量减小厂房尺寸,降低造价。
A.主厂房的长度
LnL0L安L
N---机组台数。
L0----机组段长度,指相邻两台机组中心线之间的距离——机组间距。机组段间距
一般由下部块体结构中水轮机蜗壳的尺寸控制,在高水头情况下常由发电机定子外径控制。机组间距除满足设备布置要求外,还应保留必要宽度的通道。由于蜗壳尺寸与水轮机转轮直径D有关,故具体确定机组间距L,时,可由以下水轮机转轮直径D,为参数的经验公式来计算。对于金属蜗壳(水头在40~120m):L13.6D1h(m),式中,h=1~3.5m,水头高时取小值,
(5740)水头低时取大值。 则L03.60.5(3.51)4.9m, 3.5
(12040)
L安--安装间长度,安装间的宽度一般与主厂房相同,安装间的长度一般取L安=
(1.0~l.5) L0 ,取L安1.4L01.44.86.7m
△L --边机组段加长长度,由于外侧有主厂房的端墙,为了使机组设备和辅助设
备处于桥吊工作范围内,远离安装间一端的机组段需要加长△L。△L =(0.1~1.0)D1,取L0.2D10.20.50.1m
再考虑设备外缘间距离2m左右,设备外缘与墙距2m左右,电气盘柜和设备距离不小于1.5m,控制屏、动力屏距墙0.8-1m。综上,主厂房长度L取为30m。
B.主厂房的宽度
主厂房宽度需综合考虑机组设备长度l1,廊道宽度l2,吊车跨度l3,吊运方
式及设备间安全距离。
由《水轮机发电机组横剖面图》3-1,得水轮机发电机组总长
l12.81.1330.780.610.580.440.881.4058.6m
电缆廊道宽度l2取1.5m 吊车跨度为l310m 综上,拟定厂房宽度为12m
C.安装间布置
安装间应根据装机台数,满足设备、安装及检修或车辆进厂装卸的需要。安装间可布置于主厂房的一端、两端或中间段。本设计布置在主厂房靠近开关站一侧。安装间地面高程宜与发电机地面高程相同,如下游洪水尾水位高于发电机层地面高程,可抬高安装间高程。取安装间高程为14.0m(与主厂房同高)。安装间大门尺寸要满足运输车辆进厂的要求,如通行一般载重汽车大门宽度一般不小于3.0m,高度不小于3m。取大门宽 3.3m,高3m。
D.主厂房的高程
考虑到起重机与厂房吊顶(或屋架下弦、灯具底)的净距不得小于200~300mm。在厂房顶适当部位应有可供拆装起重机的减速器盖、卷筒、电动机等部件的必要空间。由上述计算知,起重机高程为20.9m。则拟定厂房顶高程(屋架两端底部)为23.4m。
3.7副厂房
副厂房的位置和组成应注意与主变压器场地、主厂房的位置及环境要求相协调,经综合比较确定。同时应结合运行、管理方便的要求,合理利用有效空间,做到对外交通交通方便,通风、采光良好。副厂房最好布置在有进厂公路一侧,可利用公路运进设备。
副厂房主要包括中控室、高压开关站、厂用电设备和其他附属设施。布置时一般应该满足如下要求:1.厂变一般放在开关室附近;2.卫生间要远离中控室等用电设备所在地;3.通迅调度室要靠近中控室,并远离蓄电池室;4.厂用电设备、开关站也应靠近中控室。 A.中央控制室
中央控制室主要布置:低压控制盘7面、低压继保盘7面、直流盘1面、同期盘1面,最后确定中央控制室的宽度为7.1m,长度为10.1m。中控室的面积一般不宜太小,控制盘离墙壁的距离不得小于0.8-1m。 B.变压器场
变压器位置宜靠近主厂房,并宜与安装间高程相同,主变压器与开关站应布置在主厂房的同一侧,否则引出线升压后,又绕过主厂房到开站,会增加许多电缆长度。当开关站与厂房靠得很近时,可将高主变布置在开关站内。变压器场内布置主升压变压器,将发电机的电流升压至输电线电压。主变压器场地的防火防爆及通风散热等应符合有关规范规定。 C.直流电系统用房(蓄电池室系统用房)
直流电系统用房包括蓄电池室、套间(前室)、储酸室、充电机室等。这些房间应尽可能地布置在同一层。蓄电池室在可能范围内尽量靠近中控室,以节省蓄电池至直流盘的直流电缆。 D.高压开关室
开关站宜靠近主变压器和中央控制室。应选择地基及边坡稳定地段或利用其他合适的场地进行布置,其进出线应避免跨越泄流建筑物的水跃区、射流区。开关站位置宜避开冲沟口,不能避开时,应对山洪、泥石流和崩塌体等采取预防措施。开关站大多选择在厂房下游侧近处而又宽旷的地方,还要考虑输电的方向。
根据设计要求,高压开关站要求布置的设备为13只高压开关柜。13只开关柜按布置为2排。 E.厂用电变压器布置
厂用电变压器1台,布置在开关室内。厂变的尺寸为975*408*930mm。 F.水轮机辅助设备的布置
水轮机辅助设备包括储油室、油处理室、压气机室、机修室等。
储油室和油处理室应考虑防火防爆要求,为防止油外溢,户外地坪高程或室内地面高程均应比同一层的其他地面低10cm。油处理室应设置两道门,分设两侧,门要向外开启。油处理室的位置应布置靠近储油室及用油对象。
压气机室一般可布置在厂内,当距离较长时,宜布置在靠近用气对象的专门房间内。
机修间可设置在厂外或厂内,设置在厂内的机修间,由于有较大的噪声和灰尘,布置时要避开精密仪表间和值班室。 G.附属设施
附属设施包括:值班室和卫生间等。
综上,在CAD中绘出厂房平面布置图,详见附图1《水电站厂房设计图》。
3.8厂房枢纽布置
厂房位置宜选在紧靠河边、较为平坦的岸边或滩地上,以减少开挖,开关站布置在邻近
尾水渠布置
布置尾水渠时,应使出口与河道斜交,不要正对河床,以免受下泄洪水的顶托。
详见附图2《水电站厂房枢纽布置图》
3.9 钢管应力分析
设计资料:本电站采用两根直径(内径)1.2米的主压力钢管,钢管由压力前池引出直至下镇墩约80米,在厂房前的下镇墩内经分叉引入四台机组,支管直径经计算采用直径0.9米。钢管露天敷设,支墩采用混凝土支墩,支承包角120度,电站厂房采用地面式厂房。钢管横剖面图见图3-3:
图3-3
已经参数如下:
设计引用流量……………………………………………… Q= 3.400m³/s 钢材的重度……………………………………………… γs= 0.0000785N/mm³ 水的重度………………………………………………… γw= 0.0000098N/mm³ 钢管内径…………………………………………………… D= 1200mm 钢管轴线倾角………………………………………………α= 30.000° 镇墩间距……………………………………………………L1= 80000mm 支墩间距…………………………………………………… L= 10000mm 加径环间距………………………………………………… l= 2500mm 伸缩节与上镇墩的距离……………………………………L2= 2000mm 伸缩节止水盘根沿管轴向长度……………………………b1= 300mm 伸缩节止水填料与钢管的摩擦系数…………………… μ1= 0.3
支座对管壁的摩擦系数…………………………………… f= 0.1 焊缝系数…………………………………………………… φ= 0.95 钢管管壁钢材屈服点…………………………………… σs= 215.000N/mm²
3.9.1 初估管壁厚度t
(1)根据末跨的主要荷载(内水压力)并考虑将钢材的允许应力降低15%,按锅炉公式初估管壁厚度t: 计算公式:
t
210.15wHD
式中:
0.55s120KPa
钢管管壁钢材屈服点…………………………………… σs= 215.000N/mm² 末跨跨中截面管道中心内水压力………………………… H= 70850mm
钢管管壁厚度t初估计算表
取计算管壁厚度t=5mm, 再考虑2mm的锈蚀裕量,管壁结构厚度初定t=7mm. (2)复核管壁结构厚度是否满足考虑制造工艺、安装、运输等要求,保证必须的刚度的最小厚度要求: 计算公式:
3.9.2 钢管应力分析
3.9.2.1 跨中管壁断面应力分析 A. 荷载计算 (1)径向内水压力P
式中:
计算截面管道中心内水压力………………………………H=70850mm
tD/8004
则t应满足: t≥5mm, 实际选用管壁厚度t=7mm,满足要求。
PHw
PHw0.694N/mm2
(2)垂直管轴方向的力(法向力) ① 钢管自重分力Qs
计算公式: Q s sL cos (每跨钢管自重) q
qs1.25Dts (单位管长钢管自重,考虑刚性环等附件的附加重量约为钢管自重的25%)
② 钢管中水重分力Qw
qwLcos 计算公式: Q w (每跨管内水重)
qw0.25D2w(单位管长管内水重)
钢管中水重分力Qw计算表
(3)轴向力∑A ① 钢管自重轴向分力A1
计算公式: A1 qs L3 sin 式中:
伸缩节至计算截面处的钢管长度…………………………L3=73000mm
② 套筒式伸缩节端部的内水压力A5
钢管自重轴向分力A1计算表
22
A5 DDP 计算公式: 2 1
4
PHw
式中:
伸缩节端部管道中心内水压力……………………………H´=23400mm 伸缩节内套管外径…………………………………………D1=1207mm 伸缩节内套管内径…………………………………………D2=1200mm
③ 温升时套筒式伸缩节止水填料的摩擦力A6
套筒式伸缩节端部的内水压力A5计算表
A6
D 计算公式: 1b 11P
温升时套筒式伸缩节止水填料的摩擦力A6计算表
④ 温升时支座对钢管的摩擦力A7
计算公式: A f cos nqsqwLfcos qL7
式中:
计算截面以上支座的个数………………………………… n=7个
⑤ 轴向力的合力∑A
温升时支座对钢管的摩擦力A7计算表
A6A7 计算公式: A A A 15
轴向力合力∑A计算表
B.跨中管壁断面应力计算
(1)径向内水压力P在管壁中产生的环向应力σ
计算公式: Pr rcos 1cos1
tH
Dr
2
θ1
式中:θ为计算点半径与管中心铅垂线的夹角:θ=0°为管顶点;θ=90°为管水平轴线处;θ=180°为管底处。
跨中环向应力σ
(2)轴向力∑A在横断面上产生的轴向应力σx1(以拉力为+)
θ1
计算表
A 计算公式: x1
2rt
x1
跨中轴向应力σ
计算表
(3)法向力在横断面上产生的轴向应力σx2
计算公式: x2 M cos2
rt
x2
M
1
(qsqw)L2cos10
跨中轴向应力σ
计算表
(4)内水压力P在管壁产生的径向应力σr 计算公式:
rPw(Hrcoscos)
跨中径向应力σr计算表
C.跨中管壁断面各计算点应力条件复核
222
rxrxr 复核公式:
x 1 xx1x2
式中: 相应计算工况的允许应力:[σ]=0.55σs=120 N/mm²
跨中断面应力条件复核计算成果表
从而得,跨中断面应力符合要求。
4.课设心得和体会
本次课设主要包括水轮机的选择、厂房平面布置、厂房枢纽布置等内容。从本次课设中,我进一步加深了水电站厂房设计的基本知识,并学会将其运用到实践中的能力。这次课设中遇到的不少问题,主要通过自己的思考、查阅资料解决。个别问题通过询问同学老师也都得到较好的解决。其中遇到过的问题包括轨顶高程公式中各参数的选取、主厂房宽度的选取、蝶阀坑尺寸问题、副厂房各室如何布置等问题。这次课设的主要体会有:1、要认真听取头天的课设动员。2、设计
的时候不能想当然,凡事先以规范为依据。3、遇到问题先学会思考,举一反三,实在想不通再请问别人。4、合理安排时间,不赶不拖,保证效率。
参考文献:
[1] 中华人民共和国水利部. SL266-2001 水电站厂房设计规范. 北京:中国水利水电出版社,2001
[2]中华人民共和国水利部. SL281-2003 水电站压力钢管设计规范 北京:中国水利水电出版社,2003
[3]张治滨. 水电站建筑物设计资料.中国水利水电出版社,1999
[3]刘启钊. 水电站.中国水利水电出版社,2010
21