1#2#楼模板方案
目 录
一、 编制依据: .......................................... 2
二、 工程概况: .......................................... 2
三、 主体结构: .......................................... 2
四、 施工准备: .......................................... 3
五、 支模方法: .......................................... 4
六、 安全要求技术要求: ................................. 11
七、 成品保护: ......................................... 12
八、 进度计划: ......................................... 14
九、 计算书: ........................................... 16
一、 编制依据:
1、《建筑施工组织设计规范》(GB/T50502-2009)
2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)
3、住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号)
二、 工程概况:
工程名称:山南城市综合体商业A区1#2#楼工程
业 主:中青旅淮南(集团)投资置业有限公司
设计单位:大地建筑设计事务所
监理单位:淮南市三友工程监理有限公司
山南城市综合体商业A区1#2#楼工程位于淮南市山南新区南纬四路南面,本工程建筑高度为103.75米,本工程结构类型为框架-框支剪力墙结构,地上三十层,地下一层,其中1~3层为裙房商业,4层为租房屋面,5层为转换层,5~30层为公寓。塔楼部分采用人工挖孔桩基础,3层裙房部分采用天然地基基础。抗震烈度按7度设防,结构安全等级二级,地下室防水等级二级,设计使用年限50年。
建筑物各层层高:地下室为5m;一层为6m;二层为5.4m;三层为5.25m;四层为5.65m;五层为3.2m;6~30层为2.9m。
三、 主体结构:
主体结构为塔楼范围处裙房部分为框架结构,公寓楼部分为框支剪力墙结构,柱类型为矩形,剪力墙暗柱为L形、T形、等,矩形柱断面尺寸有800³800、800³1450、1000³1850等。剪力墙厚度为400、300。地下室顶板为现浇梁板,板厚为250、180。框架矩形梁截面尺寸有:800³1300、450³1550、500³700、400³1000、400³700、300³1050、300³700、300³600、200³600、200³500等。
本工程模板工程是重点。模板工程的质量程度关系到整个工程,所以要把模板工程作重点管理对象。严格保证安全、优质、低耗地完成模板工程。
四、 施工准备:
1、 技术准备
1.1组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程,熟悉图纸,了解设计意图,核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。
1.2编制模板施工方案,对施工队组进行技术交底。
1.3对施工人员进行安全和技术培训,加强队组的技术素质。
2、 材料选择
2.1钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求,并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。
2.2每根钢管的最大质量不应大于25kg,采用ф48³3.0以上的钢管。
2.3钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。
2.4模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料,不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。
2.5胶合模板板材表面应平整光滑,具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜,并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm,并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。
2.6进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外,还应保证外观尺寸合格 3 、现场准备
在桩基础验收合格后,要求业主提供本工程轴线控制网的控制,安排专职测量员复核控制桩号是否正确,适当加密控制方格网,检查桩的中心点是
否符合设计和施工验收规范要求。把轴线控制点桩位延伸加以固定和保护。验收合格后立及组织施工人员进场进行土方开挖和凿桩头。地下室底板的桩承台采用砖胎模。把每承台的轴线位置标记在桩头上,用石灰把承台土方的开挖线放出来。承台底混凝土垫层施工完后,把承台的中线弹在地梁垫层上,根据承台的截面尺寸和胎模的防水及粉刷厚度砌筑砖胎模墙体。
根据本工程的特点,地下室依据设计的要求,结合现场的实际情况,按后浇带设施工段。充分利用机械设备,均衡劳动力。当底板混凝土一段施工完后,我方专职测量员,把所有的剪力墙、框架柱轴线放好,我们把测量定位放线、标高控制点给木工进行技术交底,方可进入现场施工。在这期间要工人熟悉施工图以及设计变更,木工班长要结合本工程的支模特点,提出合理的施工方法,做好模板工程的主要材料计划。根据施工图做好配制模板准备工作。
五、 支模方法:
本工程为框架剪力墙结构,地下室底板为450㎜厚,地下室顶板厚度分别为320㎜、250㎜两种。剪力墙的厚度有300㎜、400㎜等主要尺寸。框架柱的截主要有800³800、800³1450、1000³1850㎜等。地下室的梁截面尺寸规格较多,自重大,施工时要非常注意模板支撑系统的稳定性。上部住宅柱为短肢框架L形柱、T形柱、Z形柱。住宅现浇楼面为梁板式结构,现浇楼梯。剪力墙厚度为250mm和200mm两种。现浇楼面梁跨度从2m~5.4m不等,梁高从400~600mm不等;楼板厚度为150mm、110mm、100mm厚。地下室外剪力墙底板施工缝留设置底板上来500㎜和暗梁底下250㎜,内墙(除水池外)、内柱施工缝留设置底板顶面和梁底处。地下室上部住宅采用梁、板、柱混凝土一同浇筑的施工法。楼梯间及电梯井内模和部外剪力墙模板用定型大模施工。
1 、施工人员、材料、设备安排
根据本工程地下室的面积大,剪力墙数量多、梁截面尺寸大,现浇楼面梁板和支模工作量较大的特点,配备二个木工班共150人,从公司内选派二个较熟练的木工班组可满足要求。
定型剪力墙大模采用18㎜厚木胶合板与木方拼装施工施工,楼面现浇板所用的模板全部采用18mm厚的木胶板和杉木方装配。支撑架则用υ48mm的脚手架钢筋搭设。垂直运输机械按工地总体安排,其他木工机械和工具则由班组自备。
2、 质量标准
执行国标GB50204-2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》。
模板及其支撑设计必须具有足够的强度、刚度和稳定性,截面尺寸、轴线位置、垂直度、平整度、板面标高、预留预埋等偏差值均在规范规定允许范围以内。
允许偏差:轴线位移:5mm;标高:±5mm;截面尺寸:墙、梁+4mm、-5mm;每层垂直度:3mm;表面平整度:5mm。
3、 剪力墙模板
3.1施工顺序:分中弹线→校正插筋位置→焊模板定位钢筋→清洗混凝土接头→搭设操作架→安装墙板一侧模板→绑扎钢筋→水电等安装工程预留预埋、钢筋保护层垫设→作好隐蔽记录并检查签字后→安装另一侧模板→模板固定及校正→质量检查→搭设运输道及输送泵管的架设→浇灌混凝土→拆模→养护。
3.2支模方法如下图所示:地下室外剪力墙采用18㎜厚木胶合板和60³80mm木方及υ48mm钢管组拼,设υ12mm间距@500³500mm的对拉止水螺栓,对拉螺栓上焊3³40³40的止水钢片。为了确保混凝土墙的厚度及墙体的质量,用水泥砂浆制作混凝土内支承。为保证柱墙的中线准确,在墙根部用υ12mm的钢筋焊钢筋档,钢筋的两端伸至墙的模板边线,以给安装模板提供准
确位置,墙档钢筋按@500的间距,其长度按墙截面。地下室剪力墙支模示意图如下: 止水片
2.5*40*40
双排钢管架
18厚木胶板满堂红脚手架剪刀撑
钢管横楞
[***********]1000
地下室外剪力墙支模示意图
3.3导墙模板安装及支撑。
根据设计要求,地下底板外墙设置400mm 高的导墙,导墙的模板采取钢筋支托的方式解决,钢筋支托与底板钢筋焊接。地下室导墙支模时轴线尺寸要准确无误,浇筑混凝土时要安排专人护模,遇到问题及时处理,保证模板位置不移动。导墙模支设图如下:
2*300钢板止水带
砖胎模
边坡
木枋斜撑48钢管背楞@900
钢管斜撑
25钢筋
锚环焊牢
22钢筋支架
砖胎模
导墙支设图400
3.5钢板止水带的安装设计
考虑到本工程常年静止水位大致处于导墙上口的水平缝位根据设计要求基础底板导墙上口的水平施工缝设有钢板止水带,钢止水带宽300mm,1/2 埋入导墙混凝土内。钢板止水带厚ó=3mm,节长L=5~6m,在基础底板导墙和外墙施工缝处通长设置,每节钢止水带之间采用对接焊接,注意焊缝厚度及平密均匀。另外由于外导墙高度不一样,造成钢板止水带不在同一平面上,在高低相接处钢板止水带也不能断开。 本工程后浇带模板采用双层钢板网支设。地下室底板后浇带具体见下详图。
微膨胀混凝土
100100
地下室后浇带大样
4 、框架柱模板
矩形框架柱采用18mm厚高强木胶板定型模板,矩形柱支模图如下图所示。
内净高度
钢筋撑
100100夹具采用短钢管做柱箍,柱截面尺寸小于500³500mm的柱箍间距≤500,截面边长≥500mm的,加设υ底板12穿墙螺栓紧固模板。其中另有校正钢管柱箍上
中下三道与满堂红支模架连成整体,允许偏差不得超过规范规定。 砼垫层
柱模分两段配制:第一段为板面至梁下200mm,剩下的为第二段;柱砼浇完后,柱模第一段拆除,第二段保留不拆,但要重新进行螺栓紧固;待梁板砼浇筑完成后再予以拆除,梁底以上的柱模用钢管固定。对电梯井、楼梯间内模及住宅外墙剪力采用由12mm竹胶板与60³80mm木枋定型大模施工。
高强覆塑竹胶板
60*80摊枋@300-350
横杆φ12带止栓@60
满堂支模架 φ
矩形柱支模示意图
5、 现浇楼面梁、板模板
施工顺序:搭设支模架→安装梁底模板→绑扎梁钢筋→安装梁侧模、现浇板模板→绑扎现浇板钢筋→水电等安装工程预留预埋、钢筋保护层垫设→
钢框竹胶
模板
6×8木枋
@400自检后作好隐蔽记录并检查签字后→搭设运输道及架设输送泵管→混凝土浇筑→养护→按规定的混凝土强度拆模→模板清理、维护、刷脱模剂以备下层使用。
梁底及侧模采用18mm木胶板、60³80mm木枋配制而成的定型模板,梁底φ48钢管@800
扣紧
摊枋、梁侧纵压档均为60³80mm木枋,支模架采用υ48mm钢管塔设,立杆加设保险扣。现浇板模板采用高强覆塑竹胶板和60³80mm木枋组拼。现浇梁板
按规范起拱,梁长在4m以上其底模按2/1000起拱。
梁的支撑架搭设:梁的支撑架立杆间距按1000mm进行施工。对于梁高超过0.8m小于1.5m时梁底下支模架居中加设立杆一根加密。楼板的支撑架立
高20mm窗下框比内杆间距为1000mm。梁支撑架的剪刀撑每柱距设一道,下端落地,上端至最上75×8角钢一排横杆。梁板的支撑架设扫脚杆,考虑到扫脚杆低不好清理楼面杂物,在
φ16膨胀螺栓固定于离地300φ20不锈钢球㎜高的位置要设双向扫地杆,横杆的间距要控制在1500mm以内,顶与螺栓焊牢原混凝土柱中
部横杆的间距适当加密,控制在步距为1200mm以内。最上一排横杆必须扣上双扣件。再在最上一排横杆上铺木枋(60mm³80mm)间距200~300mm。再在木枋上铺高强覆塑清水模板,宽度与梁同宽。要求对好中线后固定。绑扎完钢筋后安装梁的侧模板,侧模板的面板与木枋要求接头错开。侧模用υ12mm的螺杆以间距600mm固定以保证梁截面尺寸准确。梁侧模固定好后,即可安装楼面板的模板,先铺木枋再铺木胶清水模板,木枋的间距按300~350mm铺设。具体支模方法如下图所示:
枋胶板
钢管2根6、 楼梯模板:施工前根据实际层高进行放样,先安装休息平台梁模板,再安装楼梯模板斜楞,然后铺设楼梯底模,最后安装外帮侧模和踏步模板。
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安装模板时要特别注意斜撑的固定,防止浇筑混凝土时模板的移动。楼梯模板安装如下图所示:
钢框竹胶
模板
6×8木枋
@400
水泥石棉嵌缝
φ48钢管@800扣紧 现浇楼
7、后浇带模板
(1)支设底板模板时,在后浇带处用木板支设施工缝处模板,钢筋从木板中打孔穿过,木板下打一条厚度为钢筋保护层厚度的水泥砂浆带,既可防止浇筑板混凝土时漏浆,又可以保证钢筋保护层厚度。
(2)地下室底板、顶板后浇带模板采用绑扎拦阻混凝土用的钢丝网及带槽口木胶合板(间距符合钢筋间距),外用木方加固封堵,同顶板施工缝处理方法。
(3)在支设板模板时,将后浇带处模板一同支上并与其他模板相脱开,待板混凝土达到一定强度之后,其他地方混凝土模板拆除,留下后浇带处模板及支撑。
(4)为防止后浇带内存留垃圾,后浇带上方用木板覆盖。
8、 模板检测
墙柱中心线及垂直度采用拉通线、吊垂球方法检测;梁侧模采用经纬仪和拉通线方法进行校正;混凝土标高采用在侧模上钉钉子、在板上设置钢筋头和在墙柱筋上用油漆标识的方法控制;模板面标高用水准仪校检;浇捣混
凝土时采用水准仪跟踪检查。
六、 安全要求技术要求:
(1)模板工程施工必须按照施工方案和技术交底进行,要保证模板及其支撑必须具有足够强度、刚度和稳定性。
(2)支模前必须搭好相关脚手架。拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。支模应按规定的作业程序进行,模板未固定前不得进行下一道工序,严禁在连接件和支撑件上攀登上下并严禁在上下同一垂直面安装、拆模板。
(3)支设悬挑形式的模板,应有稳定的立足点。在模板上施工时,堆物不宜过多,不宜集中一处,大模堆放处要用钢管搭架,防止倾斜,架体底部连成一个整体,架体附模板的斜度控制在75°~80°范围内。
(4)在拆墙模前不准将脚手架拆除,用塔吊拆时与起重工配合;拆除顶模板前划定安全区域和安全通道,将非安全通道用钢管、安全网封闭,挂“禁止通行”安全标志,操作人员不得在此区域,必须在铺好跳板的操作架上操作。
(5)模板支撑拆除前,混凝土必须达到施工规范的要求,并应申请、经技术负责人批准后方可进行。拆模高处作业时要用登高用具、或搭设支架,必要时应戴安全带。拆下的模板严禁随意抛掷,应及时清理,注意现场文明施工。临时堆放处离楼层边沿不应小于1米,堆放高度得超过1米,楼层边口、通道口,脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。
(6)浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模,随时检查支撑是否变形、松动,并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动,发现问题及时组织处理。
(7)木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱,外壳接保护零线,且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器,锯片不得有裂纹(使用前检
查,使用中随时检查);且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。
(8)用塔吊吊运模板时,必须由起重工指挥,严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉,防止模板旋转不善撞伤人;垂直吊运必须采取两个以上的吊点,且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板。
(9)大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护,阴阳角模架设小围护架放置,五级以上的大风天气,尽量不进行大块模板的拼装和吊装作业。
(10)在电梯间进行模板施工作业时,必须层层搭设安全防护平台。 (11)环保与文明施工现场模板加工垃圾及时清理,并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。板施工缝的堵缝必须采用绑扎拦阻混凝土用的钢板网及带槽口木胶合板(间距符合钢筋间距),外用木方加固封堵,以防止跑位、漏浆。拆模时将钢丝网、木模拆除,剔除软弱混凝土层并清理干净,才可以进行下一区的钢筋绑扎和模板施工。
七、 成品保护:
(1)上操作面前模板上的脱模剂不得流坠,以防污染结构成品。 (2)为防止破坏模板工序必须做到:不得重物冲击已支好模板、支撑;不准在模板上任意拖拉钢筋;在支好的顶板模板上焊接钢筋时,加垫薄钢板或或其他阻燃材料;在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点,需用木方作垫进行。
(3)拆下的模板,如有变形,及时进行修理。
(4)进场后的模板临时堆放时,要放稳垫平,必须用编织布临时遮盖,使用前,必须涂刷水性脱模剂,遇雨时,及时覆盖塑料布。
(5)模板拆除时,严禁用撬棍乱撬和高处向下抛掷,以防口角损坏保证安全。
(6)施工过程中,严禁用利器或重物乱撞模板,以防模板损坏或变形。 八、模板的拆除
(1)模板拆除根据现场同条件的试块指导强度,符合设计要求的百后, 由技术人员发放拆模通知书后,方可拆模。
(2) 模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求(表7-1)。 在拆除侧模时,混凝土强度要达到1.2MPa(依据拆模试块强度而定),保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模,其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。
混凝土强度等级 表7-1
拆。
(4) 墙模板拆除
墙模板在混凝土强度达到1.2MPa,能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除,模板拆除顺序与安装模板顺序相反,先外墙后内墙,先拆外墙外侧模板,再拆除内侧模板,先模板后角模。拆墙模板时,首先拆下穿墙螺栓,再松开地脚螺栓,使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板,或用大锤砸模板,保证拆模时不晃动混凝土墙体,尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除,先松动四周固定
用的角钢,再将各面模板轻轻振出拆除,严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板,以防止拆除时洞口的阳角被损坏,跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。
(5) 楼板模板拆除
楼板模板拆除时,先调节顶部支撑头,使其向下移动,达到模板与楼板分
离的要求,保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板,其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。
(6) 模板拆除吊至存放地点时,模板保持平放,然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理,以保证使用质量。
(7)模板拆除后,及时进行板面清理,涂刷隔离剂,防止粘结灰浆。
八、 进度计划:
1、本施工进度计划是根据施工组织设计总进度计划进行编制的,模板工程施工总工期为225日历天。
本计划根据工程的实际情况,将工程按栋号划分为两个施工段。 2、保证工期的主要措施 2.1 组织措施
项目经理全权对工期负责,确保按本方案制定的进度计划完工,施工中编制详细的月进度计划,狠抓日、旬、月进度,每周定期召开一次现场生产调度会,检查落实按进度计划完成情况,协调施工中各项工作。对滞后计划的班组进行罚款,并采取措施在规定时间内赶上。
(1)在目前阶段,我们已将工程所需人力、物力及施工机具组织落实就绪,精心挑选木工班组,他们均是工艺娴熟的技术尖子班,如工程开工即可投入施工。
(2) 进行项目分解,根据工程实际依层依段计算工程量,以此作为劳动力、机具、资金的调度计划。
(3) 预先作好季节性施工措施的技术、物资以及人力准备工作。 (4) 做好职工思想工作,调动工人的积极性,职工如果需要回家必须到项目经理部请假,项目经理视事情的重要情况进行批假,否则采取罚款措施或者辞退办法,使工地形成有组织有纪律的队伍,保证不停工、不误工。
2.2 技术措施
(1)根据分部分项工程施工特点,合理划分施工段;依段合理调配劳动力,安排施工顺序,既要保证工序间衔接均衡,又要兼顾考虑工序间有效间歇时间。
(2)严格依照方案所列顺序,分清先后、主次,同时做到合理安排各分部分项工程之间、各工序之间的穿插和衔接,采用科学的统筹方法,尽可能推行等节拍流水技术。
(3)根据气候情况和施工进度要求,基础及主体结构工程施工阶段,适当采取两班作业,充分利用施工机具和工作面。
(4)加强质量预控和监督,跟踪作业,促使施工一次合格,一次成优,坚决杜绝因返工延误工期。
(5)根据进度要求和模板周转材的用量,配足工程所需的周转料,并及时补充、整理,充分发挥周转材的施工效率。
(6)水、电等预留,预埋应与土建施工穿插进行,紧密配合,不单独占用主导施工时间,避免影响整体的进度。
(7)及时提供材料、机具需用量计划,对要购买的材料均由项目部材料员提前采购到位,材料要满足施工进度的需要,做到按计划留有余地,杜绝出现停工待料现象。
2.3 经济措施
(1)在各工种班组间开展社会主义劳动竞赛,奖励先进、激励后进,加强现场政治思想工作,充分调动施工人员积极性。
(2)工程资金专款专用,确保材料设备的资金及时到位,使工程项目有序进行。
(3)加强后勤供应工作,使施工管理层和劳务层人员全力以赴投入施工,准备好足够的雨具和防寒药品。
(4)项目部与各班组间签订承包合同,明确质量要求、进度要求、奖罚条款,以及双方责任权利,相互约束,以促进工程进度、质量管理。
2.4 保障农民工工资按时发放措施
(1)进场前,项目部与各班组签订劳务合同,明确双方责、权、利,做到目标明确、奖罚分明。
(2)分阶段及时清算班组完成的作业量,并形成正式结算文件,作为支付依据。
(3)建立劳务工资储备基金,在公司内部形成支付保障系统。 3、施工进度计划附后。
九、 计算书:
墙模板(非组合式钢模板)计算书
一、工程属性
二、荷载组合
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]=min[0.22³24³4³1³1.15³2.51/2,24³4.95]=min[38.4,118.8]=38.4kN/m2
承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4³0.7Q3k]=0.9max[1.2³38.4+1.4³2,1.35³38.4+1.4³0.7³2]=0.9max[48.88,53.8]=0.9³53.8=48.42kN/m2
正常使用极限状态设计值S正=G4k=38.4 kN/m2
三、面板布置
模板设计立面图
四、面板验算
墙截面宽度可取任意宽度,为便于验算主梁,取b=0.55m,W=bh2/6=550³182/6=29700mm,I=bh/12=550³18/12=267300mm
3
3
3
4
1、强度验算
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湖南省第六工程有限公司
q=bS承=0.55³48.42=
26.63kN/m
面板弯矩图(kN²m)
Mmax=0.21kN²m
σ=Mmax/W=0.21³106/29700=7N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算
q=bS正=0.55³
38.4=21.12kN/m
面板变形图(mm)
ν=0.4mm≤[ν]=l/400=250/400=0.62mm 满足要求!
五、小梁验算
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湖南省第六工程有限公司
1、强度验算
q=bS承=0.25³48.42=
12.1kN/m
小梁弯矩图(kN²
m)
小梁剪力图(kN)
Mmax=0.38kN²m
σ=Mmax/W=0.38³106/64000=5.91N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求! 2、挠度验算
q=bS正=0.25³
38.4=9.6kN/m
小梁变形图(mm)
ν=0.35mm≤[ν]=l/400=250/400=0.62mm 满足要求! 3、支座反力计算
R1=6.16kN,R2=...R23=6.16kN,R24=6.16kN
六、主梁验算
1、强度验算
主梁弯矩图(kN²m)
Mmax=1.07kN²m
σ=Mmax/W=1.07³106/8980=119.36N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν=0.8mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm 满足要求!
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓横向验算间距m=max[500,500/2+300]=550mm 对拉螺栓竖向验算间距n=max[500,500/2+250]=500mm N=0.95mnS承=0.95³0.55³0.5³48.42=12.65kN≤Ntb=12.9kN 满足要求!
柱模板(设置对拉螺栓)计算书
一、工程属性
二、荷载组合
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]=min[0.22³24³4³1³1.15³2.51/2,24³2]=min[38.4,48]=38.4kN/m2
承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4³0.7Q3k]=
0.9max[1.2³38.4+1.4³2,1.35³38.4+1.4³0.7³2]=0.9max[48.88,53.8]=0.9³53.8=48.42kN/m2
正常使用极限状态设计值S正=G4k=38.4 kN/m2
三、面板验算
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1=0.9³1.35bG4k=0.9³1.35³0.5³38.4=23.33kN/m 活载线荷载q2=0.9³1.4³0.7bQ3k=0.9³1.4³0.7³0.5³2=0.88kN/m
Mmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107³23.33³0.212-0.121³0.88³0.212=-0.11kN²m σ=Mmax/W=0.11³10/(1/6³500³18)=4.07N/mm≤[f]=15N/mm 满足要求! 2、挠度验算
作用线荷载q=bS正=0.5³38.4=19.2kN/m
ν=0.632ql4/(100EI)=0.63³19.2³205.564/(100³10000³(1/12³500³183))=0.09mm≤[ν]=l/400=205.56/400=0.51mm 满足要求!
6
2
2
2
四、小梁验算
1、强度验算
小梁上作用线荷载q=bS承=0.21³48.42=9.95 kN/m
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小梁弯矩图(kN²m)
Mmax=0.45kN²m
σ=Mmax/W=0.45³106/64³103=7N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求! 2、挠度验算
小梁上作用线荷载q=bS正=0.21³38.4=
7.89 kN/m
面板变形图(mm)
ν=0.68mm≤[ν]=1.5mm 满足要求!
五、柱箍验算
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模板设计立面图
1、柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN²m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1=0.22kN²m,N1=
5.57kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN²
m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2=0.21kN²m,N2=5.48kN
M/Wn=0.22³106/(4.49³103)=49.88N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图
(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1=0.06mm≤[ν]=l/400=1.02mm ν2=0.05mm≤[ν]=l/400=1mm 满足要求!
六、对拉螺栓验算
N=5.57³2=11.14kN≤Ntb=12.9kN 满足要求!
N=5.57³2=11.14kN≤26kN 满足要求!
梁模板(扣件式)计算书
一、工程属性
二、荷载设计
三、模板体系设计
设计简图如下:
平面图
立面图
四、面板验算
取单位宽度1000mm,按四等跨连续梁计算,计算简图如下:
W=bh2/6=1000³18³18/6=54000mm3,I=bh3/12=1000³18³18³18/12=486000mm4
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q1=0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)³h)+1.4Q1k,1.35(G1k+ (G2k+G3k)³h)+1.4³0.7Q1k]³b=0.9max[1.2³(0.1+(24+1.5)³1.3)+1.4³2,1.35³(0.1+(24+1.5)³1.3)+1.4³0.7³2]³1=42.16kN/m
q1静=0.9³1.35³[G1k+(G2k+G3k)³h]³b=0.9³1.35³[0.1+(24+1.5)³1.3]³1=40.4kN/m
q1活=0.9³1.4³0.7³Q2k³b=0.9³1.4³0.7³2³1=1.76kN/m q2=(G1k+ (G2k+G3k)³h)³b=[0.1+(24+1.5)³1.3]³1=33.25kN/m 1、强度验算
Mmax=-0.107q1静L2+0.121q1活L2=-0.107³40.4³0.162+0.121³1.76³0.162=0.11kN²m σ=Mmax/W=0.11³106/54000=1.95N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 ν
max
=0.632qL4/(100EI)=0.632³33.25³1604/(100³10000³486000)=0.028mm≤
[ν]=l/400=160/400=0.4mm 满足要求! 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393³40.4³0.16+0.446³1.76³0.16=2.67kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143³40.4³0.16+1.223³1.76³0.16=7.73kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928³40.4³0.16+1.142³1.76³0.16=6.32kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393³33.25³0.16=2.09kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143³33.25³0.16=6.08kN R3'=0.928 q2l=0.928³33.25³0.16=4.94kN
五、小梁验算
为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:
q1=max{2.67+0.9³1.35³[(0.3-0.1)³0.8/5+0.5³(1.3-0.18)]+0.9max[1.2³(0.5+(24+1.1)³0.18)+1.4³1,1.35³(0.5+(24+1.1)³0.18)+1.4³0.7³1]³max[0.75-0.8/2,(1.5-0.75)-0.8/2]/2³1,7.73+0.9³1.35³(0.3-0.1)³0.8/5}=7.77kN/m
q2=max[2.09+(0.3-0.1)³0.8/5+0.5³(1.3-0.18)+(0.5+(24+1.1)³0.18)³max[0.75-0.8/2,(1.5-0.75)-0.8/2]/2³1,6.08+(0.3-0.1)³0.8/5]=6.11kN/m 1、抗弯验算
Mmax=max[0.107q1l1,0.5q1l2]=max[0.107³7.77³0.6,0.5³7.77³0.1]=0.3kN²m σ=Mmax/W=0.3³106/64000=4.68N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算
Vmax=max[0.607q1l1,q1l2]=max[0.607³7.77³0.6,7.77³0.1]=2.831kN τ
max
2222
=3Vmax/(2bh0)=3³2.831³1000/(2³60³80)=0.88N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
满足要求! 3、挠度验算
ν1=0.632q2l14/(100EI)=0.632³6.11³6004/(100³9350³2560000)=0.21mm≤[ν]=l/400=600/400=1.5mm
ν2=q2l24/(8EI)=6.11³1004/(8³9350³2560000)=0mm≤[ν]=l/400=100/400=0.25mm 满足要求! 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax=max[1.143q1l1,0.393q1l1+q1l2]=max[1.143³7.77³0.6,0.393³7.77³0.6+7.77³0.1]=5.33kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R6=3.16kN,R2=R5=5.33kN,R3=R4=4.36kN 正常使用极限状态
R'max=max[1.143q2l1,0.393q2l1+q2l2]=max[1.143³6.11³0.6,0.393³6.11³0.6+6.11³0.1]=4.19kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1=R'6=2.76kN,R'2=R'5=
4.19kN,R'3=R'4=3.41kN
六、主梁验算
主梁自重忽略不计,计算简图如下:
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN²m)
σ=Mmax/W=0.563³106/4490=125.46N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax=7.134kN τ
max
=2Vmax/A=2³7.134³1000/424=33.65N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求! 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν
max
=0.56mm≤[ν]=l/400=616.67/400=1.54mm
满足要求! 4、扣件抗滑计算
R=max[R1,R4]=1.36kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40~65N²m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求! 同理可知,左侧立柱扣件受力R=1.36kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40~65N²m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
七、立柱验算
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λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求! 查表得,υ=0.63 1、风荷载计算
Mw=0.92³1.4³ωk³la³h2/10=0.92³1.4³0.18³0.6³1.52/10=0.03kN²m 2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值q1有所不同: 1)面板验算
q1=0.9³[1.2³(0.1+(24+1.5)³1.3)+0.9³1.4³2]³1=38.18kN/m 2)小梁验算
q1=max{2.42+(0.3-0.1)³0.8/5+0.9³[1.2³(0.5+(24+1.1)³0.18)+0.9³1.4³1]³max[0.75-0.8/2,(1.5-0.75)-0.8/2]/2³1,7.01+(0.3-0.1)³0.8/5}=7.04kN/m 同上四~六计算过程,可得:
R1=1.27kN,R2=10.52kN,R3=10.52kN,R4=1.27kN
立柱最大受力Nw=max[R1+N边1,R2,R3,R4+N边2]+Mw/lb=max[1.27+0.9³[1.2³(0.75+(24+1.1)³0.18)+0.9³1.4³1]³(1+0.75-0.8/2)/2³1.2,10.52,10.52,1.27+0.9³[1.2³(0.75+(24+1.1)³0.18)+0.9³1.4³1]³(1+1.5-0.75-0.8/2)/2³1.2]+0.03/1.5=10.56kN
f=N/(υA)+Mw/W=10558.74/(0.63³424)+0.03³106/4490=45.42N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
八、可调托座验算
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N=max[R2,R3]³1=11.49kN≤[N]=30kN
满足要求!
板模板(扣件式)计算书
一、工程属性
二、荷载设计
三、模板体系设计
设计简图如下:
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
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模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。计算简图如下:
W=bh2/6=1000³18³18/6=54000mm3,I=bh3/12=1000³18³18³18/12=486000mm4
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1、强度验算
q1=0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)³h)+1.4Q1k,1.35(G1k+ (G3k+G2k)³h)+1.4³0.7Q1k]³b=0.9max[1.2³(0.1+(1.1+24)³0.25)+1.4³2.5,1.35³(0.1+(1.1+24)³0.25)+1.4³0.7³2.5] ³1=10.04kN/m
q2=0.9³1.2³G1k³b=0.9³1.2³0.1³1=0.11kN/m p=0.9³1.3³Q1K=0.9³1.4³2.5=3.15kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.04³0.32/8,0.11³0.32/8+3.15³0.3/4]= 0.24kN²m
σ=Mmax/W=0.24³106/54000=4.4N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)³h)³b=(0.1+(1.1+24)³0.25)³1=6.38kN/m
ν=5ql4/(384EI)=5³6.38³3004/(384³10000³486000)=0.14mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm 满足要求!
五、小梁验算
因[B/lb]取整=[6400/1200]取整=5,按四等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为200mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
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1、强度验算
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)³h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)³h)+1.4³0.7Q1k]³b=0.9³max[1.2³(0.3+(1.1+24)³0.25)+1.4³2.5,1.35³(0.3+(1.1+24)³0.25)+1.4³0.7³2.5]³0.3=3.08kN/m
因此,q1静=0.9³1.2(G1k+(G3k+G2k)³h)³b=0.9³1.2³(0.3+(1.1+24)³0.25)³0.3=2.13kN/m
q1活=0.9³1.4³Q1k³b=0.9³1.4³2.5³0.3=0.94kN/m
M1=0.077q1静L2+0.1q1活L2=0.077³2.13³1.22+0.1³0.94³1.22=0.37kN²m q2=0.9³1.2³G1k³b=0.9³1.2³0.3³0.3=0.1kN/m p=0.9³1.4³Q1k=0.9³1.4³2.5=3.15kN/m
M2=0.077q2L2+0.21pL=0.077³0.1³1.22+0.21³3.15³1.2=0.8kN²m
M3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[3.08³0.22/2,0.1³0.22/2+3.15³0.2]=0.63kN²m Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.37,0.8,0.63]=0.8kN²m σ=Mmax/W=0.8³106/64000=12.57N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求!
2、抗剪验算
V1=0.607q1静L+0.62q1活L=0.607³2.13³1.2+0.62³0.94³1.2=2.25kN V2=0.607q2L+0.681p=0.607³0.1³1.2+0.681³3.15=2.22kN V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[3.08³0.2,0.1³0.2+3.15]=3.17kN Vmax=max[V1,V2,V3]=max[2.25,2.22,3.17]=3.17kN τ
max
=3Vmax/(2bh0)=3³3.17³1000/(2³80³60)=0.99N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
满足要求! 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)³h)³b=(0.3+(24+1.1)³0.25)³0.3=1.97kN/m 跨中ν
max
=0.632qL4/(100EI)=0.632³1.97³12004/(100³9350³2560000)=1.08mm
≤[ν]=l/400=1200/400=3mm 悬臂端ν
max
=qL4/(8EI)=1.97³2004/(8³9350³2560000)=0.02mm≤[ν]=l1/400=
200/400=0.5mm 满足要求!
六、主梁验算
1、小梁最大支座反力计算 Q1k=2kN/m2
q1=0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)³h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)³h)+1.4³0.7Q1k]³
b=0.9max[1.2³(0.5+(1.1+24)³0.25)+1.4³2,1.35³(0.5+(1.1+24)³0.25)+1.4³0.7³2]³0.3=3kN/m
q1静=0.9³1.35(G1k+ (G3k+G2k)³h)³b=0.9³1.35³(0.5+(1.1+24)³0.25)³0.3=2.47kN/m
q1活=0.9³1.4³Q1k³b=0.9³1.4³2³0.3=0.76kN/m
q2=(G1k+ (G3k+G2k)³h)³b=(0.5+(1.1+24)³0.25)³0.3=2.03kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁,Rmax=(1.143q1静+1.223q1活)L=1.143³2.47³1.2+1.223³0.76³1.2=4.5kN
按悬臂梁,R1=q1l=3³0.2=0.6kN R=max[Rmax,R1]=4.5kN; 同理,R'=2.62kN,R''=2.62kN 正常使用极限状态
按四跨连续梁,Rmax=1.143q2L=1.143³2.03³1.2=2.79kN 按悬臂梁,R1=q2l=2.03³0.2=0.41kN R=max[Rmax,R1]=2.79kN; 同理,R'=1.63kN,R''=1.63kN 2、抗弯验算 计算简图如下:
主梁弯矩图(kN²m)
Mmax=0.9kN²m
σ=Mmax/W=0.9³106/4490=200.99N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax=8.24kN τ
max
=2Vmax/A=2³8.24³1000/424=38.88N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求! 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν
max
=0.84mm
跨中ν
max
=0.84mm≤[ν]=800/400=2mm
max
悬挑段ν=0.37mm≤[ν]=150/400=0.38mm
满足要求!
七、立柱验算
λ=h/i=1800/15.9=114≤[λ]=150 满足要求! 查表得,υ=0.5
Mw=0.92³1.4ωklah2/10=0.92³1.4³0.18³0.8³1.82/10=0.05kN²m
Nw=0.9[1.2ΣNGik+0.9³1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9³[1.2³(0.75+(24+1.1)³0.25)+0.9³1.4³1]³0.8³1.2+0.92³1.4³0.05/1.2=8.42kN
f= Nw/(υA)+ Mw/W=8422.16/(0.5³424)+0.05³106/4490=51.83N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
八、可调托座验算
按上节计算可知,可调托座受力N=8.42kN≤[N]=30kN
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满足要求!