沉降后浇带封闭时间分析

施工技术

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２００９年６月第３８卷第６期

沉降后浇带封闭时间分析

马卫生，梁凤岭

（天津市南开区建设工程质量监督站，天津３００１１３）

［摘要］后浇带的封闭时间与工期之间存在矛盾。为合理解决这一矛盾，做到在建筑物适宜位置设置后浇带，既释放掉单元间的混凝土收缩应力和不均匀沉降，又缩短１二期，为施１＝创造良好条件。实际工程中，可以综合考虑理论沉降量与实测沉降量的比值、实际加载萤与建筑最终荷载的比值、沉降发展等因素，经地基基础优化设计，合理调整不同部位问的沉降差，完全可以提前封闭沉降后浇带。［关键词】后浇带；封闭时间；工期；建筑施工［中图分类号】１Ｕ７５５

［文献标识码】Ａ

［文章编号】１００２．８４９８（２００９）０６Ｊ００蚌０２

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后浇带按作用主要分为：用于解决高层主体与低层裙房沉降差异的沉降后浇带；用于解决钢筋混凝土结构混凝土收缩变形的收缩后浇带。后浇带可以单一使用，但更多的是同时考虑几种作用。其中又以伸缩后浇带兼作沉降后浇带的形式最为多见，并在许多工程中得到使用，均取得了良好效果，值得研究和推广。ｌ后浇带的综合设置与封闭时间分析

《混凝土结构设计规范》ＧＢ５００１０．２００２和《高层建筑混凝土结构技术规程》ＪＧＪ３．２００２中，对收缩后浇带的尺寸、构造均有较详细的规定。目前有关规范、规程对沉降后浇带的封闭时间没有提出明确规定和要求，实际工程中要求２周、或不少于６周、或不少于６０ｄ，一般混凝土在浇注１个月左右，完成收缩４０％，６０ｄ内完成收缩６５％，２０年后完成收缩的９８％。混凝土的收缩变形是一个初期大，以后逐渐减少的过程。当后浇带为减少混凝土施工过程的温度和收缩应力时，保留时间不少于２个月，这样估计可以完成混凝土收缩的６０％以上，如确有困难时也不宜少于１个月；当后浇带是为调整结构不均匀沉降而设置时，影响后浇带封闭时间的因素就较为复杂。

１）收缩后浇带实际工程中，施工后浇带已基本从单一设置发展为综合设置，经常将施工后浇带兼作收缩、沉降缝来设置，以解决一些特殊的建筑功能及结

构要求。具体设计思想：在需设置沉降缝的地方设一道施工后浇带，与普通伸缩后浇带不同的是，它不是混凝土达到一定强度后即行浇注，而是待房屋主体结构封顶、短期沉降和混凝土收缩变形基本结束后再浇注。

２）沉降后浇带沉降后浇带应等两侧结构单元沉降完成后再浇注混凝土，需要将后浇带保留很长时间。这对建筑施工过程会产生很多不利影响，如后浇带两侧梁板构件为悬挑状态，须长时间设置支撑；影响施工流水工艺布置；后浇带内钢筋长期裸露，容易锈蚀；尤其是基础底板后浇带，浸水后钢筋锈蚀严重，除锈非常困难，杂物落入后不易清理等。

为合理解决好这一矛盾，做到在建筑物适宜位置设置后浇带，既释放掉单元间的混凝土收缩应力和不均匀沉降，节省建筑基础部分投资，又缩短工期，为施工创造良好条件。在实际工程中，可以综合考虑理论沉降量与实测沉降量的比值、实际加载量与建筑最终荷载的比值、观测沉降的发展等因素，经地基基础优化设计，合理调整不同部位间的沉降差，结合建筑实际情况和综合经验分析，完全可以不用等到高层建筑主体封顶而提前封闭沉降后浇带。

【收稿日期］２００８．１２—２４

［作者简介］马卫，卜，天津市南开区建设＿丁程质量监督站高级工

程帅，天津市雅安道沱江垦１３号楼３（）ｏｌｌ３，电话：

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２００９Ｎｏ．６马卫生等：沉降后浇带封闭时间分析

９５

２工程实例

一商住楼项目，地下２层，地上由４层裙房、ｌ栋２８层框剪结构写字楼（１号楼）、２栋２７层剪力墙结构住宅楼（２、３号楼）组成，主体结构为大底盘多塔结构，从使用功能要求不设永久缝。地下室埋深约１０ｍ，基础方案：地下室外墙为２０ｍ深地下连续墙，１号楼下设灌注桩，桩长２５ｍ，１．２～１．５ｍ厚筏板基础；２、３号楼下设

灌注桩，桩长２５ｍ，承台梁高为１

５００咖；裙房柱下设抗

拔灌注桩，桩长２３ｍ，梁板式基础，梁高为１２００咖，板厚为５００咖，在主楼和主楼间、主楼和裙房之间设置收

缩沉降后浇带，基础平面和后浇带布置如图１所示。

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图ｌ后浇带布置平面

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建筑基础初步整体沉降计算表明，１号楼最大沉

降１１０衄，２、３号楼最大沉降８６姗，裙房边柱沉降２０砌。１号楼与裙房间沉降斜率大于３％。由于地下

室外墙为地下连续墙，基本上没有沉降，裙房沉降也很小，所以使得主楼和裙房间沉降差值较大。

基础方案经优化后进行了部分调整，ｌ、２、３号主楼下基桩采用后压浆灌注桩，１。３号楼基础均为１．５ｍ厚筏板基础。采用后压浆处理后的灌注桩由于桩土整体性能增强，消除桩底沉渣，桩的贯入变形显著减小，沉降较非后压浆桩基础可以减小３０％．５８％，对减少建筑沉降、改善沉降的不均匀性有显著效果；加之整体筏板基础对不均匀沉降的协调作用，调整参数后建筑基

础整体沉降计算：１号楼最大沉降４９－姗，２、３号楼最大

沉降３７哪，裙房边柱沉降２０嘲。

根据经验，工程实测建筑沉降值只是理论计算值

的５０％左右。主楼最大沉降不会超过４０姗；再考虑由

主楼和裙房之间设置的沉降后浇带释放掉７５％以上不

均匀沉降，后浇带两侧剩余沉降差小于ｌＯ咖，；因此设

计时未考虑由于基础不均匀沉降引起的应力，采取加大后浇带宽度、加强后浇带所在跨梁板配筋。

建筑物开始施工后，从实际沉降观测结果来看，实际沉降远小于计算沉降。裙房施工到４层封顶时，１号

楼最大沉降３．６咖，２号楼４．５咖，３号楼３．５咖，裙房边柱３．６咖。１号楼施工到１０层时最大沉降４．８咖；２

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方数据号楼５．３咖；３号楼３．６Ｉ舯；裙房边柱３．４ｍ。１号楼施工到１５层时最大沉降５．８姗；２号楼７．３ｎ姐；３号楼５．５舢；裙房边柱３．４咖。

实测沉降的绝对值很小，此时主楼荷载已达设计荷载的７０．７％。沉降应该已经发生６５％以上，考虑后

期沉降，主楼最终沉降值应在１５。２０ｒ啪。后浇带封闭

后在沉降后浇带两侧产生的最大差异沉降可控制在

５姗以内，因此施工至此可以提前封闭后浇带。

经过准备、清理后，后浇带在１号楼施工到１９层

时封闭。此时１号楼最大沉降７．３姗；２号楼施工到１９

层，最大沉降９．２胁；３号楼施工到１７层，最大沉降７．８嘲。后浇带封闭后，随着施工进度，继续进行沉降观测，至主楼全部封顶时，１号楼最大沉降１２．１８咖，２号楼１２．９４Ｉ砌，３号楼１１．４６ｍｍ，裙房边柱６．８８咖。

沉降观测还表明，后浇带两侧及附近并没有出现明显的沉降突变，而是有连续均匀的沉降变化梯度。

本工程主楼封顶时的实测建筑沉降值仅为理论计算沉降值的２５％左右，主要原因：理论计算建筑沉降通常使用分层总和法，而土的压缩模量取值与实际有误差；计算沉降时，使用的是设计荷载，实际荷载大，由于采用后压浆灌注桩，对减小建筑沉降效果显著。因此，若实测建筑沉降值达到理论计算值的３０％一５０％时，即可封闭后浇带，若建筑沉降值的绝对值较小，封闭后浇带的时机还可提前。

３结语

１）利用沉降后浇带解决主楼和裙房之间的沉降差行之有效。封闭沉降后浇带的时间应综合考虑计算值和实测值的关系，并应以实测沉降为主要因素来确定。

２）后压浆灌注桩对减少建筑沉降的作用明显的，对提前封闭沉降后浇带有很大帮助。

３）当主楼和裙房都采用桩基础，经优化设计，各单元沉降控制得当，后浇带两侧不会出现明显的沉降突变，可以取消沉降后浇带。

参考文献：［１］

中国建筑科学研究院．ＪＧｌ３—２００２高层建筑混凝土结构技术规程［ｓ］．北京：中国建筑工业出版社。２００２．

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［２］徐堵福，傅学怡，王翠坤，等．复杂高层建筑结构设计［Ｍ］．北

京：中国建筑工业出版社，２００６．

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２００５．（ｉｎ（Ｋｎｅ∞）

［３］刘金砺．高层建筑地基基础概念设计的思考［Ｊ］．土木工程学

报，２００６，（６）：１０仉１０５．

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沉降后浇带封闭时间分析

作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：被引用次数：

马卫生， 梁凤岭， Ma Weisheng， Liang Fengling天津市南开区建设工程质量监督站,天津,300113施工技术

CONSTRUCTION TECHNOLOGY2009，38(6)1次

参考文献(3条)

1.中国建筑科学研究院 JGJ 3-2002.高层建筑混凝土结构技术规程 20022.徐堵福.傅学怡.王翠坤 复杂高层建筑结构设计 2005

3.刘金砺 高层建筑地基基础概念设计的思考[期刊论文]-土木工程学报 2006(06)

相似文献(10条)

1.学位论文 刘超 钢筋混凝土结构后浇带关键技术的研究 2007

后浇带做为一种有效的避免结构产生裂缝的构造措施已经被广泛的应用到现代建筑结构中。特别是近几年，随着高性能混凝土研发技术的不断提高和大体积超长混凝土结构的增多，后浇带在结构中的应用也越来越多，并取得了很好的效果。

但现行规范对后浇带的相关设计、施工参数却未做明确规定，各规范的条文之间缺乏通用性，甚至存在矛盾。本文针对这些问题进行了系统研究，建立了一套完善的后浇带封闭时间及留置间距计算方法，并成功地运用在实际工程当中。文章从混凝土的收缩计算方法入手，推导了基于王铁梦公式的钢筋混凝土收缩量计算公式，并通过现代编程语言，编制了完全面向对象的计算程序，大大简化了计算过程。在此基础上，通过分析留置后浇带结构各段间的协调变形条件及外约束，建立了后浇带处混凝土应力应变计算公式。利用该公式可以计算已知结构任一时刻后浇带的受力及变形，以此为手段可以预测后浇带是否开裂及相应的开裂时间，确保后浇带的安全。

本文在后浇带混凝土应力应变计算公式的基础上，提出了确定后浇带封闭时间及留置间距的基本思路，并形成了完善的计算方法。运用到具体工程中，计算结果与后期监测数据吻合较好，进一步验证了计算方法的准确性及可靠性。该方法直接面向工程技术人员，有较强的实用性，具有较好的推广应用价值。

最后文章从模板施工、混凝土二次浇筑、防水等方面详细阐述了后浇带的施工综合技术措施。

本文从后浇带的理论计算到施工技术，都多了大量工作，为今后超长结构后浇带的设计及施工提供了理论依据，同时具有良好的经济意义。

2.期刊论文 李雁英.吴京.张玉明.Li Yanying.Wu Jing.Zhang Yuming 混凝土楼盖结构设计中后浇带的留设及封闭时间探讨 -工业建筑2006,36(5)

在混凝土楼盖结构中,通过设置后浇带,释放混凝土的大部分收缩变形.后浇带的留设间距与支承结构的刚度、混凝土的收缩量和后浇带的封闭时间有关.后浇带封闭时间越晚、贯穿后浇带的钢筋面积越少,后浇带宽度越大,后浇带处钢筋的约束拉力就越小,有利于发挥后浇带的作用,增强抗裂效果.

3.期刊论文 李成才.于德湖.纪胜敏.刘汉进.Li Chengcai.Yu Dehu.Ji Shengmin.Liu Hanjin 超高层建筑沉降后浇带留置时间研究与工程应用 -工程建设2010,42(5)

为解决沉降后浇带的留置时间与工期的矛盾,以青岛市"创业中心"为例,结合沉降计算、沉降预测和有限元软件ABAQUS分析结果,对沉降后浇带的留置时间或取消提供指导.

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在建筑工程中,为适当加大伸缩缝间距时采用收缩后浇带,高层主裙楼间的差异沉降而不设永久沉降缝时设置沉降后浇带.在工程中,应注意后浇带位置的选择、断面的形式、带内钢筋的构造、封闭时间等问题.

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施工当中的后浇带,一般分为伸缩后浇带和沉降后浇带两种.不管哪种后浇带、后浇带两侧模板的支设方法采用哪种方式,都或多或少地存在漏浆现象,尤其是梁板式筏板基础地梁的后浇带处,模板的漏浆现象尤为严重,为不影响构件的承载力,这些水泥浆是必须清除的.通常设计单位会在后浇带处增加横向受力钢筋作为后浇带处的抗裂构造配筋,钢筋的净距大大减小,给清理造成了困难;后浇带侧模如果采用现场定制的钢、木、竹模板时,在这种钢筋净距小而且尽可能不摇动受力钢筋位置的前提下拆除并取出模板也相当困难;几种类型后浇带的封闭时间是不一样的,一般设计规定应在两侧混凝土浇筑完毕48 d后封闭伸缩后浇带,后浇带两侧主体工程完成后方可封闭沉降后浇带,在这么长的时间内,漏浆、后浇带内积水、施工杂物的落入都是很难避免的,尤其在筏板比较厚、防水要求较高而设计采用了钢板止水带的时候,在密集的钢筋网片中清理这些施工垃圾更是难上加难,同时也给建筑物的基础承载力、耐久性和地下室防水留下了隐患.怎样快、好、省地解决这些问题,是筏板基础后浇带施工的重点和难点.

7.学位论文 闫海华 后浇带的有限元计算分析与裂缝控制 2005

后浇带作为大体积混凝土结构控制裂缝的一种有效方法，实现了结构的无缝设计，但现阶段后浇带的设计及施工都存在着较多问题，其主要原因是对后浇带的受力状态不了解，造成了在实际施工过程中施工方法、养护措施及封闭时间的确定等方面随意性比较大。

本文首先分析了引起大体积混凝土早期开裂的影响因素，对材料及施工养护等方面进行了重点论述；其次，从新老混凝土的粘结破坏机理上研究分析了新老混凝土的粘结问题，指出影响新老混凝土粘结强度的重要因素；并对常用的后浇带封闭材料—膨胀混凝土做了详细的介绍；接着，利用传热学知识推导出混凝土的温度场及粘弹性应力场的三维有限元计算方程，并对膨胀混凝土的膨胀应力进行了简单的分析推导，并用FORTRAN语言编制出数值计算程序MASSIVE；最后，以实际工程为模型基础，对基础筏板及后浇带的温度场及应力场进行模拟计算，并与实际监测结果进行比较分析。

通过对材料及施工养护的论证分析得出，配置高强混凝土时如果采用的是普通硅酸盐水泥则尽量采用高标号水泥，有利于裂缝控制；而且随着水灰

比的减小，混凝土的抗裂性能渐渐下降；入模温度、养护温度及构造钢筋要控制在适当的范围内。通过对后浇带受力状态分析得出，正常封闭后浇带后，后浇带的中心截面上表面应力超过同期混凝土的抗拉强度，而采用膨胀混凝土后，表面拉应力仍会造成后浇带开裂；提前封闭后浇带后，后浇带表面应力超过了同期混凝土的抗拉强度，所以在施工时要注意表面的养护，最好采用膨胀混凝土。

本论文对两种后浇带的材料—普通混凝土与膨胀混凝土，及后浇带的两种封闭时间—正常封闭与提前封闭几种情况下的应力曲线进行了模拟计算，并进行了对比分析，为后浇带的施工作业提供了理论依据，并据此提出了控制后浇带裂缝的具体措施。

8.期刊论文 赵振国.梁建军.ZHAO Zheng-guo.LIANG Jian-jun 采用沉降后浇带控制差异沉降的方法及工程实例 -工程建设与设计2007(12)

介绍了采用沉降后浇带来减少高层建筑与裙房或地下车库之间差异沉降的方法,指出应根据不同工况,区分沉降后浇带封闭前后,采用不同的沉降和反力计算方法.对沉降后浇带的封闭时间提出了控制建议.

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在大底盘结构的桩筏基础中设置沉降后浇带既可以释放相当部分沉降差产生的不利影响，又可以满足建筑功能的要求，目前已被越来越多的工程应用。本文对沉降后浇带的设置方式及效果作了一定程度上量化的研究。

本文假定了桩基沉降与荷载线性相关，用简化的桩土分析方法对桩筏基础分析，并采用荷载的变化来模拟后浇带封闭前后桩筏沉降和内力的变化。采用上述的分析假定可以相当程度上反映真实情况，同时在工程实际应用更为方便、直观。

采用上述的分析方法，本文主要针对工程中最关注的后浇带设置位置及后浇带的封闭时间作了计算分析，归纳了随设置位置及封闭时间变化，沉降后浇带作用的变化规律，提出确定后浇带设置位置及后浇带的封闭时间的建议，对今后工程应用提供了理论依据。

10.期刊论文 罗永协.龚永平.孔德展.唐廷银.马锦奎.周云国.周勇 深圳市京基东方都会大厦转换层取消后浇带的无缝施工技术 -广东建材2005(3)

1前言

随着建筑经济建设的发展,设计中超长结构采用后浇带(伸缩缝)技术减少砼收缩裂缝是通常的做法.由于后浇带技术存在封闭时间长(60d以上),后浇带施工后其两边的结构成悬臂状态,悬臂结构下的支撑必须要专门设置,以保证后续施工时的结构安全,以及转换层大梁钢筋密度大后浇带凿毛无法保证质量等缺点.往往耽误后续施工的工期.因此,实现无缝化施工成为我们一直关注的重点.本工程无缝施工的实践及理论证明这一做法是可行的.

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