超临界二氧化碳布雷顿循环的参数优化_段承杰

５卷第１２期　第４０１１年１２月　２

原子能科学技术Ｖｏｌ．４５，Ｎｏ．１２

Ｄｅｃ．２０１１

ＡｔｏｍｉｃＥｎｅｒＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏ　　　ｇｙｇｙ　　

超临界二氧化碳布雷顿循环的参数优化

段承杰，杨小勇，王　捷

（）清华大学核能与新能源技术研究院，北京　１０００８４

摘要：本文通过建立二氧化碳布雷顿再压缩循环模型，研究了各参数对循环效率的影响及各参数间的关系，并对循环参数进行优化，阐述二氧化碳循环高效能量转换的机理。结果表明，超临界二氧化碳再压适宜为出口温度较低的反应堆做能量转换。缩循环是一种较为理想的能量转换方式，关键词：再压缩循环；参数优化ＣＯ２；

（）中图分类号：ＴＫ１１　　　文献标志码：Ａ　　　文章编号：１０００６９３１２０１１１２１４８９０６－－－

ＰａｒａｍｅｔｅｒｓＯｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆＳｕｅｒｃｒｉｔｉｃａｌ　　　ｐｐ

ＣａｒｂｏｎＤｉｏｘｉｄｅＢｒａｔｏｎＣｃｌｅ　　　ｙｙ

，，ＷＡＮＧＤＵＡＮＣｈｅｎｉｅＹＡＮＧＸｉａｏｏｎＪｉｅ　－　－ｙ　ｊｇｇ

（ＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏＮｕｃｌｅａｒａｎｄ　Ｎｅｗ　ＥｎｅｒＴｅｃｈｎｏｌｏＴｓｉｎｈｕａ　ＵｎｉｖｅｒｓｉｔＢｅｉｉｎ０００８４，Ｃｈｉｎａ）　　ｆ　ｇｙ　ｇｙ，ｇｙ，ｊｇ１

：，ＡｂｓｔｒａｃｔｗｅｌｌｍｏｄｅｌｉｎａｓｕｅｒｃｒｉｔｉｃａｌｃａｒｂｏｎｄｉｏｘｉｄｅＢｒａｔｏｎｒｅｃｏｍｒｅｓｓｉｏｎｃｃｌｅｔｈｅ　　　　　　　　Ｂｙｇｐｙｐｙ　　ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｃｃｌｅａｒａｍｅｔｅｒｓｏｎｃｃｌｅｅｆｆｉｃｉｅｎｃａｎｄｔｈｅｉｎｔｅｒｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｏｆａｒａｍｅｔｅｒｓｗｅｒｅｓｔｕｄ　　　　　　　　　　　－ｙｐｙｙｐｐ　　ｉｅｄ．ＴｈｅｃｃｌｅｗａｓｏｔｉｍｉｚｅｄａｎｄｔｈｅｈｉｈｅｆｆｉｃｉｅｎｃｅｎｅｒｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆＣＯｃｌｅ　　　　　　－　　　ｙｐｇｙｇｙｙ２ｃ　　ｗａｓｒｅｒｅｓｅｎｔｅｄ．ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｓｕｅｒｃｒｉｔｉｃａｌＣＯｃｌｅｉｓａｎｅｆｆｅｃｔｉｖｅｅｎｅｒｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎ　　　　　　　　　　ｐｐｙｇｙ２ｃ　ａｎｄｉｓｓｕｉｔａｂｌｅｆｏｒｌｏｗｃｏｒｅｏｕｔｌｅｔｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｒｅａｃｔｏｒｓ．ｓｓｔｅｍ　　　　　　　　　ｐｙ

：Ｃ；ＫｅｗｏｒｄｓＯｒｅｃｏｍｒｅｓｓｉｏｎｃｃｌｅｏｔｉｍｉｚａｔｉｏｎａｒａｍｅｔｅｒｓ　　ｐｙｐｐ２；ｙ　提出的第四代核能ＧＩＦ）　　第四代核能论坛（

系统６种推荐堆型中除超临界水堆外，其余堆型的能量转换均可采用布雷顿循环（Ｂｒａｔｏｎｙ

［１］

），、其中，钠冷快堆（铅冷快堆ｃｃｌｅＳＦＲ）ｙ（被推荐使用二氧化碳作为布雷顿循环的ＬＦＲ）

气循环减小了部件损失及部件体积，且二氧化储量丰富、易于获得且价格便碳与氦气相比，

宜。本文介绍超临界二氧化碳再压缩循环，根据热力学定律建立循环模型。分析循环中压比、温比等主要参数对循环效率的影响及最佳值的选取，同时对影响回热器的参数进行研究。

工质。二氧化碳具有良好的热稳定性和物理性质，不需很高的循环最高温度即可达到满意的

］２４－

，热效率［超临界循环可利用二氧化碳在临界

１　超临界二氧化碳再压缩布雷顿循环

二氧化碳超临界循环需采用多个回热器（若只采用１个回热器，由于回热器低压侧流体

点附近的物性，减小压缩功，提高回热效率，从而提高循环效率。同时，二氧化碳循环相比氦

；收稿日期：修回日期：２０１００９１５２０１０１２１３－－－－

）；）基金项目：国家自然科学基金资助项目（９０４１０００１８６３计划资助项目（２００３ＡＡ５１１０１０，２００５ＡＡ５１１０１０，，作者简介：段承杰（男（苗族）贵州凯里人，博士，核能科学与工程专业１９８４—）

１４９０

比热较小，换热时高压侧流体温升不够，会导致，使热量得以更好利用。二氧换热器出现夹点）

化碳再压缩循环示意图如图１所示，循环温熵图如图２所示

。

原子能科学技术　　第４５卷

其中：ｔΔｍａｘ为高压侧或低压侧出入口温差最大／；／；值；ｈ为比焓，Ｊｋｍ为质量流量，ｋｓｃｇｇｐ为／（·Ｋ）。。比定压热容，ｋＪｋｇ

高温回热器的回热度αｈｒｅｃ表示为：

αｈｒｅｃ＝

ｈｈ３ｈ２′５ｈ５′

（）２＝

ｈ５－ｈｔｈ５－ｈｔｐｐ５′２′５′２′αｈｒｅｃ与αｌｒｅｃ的计算方法差异是由分流引起

回热器高压侧的出口温度须分别满的。其中，

足条件ｔｔ≤ｔｔｔ′≤ｔｔｔΔ２＋Δ６≤５′及ｔ２′＋Δ５′≤５，与Δｔ′分别为避免回热器内传热恶化而设置的工程上所允许的最小温差，通常取为８℃。

整个循环的效率η可表示为：

（６１）

１＝－ηｈ４－ｈ３

（）３

）是从能量损失角度来计算循环效率，３　　式（

可看出，采用分流设计，Ｂｒａｔｏｎ循环释放到环ｙ境中未被利用的热量减少，热源吸收的热量也减少，因此，循环效率大幅提高。

分流措施可在ＣＯｒａｔｏｎ循环中ｙ２超临界Ｂ使用是因Ｃ温度Ｏ２物性受工作环境下的压力、影响较大。在无分流回热时有ｃｔｃｔΔｈΔｈ＝ｌｌ，ｐ，ｐ，下标ｈ表示回热器高压侧，ｌ表示低压侧。其中因此，流量相等的情况下导致ｃｃｈ＞ｌ，ｐ，ｐ，即进入堆芯的气体温度较低，在相同ｔｔΔｈ＜Δｌ，的ε、高压侧流经堆芯或换热器的流体需τ下，降低了循环效率。而分流循吸收较多的热量，

环则是牺牲一部分功用于压缩流体，从而使流

透平出口的二氧化碳流体先进入高温回热器），），后进入低温回热器（至６而进行放热（５至５′５′后，一部分流体直接通往高温压缩机被压缩（６至），）另一部分流体先冷却后（再进入压缩机２′６至１

）。然后，压缩（通过低温回热器回热（１至２２至）到与直接被高温压缩机压缩的流体相同的温２′

）、度，混合后一起再流经高温回热器（至３换热２′），）。器（最后流入透平做功（３至４４至５

体回热后温度得到升高，相同条件下的循环在同时预冷损失堆芯或换热器吸收的热量减少，的热量降低，增加了循环效率。

３　优化分析

由数学模型可知，超临界ＣＯｒａｔｏｎ再ｙ２Ｂ压缩循环的循环效率可表示为：

（）ｋ４ε，τ，ｉ）η，ξ，η＝η（φ，

其中：η为压气机和透平的φ为初始点的工况；等熵效率；ｋｉ为以下４个ξ为各部件压力损失；变量任选其二，即经过预冷器的流量份额ｘ、低温回热器低压侧出口温度与高压侧入口（即回、热器冷端）温度之差Δ低温回热器回热度αｔｌｒｅｃ及高温回热器回热度α只要确定了以上参ｈｒｅｃ。数，并保证回热器不出现传热恶化现象，即可唯一确定超临界ＣＯｒａｔｏｎ循环的效率。ｙ２Ｂ

２　循环数学模型

／定义Ｂ温比ｒａｔｏｎ循环压比ε＝ｐｍａｙｐｍｘｉｎ、

／ｔｔｔ为温度。τ＝ｐ为压力；ｍａｘｍｉｎ。其中：

），假设经过预冷器的分流量为ｘ（低０ｘ≤１≤温回热器的回热度αｌｒｅｃ可表示为：

（２′２）５′６

（）１α＝ｌｒｅｃ＝（）（）ｍｃｔｍｃｔΔΔｍｉｎｍａｘｍｉｎｍａｘｐｐ

第１超临界二氧化碳布雷顿循环的参数优化２期　　段承杰等：１４９１

作为实际气体的循环，影响循环效率的参有的参数并非完全独立，选取有一定数较复杂，

范围的限制。为简化讨论，选定二氧化碳超临界Ｂｒａｔｏｎ循环的最高参数分别为压力ｙ

［］

、温度６并作为计算初始点。２０ＭＰａ５０℃２，英国ＡＧＲ反应堆运行证实了ＣＯ７０℃以２在６温度均下的安全性。循环其余各节点的压力、在临界点参数之上。同时逆流换热器冷端温差越小，换热效果越好，但实际情况不能相等，因此，本工作给定回热器冷端温差为８℃。

对于图２所示的循环，环境温度、低温ε、τ、回热器冷端温差和压缩机等熵效率确定，ｔｔ２、６和ｔ２′即可确定。在满足回热器不出现夹点和当高温回热器低压侧出口传热恶化的情况下，

高压侧所温度ｔｔ５′越接近高压侧入口温度２′时，

，ｌｒｅｃｌｌ，

·，交换的热量越多，ｔ３越高。而ｘ＝

ｔΔｈ，ｃｌｒｅｃｈｐ，

而最小分流量变化规律却与效率几乎相反。

图３中左端取到了１个极限ε，这是因为回热器高低压侧二氧化碳的比热差别不太大，无需进行分流，不必采用再压缩循环，同时也可看出，此时的循环效率并不高。右端的极限ε是保证该循环仍为超临界循环的压比。

对应于各工况，分流量均能取到极小值。此时低温回热器高压侧流体经回热后，已达到满足限制条件的极限换热温升，再减小流量升高温度，易造成低温回热器出现夹点。当回热器低压侧流体越接近临界压力时ｃｃｌｈ逐渐ｐ，ｐ，），增大，且增长率越来越大（图４而ｔ５′的温度越

／使得Δ在最佳ε之接近ｔｔｔΔ２′的温度，ｌｈ减小，

ｃｔｌｌｐ，·）／后减小速率变慢。在ｄｄε＝０时

ｔΔ

ｈｃｈｐ，

此ε下的循环效率也最高。出现ｘ的最小值，

随ｔ，，ｃｔｔｔｃΔｌｒｅｃｈ、ｈ＝２′－２不变，５′的减小ｌｒｅｃｌ增ｐ，ｐ，

ｌ，

大，的增幅小于ｌ的减ｔｔｔΔｌ＝５′－６减小ｔΔｈｃｈｐ，

幅。最终ｘ减小到一极小值，此时高温回热器回热温度最高，从堆芯吸收热量最少，透平做功份额增加远大于压缩机耗功份额的增加，因此在相同循环ε、ｘ最小时对应的循环效率τ下，是所示循环的最佳循环效率，且不同的ε、τ对应不同的最小ｘ和最佳循环效率。

３．１　压比对最佳循环效率的影响

假定循环最低温度３随ε增大，压缩机５℃，进口工况向临界点靠近，使二氧化碳的比热产生较大变化。各

ε对应的最小分流量及最佳效率如图３所示。从图３可看出，随循环ε的增大，各工况下的最佳循环效率先增加到最大值，然后减小。

图４　压比对比热的影响（ｔ３５℃）ｍｉｎ＝

ｒｅｓｓｕｒｅＦｉ．４　Ｅｆｆｅｃｔｏｆｒａｔｉｏ　　　ｐｇ

ｏｎｓｅｃｉｆｉｃｈ

ｅａｔｒａｔｉｏ（ｔ３５℃）　　　ｐｍｉｎ＝

图５所示为对应最佳效率时高温回热器及低温回热器的回热度的变化。随ε增大，各最佳效率循环回热度均增加，但两回热度增大的速率在最优ε之前，高温回热器的回热度曲线不同，

图３　压比对最佳循环效率和最小分流量的影响Ｆｉ．３　Ｅｆｆｅｃｔｏｆｒｅｓｓｕｒｅｒａｔｉｏｏｎｏｔｉｍｕｍｃｃｌｅ　　　　　　ｇｐｐｙ

ｅｆｆｉｃｉｅｎｃａｎｄｍｉｎｉｍｕｍｂａｓｓｆｌｏｗ　　　ｙｙｐ　

图５　压比对最佳循环效率下回热器回热度的影响Ｆｉ．５　Ｅｆｆｅｃｔｏｆｒｅｓｓｕｒｅｒａｔｉｏｏｎｒｅｃｕｅｒａｔｏｒ　　　　　ｇｐｐｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓｕｎｄｅｒｏｔｉｍｕｍｃｃｌｅｅｆｆｉｃｉｅｎｃ　　　　ｐｙｙ

１４９２

斜率较大，之后趋于平缓，而低温回热器回热度之后增幅逐渐变大。在最优ε之前增长较缓，

随ε变化，对应最佳效率下，流体最高回热。温度迅速上升，超过最佳ε后趋于平缓（图６）最佳循环效率在某压比处达到最大值的原因在最佳ε前，回热后流体进入堆芯温度升是：

高，使流体吸收热量减少，同时分流量减小使无这两处对效率增加的法利用的热量比例减少，

贡献较分流导致压缩机做功增加所带来的损失大，效率上升。超过最佳ε后，温度上升缓慢，而循环最小分流量增大，使无法回收利用的热量比例增大，同时压缩机做功增多，效率下降

。

原子能科学技术　　第４５卷

图６　各压比最佳效率下最高回热温度ｔ３

随压比ε的变化

Ｆｉ．６　Ｖａｒｉａｔｉｏｎｏｆｔｉｔｈｒａｔｉｏｒｅｓｓｕｒｅ　　　　ｇｐ３ｗ

ｏｔｉｍｕｍｃｃｌｅｅｆｆｉｃｉｅｎｃｕｎｄｅｒ　　　ｐｙｙ

３．２　温比对最佳循环效率的影响选定ε＝２．改变低温压气机进口温度。４５，给定压比下，理想气体的简单回热Ｂｒａｔｏｎ循ｙ环通常热效率随最低循环温度的减小而增大，但实际二氧化碳气体的循环却有不同，效率存效率随最低循在最优值。在某个温度以上时，

环温度减小而增大，低于该温度后急速下降（图）。分流量ｘ的变化与效率的变化恰好相反。７

分流量在３图８）类５℃左右出现变化的原理（似于前文有关压比接近临界点附近的论述，

环最低温度后，温度上升缓慢，而循环最小分流压缩量增大使无法回收利用的热量比例增大，）。因此，图１循环效率在ｘ最小机做功增多（０处增长到极大值，然后减小。

３．３　Δｔ及ｘ对循环效率及回热度的影响

选定ε＝２．循环最低温度３４５，５℃来研究其他参数的影响。如图１给定ｘ，回热１所示，度、效率均随Δ因相同情况下，ｔ的变大而降低，回热器温差越大，未被利用的热量多，必然导致效率和回热度的降低。

在给定ε和τ下，分流量存在最小值，原因

ｌｌ，

·）／ｄｄｔ０时循环效率最大。ｍｉｎ＝

ｔΔｈ，ｃｐｈ

高温回热器回热度随循环最低温度的上升，从最低值迅速增加到最大值，而后缓慢下降，而低温回热器回热度先略有下降，然后逐渐）。升高，且较高温回热器所需的回热度低（图９

最高回热温度先随循环最低温度的增加而迅速增加，在ｘ达最小值

后减缓，超过最佳循

第１超临界二氧化碳布雷顿循环的参数优化２期　　段承杰等：１４９３

３．４　Δｔ及αｈｒｅｃ对循环参数的影响

根据当今紧凑式换热器技术现状，回热度可达０．现保守取α９８，０．９５。给定高温回ｈｒｅｃ＝热器回热度，随低温回热器冷端温差的增大，ｘ，在很小的范围内逐渐减小（图１低温回热器３）的回热度也在减小。ｘ的减小虽有利于效率的提高，但回热度的下降使效率最终呈下降趋势，在给定高温回热器回热度的情况下，冷端温差增加１℃，约使效率下降０．０５％

。

图１３　Δｔ变化对循环效率、αｌｒｅｃ及ｘ的影响，Ｆｉ．１３　ＥｆｆｅｃｔｏｆΔｔｏｎｃｃｌｅｅｆｆｉｃｉｅｎｃｎｄｘ　　　　α　ｇｙｙｌｒｅｃａ

保证低温回热器冷端温差不变，随高温回

同前文分析，随分流量的增大，效率降低。

同时高温回热器回热度也逐渐降低，而低温回热器回热度却缓慢增加，这是因为对回热度有α＝／即实际回热量ｑ除以理论最大回热量Ｑ＜１，ｑ

在冷端温度相同情况下，低温回热器传热量Ｑ，

／（，增大，回热度α低温回Ｑ＋ｄｑ＋ｄｑ）ｑ）ｌｒｅｃ＝（

而高温回热器冷端温差变大热器回热度增加；

（，换热量减少，但理论ｘ的增加带来ｔ５′的升高）／最大换热量不变，回热度α所Ｑ，ｑ－ｄｑ）ｈｒｅｃ＝（以高温回热度降低。

热器回热度的增加，点温度必然下降，因此，５′导致低温回热器高温流体换热量降低（图，而须达到相同温度，只能减少ｘ，同时导１４）

但降幅很小，所致低温回热器回热度降低，

以，ｘ减小带来的效率增加远大于低温回热器回热度降低带来的损失。因此，低温回热器冷端温度不变的情况下，随高温回热器回热度的增加，效率增加，且增加速率变大。同回热度只能在一定范围内变化，低于最低时，

值时不需采用分流设计

。

图１回热度的影响２　ｘ对效率、

Ｆｉ．１２　Ｅｆｆｅｃｔｏｆｘ　　ｇ

ｏｎｃｃｌｅｅｆｆｉｃｉｅｎｃａｎｄｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓ　　　ｙｙ　

图１４　ααｈｒｅｃ对循环效率、ｌｒｅｃ及ｘ的影响

，Ｆｉ．１４　Ｅｆｆｅｃｔｏｆｎｃｃｌｅｅｆｆｉｃｉｅｎｃｎｄｘ　α　　α　ｇｙｙｈｒｅｃｏｌｒｅｃａ

１４９４

３．５　Δｔ和αｌｒｅｃ对循环参数的影响

若给定低温回热器的回热度α随０．９，ｌｒｅｃ＝冷端温差的增大，换热量必然增大，为使回热温度仍满足循环设计点，只能增大ｘ，而低温回热器回热度的增大导致高温回热器冷端差的增从而导致高温回热器回热度的下降，因此循大，

）

。环效率下降（图１５

αｈｒｅｃ

０．９７７　０．９５　

原子能科学技术　　第４５卷

）。热器回热度为０表１．９５、０．９７７时的参数（

表１　最佳循环工况下的参数比较Ｔａｂｌｅ１　Ｃｏｍａｒｉｓｏｎｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｒａｍｅｔｅｒｓ　　　　ｐｐ

ｕｎｄｅｒｏｔｉｍｕｍｏｅｒａｔｉｏｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎ　　　ｐｐ

αｌｒｅｃ

０．９１６　０．９２３　

ｘ

０．６４７３　　０．７０６５　　

／％η５１．７３５０．２２

４　结论

针对普通Ｃ本文计算并比较Ｏ２循环的不足，了改进后采用分流的Ｃ结论如下。Ｏ２透平循环，

１）采用分流式设计的二氧化碳Ｂｒａｔｏｎｙ循环在较低的循环最高温度下可达较高的循环效率，与目前广泛研究的氦气循环在高温下达到的效率相当。采用分流措施避免夹点温差小

图１５　Δｔ变化对循环效率、αｈｒｅｃ及ｘ的影响，Ｆｉ．１５　ＥｆｆｅｃｔｏｆΔｔｏｎｃｃｌｅｅｆｆｉｃｉｅｎｃｎｄｘ　　　　α　ｇｙｙｈｒｅｃａ

改善了循环特性。的问题，

）改进后循环的效率取决于φ、２ε、τ、η、ξ、

ｋｉ等参数。研究发现在工程约束条件下循环存在最佳分流比和最佳循环效率。

）保证了３ＣＯ２循环的堆芯出口温度较低，反应堆的安全性，同时效率不低于Ｈｅ透平循环，具有良好的发展前景，能用做第四代先进核能系统的能量转换方式。参考文献：

［］１ｔｅｃｈｎｏｌｏｒｏａｄｍａｆｏｒｅｎｅｒａｔｉｏｎⅣｎｕｃｌｅａｒ　Ａ　　ｇｙｐｇ　　

［：ｅｎｅｒｓｓｔｅｍｓＲ］．ＵＳＤＯＥ，２００２．ｇｙｙ　

［］２ＯＳＴＡＬＶ．Ａｓｕｅｒｃｒｉｔｉｃａｌｃａｒｂｏｎｄｉｏｘｉｄｅｃｃｌｅｆｏｒ　Ｄ　　　　　　ｐｙ

［ｅｎｅｒａｔｉｏｎｎｕｃｌｅａｒｒｅａｃｔｏｒｓＲ］．ＭＩＴ，ＵＳＡ：ｎｅｘｔ　　　ｇ，ＤｅａｒｔｍｅｎｔｏｆＮｕｃｌｅａｒＥｎｉｎｅｅｒｉｎ２００４．　　　ｐｇｇ［］３Ｃｈｅｎ．Ｎｏｖｅｌｃｃｌｅｓｕｓｉｎｃａｒｂｏｎｄｉｏｘｉｄｅ　ＹＡＮＧ　　　　ｙｇ　

ａｓｗｏｒｋｉｎｆｌｕｉｄ［Ｄ］．Ｓｔｏｃｋｈｏｌｍ：ＳｃｈｏｏｌｏｆＩｎ　　　－ｇ　，ｄｕｓｔｒｉａｌＥｎｉｎｅｅｒｉｎａｎｄＭａｎａｅｍｅｎｔ２００６．　　ｇｇｇ　［］４ＴＯＹ，ＮＩＴＡＷＡＫＩＴ，ＭＵＴＯＹ．Ｍｅｄｉｕｍ　ＫＡ　　　

ａｓｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｃａｒｂｏｎｄｉｏｘｉｄｅｔｕｒｂｉｎｅｒｅａｃｔｏｒ　　　　　ｐｇ

，若给定低温回热器冷端温差Δ随回热度ｔ高温流体进口温度上升，而低温流体换的升高，

热后温度不能变化，这使ｘ增加。同时，高温其冷端温差变大，回热度减回热器换热量减小，

循环效率降低。同样，低温回热器回热度也小，

在一定范围变化，低于最低值无需采用分流设）

。计（图１６

图１６　ααｌｒｅｃ变化对循环效率、ｈｒｅｃ及ｘ的影响，Ｆｉ．１６　Ｅｆｆｅｃｔｏｆｎｃｃｌｅｅｆｆｉｃｉｅｎｃｎｄｘ　α　　α　ｇｙｙｌｒｅｃｏｈｒｅｃａ

［］，Ｊ．ＮｕｃｌｅａｒＥｎｉｎｅｅｒｉｎａｎｄＤｅｓｉｎ２００４，２３０　　ｇｇｇ　（）：１３１９５２０７．－－

［］，ＧＵ　５ＪｉｅＹｉｈｕａ．Ｐａｒａｍｅｔｒｉｃｓｔｕｄｉｅｓｏｎ　ＷＡＮＧ　　　

ａｓｄｉｆｆｅｒｅｎｔｔｕｒｂｉｎｅｃｃｌｅｓｆｏｒａｈｉｈｔｅｍｅｒａ　　　　　　　－ｇｙｇｐ［］ａｓｔｕｒｅｃｏｏｌｅｄｒｅａｃｔｏｒＪ．ＮｕｃｌｅａｒＥｎｉｎｅｅｒｉｎ　－　　ｇｇｇ，（）：ａｎｄＤｅｓｉｎ２００５，２３５１６１７６１１７７２．　　－　ｇ

给定循环最高压力和温度，在满足限制条循环达到最佳效率时的工况为：件的情况下，

，ｔ＝８℃，０ＭＰａｔ５０℃，Δｐｍａｐｍｘ＝２ｍａｘ＝６ｉｎ＝

，以及该工况下高温回７．８ＭＰａｔ３４．３６℃，ｍｉｎ＝