传热学第八章答案
第八章
1.什么叫黑体?在热辐射理论中为什么要引入这一概念?
2.温度均匀得空腔壁面上的小孔具有黑体辐射的特性,那么空腔内部壁面的辐射是否也是黑体辐射?
3.试说明,为什么在定义物体的辐射力时要加上"半球空间"及"全部波长"的说明? 4.黑体的辐射能按波长是怎样分布的?光谱吸收力E b λ的单位中分母的"m "代表什么意义?
5.黑体的辐射按空间方向是怎样分布的?定向辐射强度与空间方向无关是否意味着黑体的辐射能在半球空间各方向上是均匀分布的?
6.什么叫光谱吸收比?在不同光源的照耀下,物体常呈现不同的颜色,如何解释? 7.对于一般物体,吸收比等于发射率在什么条件下才成立?
8,说明灰体的定义以及引入灰体的简化对工程辐射传热计算的意义.
9.黑体的辐射具有漫射特性.如何理解从黑体模型(温度均匀的空腔器壁上的小孔)发出的辐射能也具有漫射特性呢? 黑体辐射基本定律
8-1、一电炉的电功率为1KW ,炉丝温度为847℃,直径为1mm 。电炉的效率为0.96。试确定所需炉丝的最短长度。
3
⎛273+847⎫3 ⎪πdL =0. 96⨯10
100⎭解:5.67×⎝
得L=3.61m
8-2、直径为1m 的铝制球壳内表面维持在均匀的温度500K ,试计算置于该球壳内的一个实验表面所得到的投入辐射。内表面发射率的大小对这一数值有否影响?
4
⎛T ⎫
E b =C 0 ⎪
100⎝⎭=35438 W/m 2 解:由
8-3、把太阳表面近似地看成是T=5800K的黑体,试确定太阳发出的辐射能中可光所占的百
分数。
解:可见光波长范围是0.38~0.76μm
4
⎛T ⎫
E b =C 0 ⎪
⎝100⎭=64200 W/m 2
可见光所占份额
8-4、一炉膛内火焰的平均温度为1500K ,炉墙上有一着火孔。试计算当着火孔打开时从孔向外辐射的功率。该辐射能中波长为2μm 的光谱辐射力是多少?哪种波长下的能量最多?
4
F b (λ2-λ1)=F b (0-λ2)-F b (0-λ1)=44. 87%
⎛T ⎫
E b =C 0 ⎪
100⎝⎭=287W/m 2 解:
c 1λ-5
E b λ=c 2/λT =9. 74⨯1010W /m 3
e -1
-12
T =1500K 时,λm =1. 93⨯10m
8-5、在一空间飞行物的外壳上有一块向阳的漫射面板。板背面可以认为是绝热的,向阳面
2
得到的太阳投入辐射G=1300W/m 。该表面的光谱发射率为:0≤λ≤2μm 时ε(λ)=0. 5;
4
λ>2μm 时ε(λ)=0. 2。试确定当该板表面温度处于稳态时的温度值。为简化计算,设太阳的辐射能均集中在0~2μm 之内。
⎛T ⎫G =εC ⎪
100⎝⎭ 解:由
得T=463K
52
E =3. 72⨯10W /m b 8-6、人工黑体腔上的辐射小孔是一个直径为20mm 的圆,辐射力。
4
一个辐射热流计置于该黑体小孔的正前方l=0.5m,处,该热流计吸收热量的面积为1.6⨯10解:
-5
m 2。问该热流计所得到的黑体投入辐射是多少?
L b =
E b
λ
=1. 185⨯105W /m 2
Ω=
A c
=6. 4⨯10-52r
L b . A =37. 2W
-5-3
所得投入辐射能量为37.2×6.4×10=2. 38⨯10W
8-7、用特定的仪器测得,一黑体炉发出的波长为0.7μm 的辐射能(在半球范围内)为
108W /m 3,试问该黑体炉工作在多高的温度下?该工况下辐射黑体炉的加热功率为多大?
-42
辐射小孔的面积为4⨯10m 。
解:
E b λ
c 1λ-5
=c 2/λT e -1代入数据得:T=1214.9K
4
8-8、试确定一个电功率为100W 的电灯泡发光效率。假设该灯泡的钨丝可看成是2900K 的黑体,其几何形状为2mm ⨯5mm 的矩形薄片。
⎛T ⎫
Φ=AC 0 ⎪=49. 4W
⎝100⎭
⎛T ⎫E b =C 0 ⎪
100⎝⎭ 解:
4
可见光的波长范围0.38~0.76μm
μm . K ; λ2T =2204μm . K 则λ1T =1102
; F b (0-0. 76)=10. 19 由表可近似取F b (0-0. 38)=0. 092
⎛T ⎫
∆E=C 0 ⎪⨯(10. 19-0. 094)%
⎝100⎭在可见光范围内的能量为
∆Eη==10. 09%
E发光效率
8-9、钢制工件在炉内加热时,随着工件温度的升高,其颜色会逐渐由暗红变成白亮。假设
钢件表面可以看成黑体,试计算在工件温度为900℃及1100℃时,工件所发出的辐射能中的可见光是温度为700℃的多少倍?λT ≤600μm . K 时F b (0-λ)=0; λT =800μm . K 时
4
F b (0-λ)=0. 16⨯10-4。
℃时,T =973K , λ1T =0. 38⨯973=369. 7μmK , F b (0-λ1)=0. 00,解:解:(1)t =700
λ1T =0. 76⨯973=739. 5μmK , 由λT ≤600μmK 及λT =800μmK 之F b (0-λ)值线性插值
-5-5
F =1. 116⨯10, F =1. 116⨯10=0. 001116%. b (0-λ)b (λ-λ)121得:
W m . 可见光的能量为:1. 116⨯10⨯5. 67⨯9. 73=0. 5672
℃时,T =1173K , λ1T =0. 38⨯1173=445. 7μmK , F b (0-λ1)=0. 00, (2)t =900
-542
λ2T =0. 76⨯1173=891. 5μmK , F b (0-λ)=1. 565⨯10-4, F b (λ-λ)=1. 565⨯10-4=0. 01565%
1
1
2
, 此时可见光的能量1. 565⨯10⨯5. 67⨯11. 73=16. 8W m . 所以900℃时是700℃时的16.3/0.5672=29.6倍.
-442
℃时,T =1373K , λ1T =0. 38⨯1373=521. 74μmK , F b (0-λ1)=0. 00, (3)t =1100
λ2T =0. 76⨯1373=1043. 48μmK , F b (0-λ)=5. 808⨯10-4, F b (λ-λ)=5. 808⨯10-4=0. 05808%
2
1
2
,此时可见光的能量为5. 808⨯10
-4
⨯5. 67⨯13. 73=117. 03W m 2.
2
4
所以1100℃时是700℃时的117.03/0.5672=206.3倍.
8-10、一等温空腔的内表面为漫射体,并维持在均匀的温度。其上有一个面积为0.02m 的
小孔,小孔面积相对于空腔内表面积可以忽略。今测得小孔向外界辐射的能量为70W ,试确定空腔内表面的温度。如果把空腔内表面全部抛光,而温度保持不变,问这一小孔向外的辐射有何影响?
⎛T ⎫
Φ=AC 0 ⎪
100⎝⎭ 解:
代入数据T=498.4K
8-11、把地球作为黑体表面,把太阳看成是T=5800℃的黑体,试估算地球表面温度。已知
911
地球直径为1. 29⨯10m , 太阳直径为1.39⨯10m, 两者相距1. 5⨯10m 。地球对太空的辐射可视为0K 黑体空间的辐射。
解:如图所示。地球投影面积对太阳球心的张角为:
4
7
∆Ω=
π4⨯(1. 29⨯107)
1. 5⨯10112
0. 785⨯1. 6641⨯1014==0. 5806⨯10-8
22
2. 25⨯10(球面角)
∆Ω0. 5806⨯10-8
==4. 6226⨯10-104π4⨯3. 14。地球表面的空间辐射热平衡为:
ΦS . C =4πR 2sum ⨯σo ⨯4. 623⨯10-10,
A e E be -ΦS . C =0, A e =4πR e
4
4
2
⎛1. 29⨯102⎫
⎪=4⨯3. 14⨯ ⎪2⎝⎭,
⎫4-10
⎪=4πR ⨯σT sum o sum ⨯4. 623⨯10⎪⎭,
-10
24
⎛1. 29⨯107
E be =σo T e , σo T e ⨯4⨯3. 14⨯ 2⎝
72
92
6
r
sum
(1. 29⨯10)T =(1. 39⨯10)T ⨯4. 623⨯10, T =T ⨯[1. 39⨯10⨯4. 623⨯10⨯10. 29]
2
18
-10
-14
c
sum
⨯4. . 6641⨯10 =5800⨯1. 9321
[
-64
]
=5800⨯5. 3675⨯10-6
(
)
4
=5800⨯1. . 62=279. 2K 。 8-12、如附图所示,用一个运动的传感器来测定传送带上一个热试件的辐射具有黑体的特性,文传感器与热试件之间的距离x 1多大时,传感器接受到的辐射能是传感器与试件位于同一数值线上时的75%?
解:
按题意,当工件位于x 1处时,工件对传感器的角系数为工件在正下方时的75%,当工件在正
下方时,
x 1, 2
H 2=, H 2
2π是A 对传感器的张角:
⎛H 2
A H 2+x 2
1
=⎝2
2
H +x 1
⎫⎪⎪⎭
x 1, 2
当
工
件
在
x 1
处
时
,
2π),
故
有
:
⎛H 2A H 2+x 22
H 1
0. 75⨯=⎝2
2
2πH +x 1
⎫
⎪⎪⎭
2π)
,即
0. 75⨯1+(x 1H )=
2
[]
11+x 1H ,
2
x 1
=0. 395, ∴x 1=0. 395H 由试凑法解得。
8-13、从太阳投射到地球大气层外表面的辐射能经准确测定为1353W/m 。太阳直径为
2
1. 39⨯109m , 两者相距1. 5⨯1011m 。若认为太阳是黑体,试估计其表面温度。
解:太阳看成一个点热源,太阳投射在地球上的辐射总量为Q sun
Q sun =1353⨯4π⨯1. 5⨯1011
又
所以T=5774K
8-14、试证明下列论述:对于腔壁的吸收比为0.6的一等球壳,当其上的小孔面积小于球的总表面面积的0.6%时,该小孔的吸收比可大于99.6%。球壳腔壁为漫射体。
解:设射进小孔的投入辐射为E 0,经空腔内表面第一次反射的投入辐射为ρE 0, 经第二次反
2n ρE ρE 0. 0射为,经第n 次反射为
()
2
Q sun
⎛T ⎫=5. 67⨯π⨯1. 39⨯109⨯ ⎪
100⎝⎭
()
4
n
空腔共吸收E 01-ρ=E 01-(1-0. 6)
n
()
[]
设n=1
所以E 0(1-0. 4)⨯0. 6%=0. 36% 则小孔吸收比为1-0.36%=99.6%
又因为n 越大,则小孔的吸收比越大,证明完毕。 实际物体的辐射特性
8-15、已知材料AB 的光谱发射率ε(λ)与波长的关系如附图所示,试估计这两种材料的发射率ε随温度变化的特性,并说明理由。 解:A 随稳定的降低而降低;B 随温度的降低而升
高。
理由:温度升高,热辐射中的短波比例增加。
8-16、一选择性吸收表面的光谱吸收比随λ变化的特性如附图所示,试计算当太阳投入辐射为G=800W/m 时,该表面单位面积上所吸收的太阳能量及对太阳辐射的总吸收比。
λ1
∞
b 2
α=α1
0∞
⎰E λd λ
b 0
+α2
E λd λ⎰λ
b
1
∞
⎰E λd λ⎰E λd λ
b 0
解:=0. 9F b (0~1. 4)+0. 2F b (1. 4~∞)
查表代入数据
得α=0. 7⨯86. 0792%=0. 8026
8-17一漫射表面在某一温度下的光谱辐射强度与波长的关系可以近似地用附图表示,试: (1) 计算此时的辐射力;
(2) 计算此时法线方向的定向辐射强度,及与法线成60角处的定向辐
射强度。
10
15
20
解:(1)(2)
E =⎰E λd λ+⎰E λd λ+⎰E λd λ=1250W
5
10
15
L (θ)=
8-18、暖房的升温作用可以从玻璃的光谱穿透比变化特性解释。有一块厚为3mm 的玻璃,经测定,其对波长为0.3~2.5μm 的辐射能的穿透比为0.9,而对其他波长的辐射能可以完全不穿透。试据此计算温度为5800K 的黑体辐射及温度为300K 的黑体辐射投射到该玻璃上时各自的总穿透比。
θ=0, L (0)=398W /(m 2. str ) θ=600; L (60)=919W /(m 2, str )
d Φ(θ)
dA cos θd Ω
, λ2T 2=14500 解:T=5800K,λ1T 1=1740
, F b (0-2. 5)=96. 29 由表查得F b (0-0. 3)=2. 862
τ1=0. 9⨯(96. 29-2. 862)%=84%
同理τ
2=0. 02%
8-19、一表面的定向发射率ε(ϕ)随ϕ角的变化如附图所示,试确定该表面的发射率与法向
发射率εn 的比值。 解:法向发射率即是图中所示ε(0)=0. 7 又ε(45)=0. 5
ε(45)=0. 714ε0所以
8-20、一小块温度T s =400K 的漫射表面悬挂在A 1温度
T f =2000K 的炉子中。
发射率为0.25。悬挂表面
所示。试确定该表面的发出的辐射能的吸收比。
炉子表面是漫灰的,且的光谱发射率如附图射率及对炉墙表面发
λ1
λ2
b
∞
b
q (T 1)=ελ1
⎰E λd λ
E b
+ελ2
E λd λ⎰λ
1
E b
+ελ3
λ
⎰
=ελ1F b (0-λ1)+ελ2F b (λ1-λ2)+ελ3F (λ
解
:
又
∞
2
1
=0. 543
因
为
2
α=
⎰α(λ, T )E (T )d λ
b 2
∞
=0. 6
8-21、温度为310K 的4个表面置于太阳光的照射下,设此时各表面的光谱吸收比随波长的变化如附图所示。试分析,在计算与太阳能的交换时,哪些表面可以作为灰体处理?为什么? 解:太阳辐射能的绝大部分集中在2um 以下的区域,温度为310K 的物体辐射能则绝大部分在6um 以上的红外辐射,由图可见,第一种情形与第三种情形,上述波段范围内单色吸收率相同,因而可以作为灰色处理。
8-22、一直径为20mm 的热流计探头,
⎰E λ(T )d λ
b
2
用以测定一微小表面积A 1的辐射热流,该表面温度为T 1=1000K 。环境
温度很低,因而对探头的影响可以忽略不计。因某些原因,探头只能安置在与A 1表面法线成45°处,距离l=0.5m。探头测得的热量为
1. 815⨯10-3W 。表面A 1是漫射的 ,而探头表面的
似地取为1。试确定A 1的发射率。A 1的面积为
吸收比可近
4⨯10-4m 2。
Φ(45)=⎰L (45)dA cos 45d Ω=L (45)⨯A 1cos 45⨯
解:对探头: Φ(45)=1. 815⨯10
-3
A 2r 2
∴
E
2π∴ε=0. 8
⨯A 1cos 45
A 2-3
=1. 815⨯10r 2
8-23、已知一表面的光谱吸收比与波长关系如附图所示,在某一瞬间,测得表面温度为1000K 。投入辐射G λ按波长分布的情形示于附图b 。试: (1) 计算单位表面积所吸收的辐射能; (2) 计算该表面的发射率及辐射力;
(3) 确定在此条件下物体表面的温度随时间如何变化,设物体无内热源,没有其他形式
的热量传递。
3
4
6
∞
解:(1)
G XSH =⎰α(λ)G λd λ+⎰α(λ)G λd λ+⎰α(λ)G λd λ+⎰α(λ)G λd λ=1100W /m 2
3
4
6
()
α(T )=α1F b (0-λ1)+α2F b (λ1-λ2)=0. 49⎛T ⎫
∴E =qC b W /m 2⎪=40677
⎝100⎭(2)
4
(3) E =40677>G XSH
所以在此条件下物件表面的温度随时间的延长而降低。
综合分析
8-24、一测定物体表面辐射特性的装置示于附图中。空腔
内维持在均匀温度T f =1000K ;腔壁是漫灰体ε=0. 8。腔内1000K 的热空气与试样表面间的对流换热表面传热系数h =10W /m . K 。试样的表面温度用冷却水维持,恒为300℃,试样表面的光谱反射比示于附图。试:(1)计算试样的吸收比;(2)确定其发射率;(3)计算冷却水带走的热量。试样表面A=5cm。
解:冷却水带走的热量为:Φ=Φcom +Φrod ,
2
2
Φcon =5⨯10-4⨯10⨯(1000-600)=5⨯10-4⨯10⨯400=2W
,
Φrod =⎰αλE b λd λ=⎰0. 8E b λd λ+⎰0. 2E b λd λ
1
∞1∞
,
⎰E λd λ=F
b
1
E b
b (0-1)
(按8000μm ∙K 查表)=0. 8564
,
⎰
∞
1
E b λd λE b
=1-F b (0-1)=1-0. 8564=0. 1436, αλ=1-ρλ
,
∴Φrod =(0. 8⨯0. 8564+0. 2⨯0. 1436)⨯E b ⨯A
=5⨯10-1⨯5. 67⨯10-8⨯10004⨯0. 7138=5⨯10-4⨯5. 67⨯1040. 7138
=20. 23W ,
Φ=Φcon +Φrod =2+20. 23=22. 23W ,吸收比=0.7138,反射比=0.2862.
反射率应以600K 来计算。
14. 05⎛14. 05⎫
+0. 2⨯ 1-⎪
E b E b 100100⎭ ⎝
=0. 8⨯0. 1405+0. 2⨯0. 8595=0. 1124+0. 1719=0. 3967。 所以Φ=22. 23W , 发射率ε=0. 397,吸收比α=0. 714。
ε=
(1-0. 2)⎰0E b λd λ(1-0. 8)⎰1
+
1∞
E b λd λ
2400K 0. 8⨯
8-25、用一探头来测定从黑体模型中发出的辐射能,探头设置位置如附图所示。试对下列两种情况计算从黑体模型到达探头的辐射能:(1)黑体模型的小孔处未放置任何东西;(2)在
小孔处放置了一半透明材料,其穿透比为
λ≤2μm 时τ(λ)=0. 8, λ>2μm , τ(λ)=0。
解
:
4
(1)
π
L=
⎛T ⎫C 0⨯ ⎪E 100⎭⎝==1. 18⨯105W /m 3
π
Φ=L cos 30A ⨯
A C
=0. 227m W r 2
μm . K , 查表得F (0-2)=0. 3185 (2)σT =2600=3200
所以τ(λ)=τ1(λ)F (0-λ1)+τ2(λ)F (λ1-∞)=0. 2548
mW 所以Φ=Φ⨯τ(λ)=0. 0578
,
8-26、为了考验高温陶瓷涂层材料使用的可靠性,专门设计了一个试验,如附图所示。已
-5-422A =10A =10m m d c 知辐射探头表面积陶瓷涂层表面积。金属基板底部通过加热维
, λ1=60W/(m.K);基板持在T 1=90K , 腔壁温度均匀且T w =90K 。陶瓷涂层厚δ1=5mm
, λ2=30W/(m.K)。陶瓷表面是漫灰的,ε=0. 8。陶瓷涂层与金属基板间无厚为δ2=8mm
接触热阻。试确定:(1)陶瓷表面的温度T 2及表面热流密度;(2)置于空腔顶部的辐射能
检测器所接受到的由陶瓷表面发射出去的辐射能量;(3)经过多次试验后,在陶瓷涂层与基板之间产生了很多小裂纹,形成了接触热阻,但T w 及陶瓷涂层表面的辐射热流密度及发射率均保持不变,此时温度T 1, T 2是增加,降低还是不变? 解:如图所示:
(1) 稳态运行时,电热器发出之热通过导热传导到陶瓷表面上,再通过辐射传递到
腔壁四周,设陶瓷表面温度为T 2,则有
A c
1500-T 2
12
+λ1λ2
=εA c σo T 2-T w
(
44
)
,
1500-T 24-84
=0. 8⨯5. 67⨯10⨯T -902
5⨯10-38⨯10-3
+6030,
1500-T 24-87
=4. 536⨯10⨯T 2-6. 561⨯10-5-5
8. 333⨯10+26. 66⨯10,
()
()
⎡⎛T 2⎫4⎤1500-T 2
=4. 536⎢ ⎪-0. 6561⎥-5
10034. 99⨯10⎭⎢⎥⎣⎝⎦
,
⎡⎛T ⎫⎤
2857. 96(1500-T 2)=4. 536⎢ 2⎪-0. 6561⎥
⎣⎝100⎭⎦, K , 用试凑法解得:T 2=1433
E =εE η=0. 8⨯5. 67⨯14. 335=191. 3⨯105W m 2,
A l 10-5
d Ω=2=2=105sr -52
R 1(2) 检测器面积A l =10m ,,
εE 10. 8⨯5. 67⨯14. 334
d Φ(θ)=∙cos θ∙d Ω∙dA 1=⨯1⨯10-5⨯10-1
π3. 14
=6. 092⨯10W =0. 0609mW 。
(3) 由于接触热阻的作用,温度要升高。 小论文题目
8-27在用黑体炉标定热流计,辐射高温计等时,常常要控制炉子的温度,以使所需的光谱辐射强度的变化在允许范围之内。试: (1)证明对黑体有
-5
dL b λ/L b λc 1
=2
dT /T λT 1-exp -c 2/λT
其中L b λ为黑体的光谱定向辐射强度,它与L b λ的关系为L b λ=E b λ/π;
-6
(2)确定当黑体炉工作在2000K 时,为使波长为0.65⨯10m 的光谱定向辐射强度的相对
变化率小于0.5%,炉温的允许变化值是多少? 实际物体的辐射特性
⎛E ⎫⎛E ⎫
dL b λ/L b λ=d b λ⎪/ b λ⎪=dE b λ/E b λ=ln E b λ
⎝λ⎭⎝λ⎭c 1λ-5c exp c 2/λT
=ln =22dT
exp c 2/σT -1σT exp c 2/λT -1解:(1)证明因为
dL b λ/L b λc 1=2
λT 1-exp -c 2/λT 所以dT /T
-6-2
dL /L ≤0. 5%,λ=0. 65⨯10m , c =1. 4388⨯10, T =2000K b λ2(2)b λ
代入式得dT /T ≤0. 045% 即允许值为0.045%
8-28.按照标准宇宙学模型,宇宙起源于一百多亿年前的一次大爆炸(大爆炸模型).1946年,俄裔美籍科学家伽夫(G.gamov) 度和密度接近无穷大的原始火球的爆炸,他的学生阿尔法(R.A.Alpher)日应表现为温度为3K 的宇宙背景辐射.1964年,美国贝尔(Beer)工程师观察到了弥漫于宇宙的空间相当于黑体3K 的辐射后(后经精密测定相应于宇宙背景辐射分布的温度应为2.736K ),证实了大爆炸模型的推测.
试根据普朗克定律,画出宇宙背景辐射的图谱.