化工企业定量风险评价导则条文说明

XX标准

化工企业定量风险评价导则

XX-XXXX

条 文 说 明

2009年 青岛

目 次

1 范围 ................................................................................................................................. 3

5 定量风险评价项目管理 ..................................................................................................... 3

6 资料数据收集 ................................................................................................................... 3

7 危险辨识和单元筛选 ......................................................................................................... 4

8 泄漏场景及频率 ................................................................................................................ 4

9 源项和气云扩散 ................................................................................................................ 7

10 暴露影响......................................................................................................................... 9

11 风险计算....................................................................................................................... 10

1 范围

使用本标准时，不但要注意满足本标准的要求，还应符合陆上化工企业新建、改建、扩建和在役装置或设施相关的法规、规则和规章的要求。

5 定量风险评价项目管理

5.1 由于定量风险评价工作的复杂性，应对对整个评价工作的流程进行项目管理，主要步骤及每一步的具体内容如下：

a) 了解用户需求

在制定项目计划之前，必须了解用户的需求，包括对评价报告及记录研究结果的特殊要求。这些特殊要求特别是记录文件可能会明显增加项目的工作量。

b) 确定研究目的和目标

不同的定量风险评价项目的研究目的有所不同，如评价降低风险的措施、优化安全投资、评价企业资产风险、评价企业员工的风险以及企业周边的社会风险、判断是否满足法律或管理机构的要求、协助制定紧急预案等。

c) 确定研究深度

研究深度决定评价项目所需的资源、预算以及时间，因此应选择合适的研究深度。研究深度可由以下三个方面确定：

（1）风险评价技术（后果、频率及风险）

（2）选择的事故数目（个别单元和场景、有代表性的单元、扩展的单元清单）

（3）研究复杂度（简单、一般、复杂）

——制定评价导则

定量风险评价规则有利于项目的有效进行，具体内容见5.2。

——制定项目计划

每一个定量风险评价项目都应编制书面的项目计划，该计划可为项目小组的成员提供沟通和交流的机会，有助于团队建设和确定研究方向。只有通过编写这样一份书面计划，研究的各个方面才能得到足够的重视。

需要强调的是，在项目计划中应详细列出所需的资源、项目进度的时间安排、项目的质量保证措施、对培训内容的需求以及费用预算。

——项目执行

在制定工作范围时，项目经理应按照项目计划的进度安排衡量项目进度。在项目发生延误时，应调查和解释项目延误的原因，并尽量采取补救措施以保证项目的按时完成。 6 资料数据收集

6.2.1 人口统计原则

a) 应根据评价目标，确定人口统计的地域边界；

b) 应考虑人员分布随时间的变化，如白天与晚上；

白天人们会离开居民区去工作、上学或进行其它活动，晚上返回居民区，所以评价范围内的人数会随着时间而变化。

c) 应考虑娱乐场、体育馆等敏感设施人员的流动性；

应考虑娱乐场所的人员，如果娱乐场所具有季节性，则对于全年中的不同时期，其人口密度值不同；体育馆属于在短时间内因有体育项目而存在大量人员的场所，在不同的时间段，其人口密度值不同；如果大批人员在场的时间很短，则对应此时间段的人口密度值可忽略，

例如在一年中只使用很短时间的体育馆。

d) 应考虑已批准的规划区内可能存在的人口；

对于已批准规划中的居住区内的人员也应该考虑在内，这些地区的人口密度应该根据规划方案来计算；如果没有实际可用的信息，可参考规划区周边新居民区人口密度，所需信息的精确度取决于定量风险评价的目标。

6.3.2 石化行业重大事故大多是由于可燃气体或液体泄漏并遇到点火源点火之后，造成火灾、爆炸事故而引起的热辐射以及超压冲击波伤害。为此定量风险评价应评价物料泄漏后发生点火的概率，在准备工作中就应统计石化厂常见点火源的种类和数量。由于每种点火源的点火概率以及存在数目不同，所以应按点火源种类和数目进行统计。同事应考虑白天和晚上厂内点火源以及厂外点火源数量的差异。

7 危险辨识和单元筛选

7.1.1 危险辨识是定量风险评价的重要一步，其目的是辨识出系统中存在的风险，从中找出对装置风险贡献最高的危险源及危险场景，以便进行定量风险评价。

7.1.2 本标准中列出了常见的危险辨识的方法。

7.2.1 定量风险评价适用于对风险较大的单元进行评价，并不是所有的单元都需要开展定量风险评价工作。因此，应对辨识出危险的单元进行选择，从中找出具有较高风险的单元。在这种情况下，对选择出的单元进行定量风险评价的结果就是整个装置的定量风险评价结果，因此选择单元的风险水平应与整个装置的风险水平相当。

8 泄漏场景及频率

8.1 在定量风险评价中，当危险物质或能量释放事件的发生频率小于10-8/年或者释放事件引起的火灾、爆炸或中毒等导致的死亡概率小于1%时，可在定量风险评价中不予考虑。阈值10-8/年这个标准是合理的，因为通常灾难性释放事件的发生频率在10-5/年～10-7/年之间。在进行风险计算过程中，一般以1%死亡概率为边界。

8.1.1 石化企业典型设备包括管道、带压容器和储罐、常压容器和储罐、泵、换热器、压力释放设备、仓库、爆炸物储存、铁路槽车或汽车槽车、运输船舶等。

本标准参考《安全评价》（第三版）、SY/T 6714-2008、《TNO 紫皮书》以及CCPS CPQRA的相关内容。

《安全评价》给出管道、挠性连接器、过滤器、阀门、压力容器或反应器、泵、压缩机、储罐、加压或冷冻气体容器及火炬燃烧装置或放散管等的泄漏模式，泄漏孔径一般取设备尺寸的20%～100%。

《TNO 紫皮书》将泄漏过程称为包容物损失（LOC），并将LOC分为普通LOC、外部冲击LOC、装卸活动LOC以及特殊LOC。设备的泄漏场景一般取瞬时泄漏、连续10 min泄漏以及10 mm孔径连续泄漏。

SY/T 6714-2008中选择四种不连续的泄漏孔径。

本标准对一般的设备考虑为SY/T 6714-2008中的泄漏场景，对特殊常压储罐、换热器、装卸设施的泄漏场景，考虑其设备的特殊性质及泄漏模式，参考《TNO 紫皮书》的做法。

8.1.2 由于对连续孔径进行风险计算是不现实的。经验表明，限制孔径的数量仍能反映风险大小。对于一般设备采用SY/T 6714-2008中代表小、中、大和破裂这四种方案的孔径。对于厂区内，小、中孔径方案通常在风险中处于支配地位，这是因为其较高的可能性和有限的现场后果。对于厂区外，则中、大孔径方案在风险中处于支配地位。

8.1.3 管道

管线的泄漏事件包括了厂区内地上各类工艺管线和内部连接管线。由于管线是一个线源，管线完全等直径断裂的位置可能对泄漏影响较大，如果泄漏位置重要，则至少应模拟管线上游、中间和末端三处等直径断裂。对于长度小于20m的短管线，等直径断裂的位置可能不重要，模拟一处断裂足够。

对于长管线，可在相等的间距上选择一系列泄漏点，进行定量风险评价，以反应线源的影响。泄漏点应足够，以确保当增加泄漏点时，风险曲线不会变化显著。两个泄漏点初始间距可取为50m。

当管线的泄漏频率中包括了法兰的泄漏频率，则法兰的泄漏事件可包含在管线中。

8.1.4 固定的带压容器和储罐

一个容器由容器壁、焊接支柱、固定平台和检测仪表管道组成。泄漏事件包括罐、容器和相关仪表检测设备管道的泄漏，对于容器或罐连接的工艺管线的泄漏应单独考虑。

储罐的压力可能正好等于1bar（绝对压力），这些罐应考虑为常压储罐，如低温罐、氮封常压罐等。

8.1.5 固定的常压容器和储罐

一个容器由容器壁、焊接支柱和检测仪表管道等组成。泄漏事件包括储罐、容器和相关仪表检测设备管道的泄漏，对于容器或储罐连接的工艺管线的泄漏应单独考虑。

全防罐内外罐均能包容泄漏的液体及气体，而双防罐外罐能够储存内罐泄漏出来的冷冻液体，但不能限制内罐泄漏的冷冻液体所产生的气体排放。因此对于双防罐需要考虑内罐泄漏到外罐后引起的液池蒸发事件。对于全防罐及双防罐液体直接泄漏到大气中的频率非常小，因此可以不考虑小中泄漏事件，而选择代表性的完全破裂事件来表征风险，《TNO 紫皮书》推荐的概率为1×10/年。

8.1.6 泵和压缩机

对泵的泄漏场景，SY/T 6714-2008中的规定为：假设泵有三种可能的孔径：6.35 mm（1/4 in）、25.4 mm（1in）和101.6 mm（4in）。若吸入管道小于101.6 mm（4in），则最终的可能孔径将是吸入管道的直径。即当吸入管道直径大于101.6 mm时，选择5 mm、25 mm、100 mm及完全破裂四种泄漏场景。当吸入管道直径小于101.6 mm时，取小于吸入管道直径的孔泄漏场景以及完全破裂场景。

对压缩机（包括离心式压缩机和往复式压缩机）使用两个泄漏孔径场景：25 mm和100 mm（或吸入管线全口径完全破裂，以较小直径为准）。

《安全评价》（第三版）第28章中给出的泵的典型泄漏场景和裂口尺寸为：

a）泵体或压缩机机壳损坏泄漏，裂口尺寸取与其连接管道管径的20％～100％； b）密封压盖处或压缩机密封套泄漏，裂口尺寸取与其连接管径的20％。

可以看出，对泵和压缩机的泄漏场景一般都选择泵和压缩机入口管道的管径作为特征长度，因此在本标准中，将泵和压缩机归为一类，并将泵和压缩机的泄漏场景等同于设备进口管道的泄漏场景。

8.1.7 换热器

由于换热器不同功能和不同结构，其泄漏事件应加以区别。对于危险物质在壳程的换热器，其泄漏场景参考《TNO 紫皮书》做法。

8.1.9 仓库

a) 固体包装单元的粉末扩散

当一个固体包装单元发生撕裂等失效时，固体中粉末颗粒将在空中漂浮，并在风的作用下进行扩散。仅仅微粒直径≤10 μm 的固体粉末颗粒能够被人体吸收，造成暴露伤害。

释放量计算见式(1) -8

M粉末=M1⨯α1⨯α2⨯α3……（1）

式中：

M粉末——毒性固体粉末释放量，单位为kg；

M1——失效包装单元内总的物质量，单位为kg；

α1——活性物质的比例，对于纯物质，取1；

α2——从包装单元内泄漏的物质占包装单元内的质量比例，可取10%；

α3——泄漏物中，直径≤10 μm的粉末颗粒的质量比例。

b) 液体包装单元存量释放

毒性液体可能以桶、罐等以各种形式进行储存和运输。对于大多数物质，包装桶的最大尺寸为3m3，对于LC50≤1000 ppm的物质，包装质量≤450kg（桶）。最大泄漏量假设为一个包装单元存量全部释放。

假设液体释放后，形成液池，使用液池模型、扩散模型和物质的毒性暴露影响模型进行风险计算。

c) 火灾（关注毒性燃烧产物和非火灾燃烧产生的毒性物释放）

化学品仓库火灾风险考虑由不同过火面积、不同持续时间和燃烧速率组成的火灾场景，每一火灾场景都有不同的发生频率，例如带有自动气体灭火装置的仓库火灾场景，见表1。仓库火灾场景应考虑不同的灭火设施的影响，根据历史事故、灭火设施的影响等因素具体确定不同发生频率的火灾场景。

表1 TNO仓库火灾场景（配置自动气体灭火装置）

企业内码头运输船舶的泄漏事件应考虑装卸活动和外部影响（冲击）。船碰撞事故引起的泄漏是由具体情况而确定的，如果船停泊在航线外的港口内，外部影响造成的泄漏不需要考虑。然而，如果一艘船在一艘停泊的船附近移动，则碰撞泄漏事故就可能发生。

8.2 泄漏频率

8.2.1 目前已有大量的工业数据库，如OREDA、EuReData等可以使用。这些数据库的主要优点就是它们是基于工业现场数据，但是不足之处就是失效所需要的信息往往不能够被充分收集，如运行总时间、技术水平、失效原因、环境条件等。这样得到的失效数据往往比实际值要大很多。尽管这样，工业数据库对人们来说还是非常有价值，特别是在没有其它可用数据源的情况下。过高的失效数据会导致风险计算结果偏大，却也是更安全的结果。除了工业数据库外，泄漏频率数据的来源还包括：供应商提供的数据、企业历史数据和可靠性建模得到的数据。

8.2.2 如果使用普通的工业数据，应确保过程中使用的失效数据与数据内在的基本假设相一致，并根据需要对数据进行调整，以反映具体的条件和情形。对于供应商的数据，这些数据通常较为乐观，因为这些数据是在清晰的、维护良好的背景下统计的。除工业数据库和供应商数据库外，如果有历史数据，则只有该历史数据为足够长时期内的充足的数据，并具有统

计意义时才能使用。

9 源项和气云扩散

9.1.2 在计算危险物质泄漏、扩散、火灾、爆炸和中毒时，有各种模型，应根据评价的目的和目标选择模型。在一些特殊情况下，可能希望获得更可靠的计算结果，需要用到CFD等复杂模型。因此，模型选择具有一定的不确定性。不过，在应用这些模型的时候，使用者应论证其科学性。模型的科学性可以通过有效性测试的结果、模型比较研究和（或）发表的文献来论证。

9.2.2 泄漏位置应由具体情况而定，例如，泄压阀的位置决定泄漏的位置。容器或储罐的泄漏位置可以在不同的高度上。不同的泄漏位置可能需要不同的模型，由于这种计算可能非常耗时，可采用以下的简化和保守的方法：a）选定一个泄漏位置，假设泄漏位置在地面上1m处，且假设储罐或容器的全部存量都能流出。b）在过程或反应容器中，各种不同的物质可能处于不同的相态。例如在蒸馏器中，有毒物质可能为气态，而可燃性的溶剂为液态。在这种情况下，至少应考虑两个泄漏位置：气态物质泄漏和液态物质泄漏。

9.2.3 泄漏的方向应根据具体情况而定，例如，泄压装置的泄漏方向一般趋向于垂直。如果得不到详细的信息，泄漏方向可以设为水平方向，与风向相同。

9.2.4 泄漏物可能被泄漏点位置附近的地面或者物体阻挡。通常可考虑为无阻挡泄漏。如果泄漏考虑为有阻挡释放，可模拟为射流动力减弱了4倍的射流。

9.2.5 最大可能泄漏量

本标准中采用的是SY/T 6714-2008中对最大可能泄漏量的规定，相邻设备物料流入泄漏设备时间为3 min，该时间是建立在大孔径泄漏场景动力学计算上的。在大孔径泄漏时，泄漏设备开始清空物料，临近的设备开始流入物料。大孔径泄漏过程因为容易被操作人员发现，所以一般只能持续数分钟。因此泄漏时间介于1-5 min之间，取中间值为3 min。尽管3分钟的假设对小孔泄漏不是很适合，但是小孔泄漏一般也不会持续到清空泄漏设备及相邻设备的情况。此外，对完全破裂的情况假设泄漏孔径最大为200 mm。

9.2.6 有效泄漏时间的确定

有效泄漏时间与泄漏速度、系统存量以及泄漏探测时间、切断时间均有关系。因此应对探测系统和切断系统进行分级，并根据泄漏孔径确定泄漏时间。

如果通过其他途径可得知准确的泄漏时间，则需采用准确的泄漏时间。

最大泄漏时间假设为1 h，主要是考虑以下两个因素：

a）预计工厂的应急反应人员将采取停机程序和启动组合式减缓措施来减少泄放时间； b）DNV Phast risk 6.5.3 软件中最大泄漏时间默认值为1 h。

c）《TNO 紫皮书》中最大泄漏时间假设为0.5 h，但考虑在较低等级的探测或切断系统环境中，加上人为失误因素的影响，对小孔泄漏，不易发现并及时切断，故最大泄漏时间取为1 h，这与SY/T 6714-2008表10是一致的。

9.4.1 当重气云内气体混合物密度稀释到很低时，气体行为开始表现为环境湍流驱动扩散的方式。在该阶段，实际上越过气云的气体密度分布开始接近高斯形状，仍然假定为均匀的就不再合理。在转变为中性状态后，重气扩散向非重气云扩散转变点的准则通常采用理查逊数、摩擦风速的关系式（Ri准则）。

在进行危险气体泄漏扩散分析时，研究人员一般根据泄漏源Richardson数的大小来决定使用非重气云扩散模型还是重气云扩散模型。Richardson数是一个无量纲参数，定义为蒸气云势能与泄漏环境湍流能量之比。不同的研究人员对蒸气云势能和泄漏环境湍流能量的定义稍有区别。

Havens和Spicer对Richardson数的定义为：

对于瞬时泄漏：

Ri0=g(p0-pg)V0 pgV*2……（2）

对于连续泄漏：

Ri0=

2g(p0-pg)V0'pgDV*3……（3） 3式中，g为重力加速度（9.8m/s），ρ0为气云的初始密度（kg/m）,ρg为环境空气密度

（kg/m3），V0是气体瞬间泄漏形成的云团的初始体积（m3），V0'是气体连续泄漏形成的云羽

的初始体积通量（m/s）。由于危险气体泄漏时的快速稀释，云团初始体积或云羽初始体积通量将显著大于泄漏的危险气体的体积或体积通量。准确确定泄漏时的初始稀释系数十分困难，但经验数据表明，初始稀释系数应该在10~100之间，一般取50。D是泄漏源的特征水平尺度（m），它取决于泄漏源的类型。例如，对于液池蒸发，它是蒸发液池的直径；对于高速气体泄漏，它是泄漏源的动量效应变的不再重要时云羽的宽度。V*是摩擦速度（m/s），与地面粗糙度和大气稳定度有关，近似等于10m高度风速的1/15。

在非重气云扩散计算时，通常用烟团模型和烟羽模型。但是目前没有任何模型能够充分地描述湍流，为了描述湍流，通常的方法是定义旋涡扩散率Kj （面积/时间），Kj 随着位置、时间、风速和主要天气情况而变化。虽然涡流扩散率这一方法在理论上时可行的，但实验上不方便，并且不能提供有效的关系框架。为了解决这一难题，Sutton提出扩散系数的定义，并给出了下风向、侧风向和垂直风向浓度的标准偏差。扩散系数的值要比涡流扩散率的值更容易通过实验得到。因此本标准推荐采用Pasquill-Gifford模型。

根据重气云中性能参数的分布方式，将所有的重气云扩散模型分为三类：一维模型、二维模型、三维模型。

一维模型假设所有性能参数，如密度、浓度和温度等，在重气云团内部或重气云羽的横截面上均匀分布。因此，模型的建立和求解过程比较简单。在很多情况下，模型存在分析解。广泛使用的“BOX”模型和“SLAB”模型都是一维模型。盒子模型用来描述瞬时泄漏形成的重气云团的运动，平板模型用来描述连续泄漏形成的重气云羽的运动。

三维模型采用计算流体力学（CFD）方法模拟重气云扩散的三维非定常态湍流流动过程。国际上比较著名的CFD模型有FEM3（3-D Finite Element Model）和FEM3A模型。模型在空间上采用有限元法、时间上采用有限差分法，应用两个湍流闭合模型，行星边界层模型以及各向同性湍流k-ε闭合模型。该模型能考虑地形及障碍物的影响。

三维流体动力学模型通过建立各种条件下的基本守恒方程（包括质量、动量、能量及组分等），结合一些初始和边界条件，运用数值计算理论和方法求解Navier-Stocks方程组，实现预报真实过程各种场的分布，如流场、温度场、浓度场等。

三维流体动力学方法克服了箱及相似模型中辨识和模拟重气云下沉、空气卷吸、气云受热等物理效应时所遇到的问题，还具有模拟除平坦均匀地形以外更为复杂情形的能力，计算结果较为可信。

二维模型以三维模型为基础，同时增加了一些简化假设。所谓“帽子”模型就是二维模型的具体例子。帽子模型假设在重气云团的中央所有性能参数均匀分布，而在云团的边缘服从某种特殊分布，例如正态分布。二维模型的复杂性和求解难易程度介于一维模型和三维模型之间。它保留了三维模型的很多优点，同时又避免了三维模型的复杂计算。在某些情况下，3

甚至可以求出二维模型的分析解。

9.4.2 如果化学过程对气云释放和扩散的危险性影响很大，那么气云中的化学过程就必须予以考虑。如HF在泄漏时会产生二聚物和聚合物，并且它们与水蒸气发生反应从而改变气体的性质。

9.5 火灾、爆炸场景及频率

9.5.1 立即点火是指可燃物泄漏后立刻发生点火，延迟点火则发生在可燃物质泄漏扩散以后遇到点火源并点火。也有文献认为，如果点火过程在10 min内发生，则被认为是立即点火，如果点火过程在10~15 min后发生，则称为延迟点火。立即点火对连续泄漏会产生喷射火，对瞬时泄漏会产生火球、爆炸或闪火，而延迟点火会产生延迟爆炸或延迟闪火。

9.5.2 立即点火及延迟点火的点火概率均采用《TNO 紫皮书》中的方法确定。

9.5.3 可燃有毒物质未被点燃时主要利用有毒物质的特性来建模，只要被点燃就要利用可燃物质的特性来建模。然而，对于模型的使用来说，目前这种方法太过复杂。因此可以分成两个独立的事件进行考虑，分别是纯粹可燃过程和纯粹有毒过程。

9.5.4 随着不受约束的气云发生点火，将发生同时具有闪火和爆炸性质的过程。假设此过程可以用两个独立的过程来模拟，分别是纯粹闪火过程和纯粹爆炸过程。气团的质量等于LFL-等高线内的质量。

9.5.5 爆炸产生的副作用—高压可以用TNO方法进行计算，0.03MPa超压区域为严重破坏区域，0.01MPa超压区域为轻微破坏区域。

9.6 减缓控制系统可以限制物质向环境的泄漏，例如安装喷淋装置来控制火灾的蔓延、采用水幕来阻止物质（可溶的）在大气中的扩散以及使用泡沫来限制液池蒸发。在定量风险评价中，减缓控制系统的影响应被考虑。探测隔离系统与其他减缓控制系统应加以区别。只有在减缓控制系统有效时，其作用才被考虑。

10 暴露影响

10.1.1 有毒气体、热辐射和超压的暴露影响范围对应的浓度或强度可采用政府相关部门或行业协会发布的标准。

毒性作用标准有美国工业卫生协会（AIHA）出版的污染空气的应急反应计划指南（ERPGs）、国家职业安全与健康研究院（NIOSH）建立的对生命和健康立即产生危害的（IDLH标准）、美国国家科学院/国家研究院出版的紧急暴露指导标准（EEGLs）和短期公众紧急指导标准（SPEGLs）、美国工业卫生学者政府联合会建立的阀限值（TLVs），包括短期暴露极限（TLV-STELs）和最高极限浓度（TLV-Cs）、美国职业安全与健康管理局（OSHA）发布的允许暴露水平（PELs）和新泽西州环保局使用的毒性扩散（TXDX）方法。ERPGs（见附录I.2）作为暴露于特定物质中的后果，给出了三个浓度范围。ERPGs正在成为能够被接受的企业/政府标准。

冲击波伤害准则通常有超压准则（见附录I.1）、冲量准则和超压—冲量准则。对于蒸气云爆炸冲击波超压影响采用了TNO蒸气云爆炸关系模型，如果需要进行更复杂的计算，可通过概率方程计算。

在热辐射作用下，目标可能受到伤害，当目标接受到得热通量大于或等于引起目标伤害所需的临界热通量时，目标被伤害。否则，目标不被伤害。在稳态火灾作用下，引起加工设备破坏所需的临界通量为37.5 kW/m2。

对于毒性暴露，可以采用有效剂量（ED）、中毒剂量（TD）和致死剂量（LD）来描述，对气体来说使用致死浓度（LC）。通过绘制剂量对数曲线来描述各种反应类型之间的关系。

大多数情况下，反应—剂量曲线是使用急性毒性数据绘制的。慢性毒性数据通常具有很大的不同。此外，这些数据由于年龄、性别和输送方式的不同而被复杂化。如果包含几种化学物质，那么毒性可能发生加和作用（组合影响是单个影响的加和）、协同作用（组合影响比单个影响大）、强化作用（一种物质的存在增加了另一种物质的效果）或敌对作用（相互之间抵消）。本导则中采用毒性暴露下死亡概率函数计算。

热辐射伤害准则通常有热通量准则、热剂量准则和热通量—热剂量准则，本导则中采用热通量准则（见附录I.3）。在计算BLEVE、池火及喷射火的热辐射对人员伤亡影响时，采用死亡概率函数计算。

10.4.1 《TNO 紫皮书》中规定闪火的燃烧范围等于点燃时的可燃云团的LFL的范围，SY/T6714-2008规定，闪火点燃时在云团可燃性下限范围内，本标准采用TNO紫皮书中的规定。

10.4.2 对于蒸气云爆炸冲击波超压影响采用了TNO蒸气云爆炸关系模型 （Wiekema 1979），考虑了两种的不同破坏等级，假设严重破坏等级内人员死亡概率为100％，在轻微破坏等级内人员死亡概率为0。这种方法简化了爆炸时的风险计算。如果需要进行更为复杂的计算，可采用表1的概率方程。致害因素代表剂量V，概率变量Y由式（4）计算：

Y=k1+k2lnV……（4）

对于采用电子数据表进行计算，将概率转换为百分比的一个更有用的表示为：

⎡⎛-5Y-5P=50⎢1+erf Y-52⎢⎝⎣⎫⎤⎪⎥……（5） ⎪⎭⎥⎦

式中，erf为误差函数。

表1 冲击波超压暴露的概率关系（因变量代表暴露量）

11 风险计算

11.4 个体风险只考虑人员处于室外的情况，社会风险应考虑人员处于室外和室内两种情况。

（1）室内毒性剂量与毒性气团的通过时间和房间通风率有关。

①气团的通过时间随着距其源地距离的不同而不同，也随着泄漏场景情况的不同而有所区别。因此，室内毒性剂量必须针对每一泄漏场景、每一距离来计算。

②由于人们并不知道气团在何时已经通过，因此气团通过后的通风换气率等于通过时的通风换气率，且从气团通过后到完全打开窗户进行通风之间的滞后时间也很长，其最小值为

0.5小时。

③室内最大暴露时间为30分钟，因此从气团通过后到完全打开窗户进行通风之间的滞后时间的最大值为0.5小时。

④通风换气率取决于房间的类型与使用年限、天气情况及窗户的开闭情况三个因素。如果没有详细的信息可利用，那么通风换气率可取1/h且认为没有使用吸收（过滤）装置。

（3）在热辐射通量方面，在《TNO 紫皮书》中，如果热辐射通量大于35 kW/m，室内和室外人员的死亡概率为100%；世界银行（World Bank，1985）采用的热辐射通量37.5 kW/m2 ，如果达到37.5 kW/m，设备全部损坏，1 min内100%的人伤亡，10 s内1%的人死亡；在

2 SY/T 6714-2008中，喷射火、火球和池火的热辐射通量为12.6 kW/m时，人员伤亡；本标

准采用了世界银行的热辐射通量为37.5 kW/m2 。 2 2