钢结构(第三版)戴国欣主编__课后习题答案

第三章 钢结构的连接

3.1 试设计双角钢与节点板的角焊缝连接（图3.80）。钢材为Q235B，焊条为E43型，手工焊，轴心力N=1000KN（设计值），分别采用三面围焊和两面侧焊进行设计。

解：（1）三面围焊 ff160N/mm 确定焊脚尺寸：

w

2

1

21

2 33

hf,max1.2tmin1.21012mm，

hf,min5.2mm， hf8mm

内力分配：

N3f0.7hfbffw1.2220.78125160273280N273.28KN N22N

N31273.28

1000196.69KN 232N2273.28

N11N31000530.03KN

232

N1530.03

296mm， w

0.7hf20.78160ff

焊缝长度计算：

lw1

12968304mm60hf608480mm，取310mm。 则实际焊缝长度为 lwlw2

N2196.69

110mm， w

0.7hfff20.78160

21108118mm60hf608480mm，取120mm。 则实际焊缝长度为 lw

（2）两面侧焊

确定焊脚尺寸：同上，取hf18mm， hf26mm 内力分配：N22N焊缝长度计算：

12

1000333KN， N11N1000667KN 33

lw1

N1667372mm， w

0.7hf20.78160ff

则实际焊缝长度为:

137282388mm60hf608480mm，lwlw2

N2333

248mm， w

0.7hfff20.76160

390mm。

则实际焊缝长度为:

124862260mm60hf608480mm，取260mm。 lw

3.2 试求图3.81所示连接的最大设计荷载。钢材为Q235B，焊条为E43型，手工焊，角焊缝焊脚尺寸hf8mm，e130cm。

焊脚尺寸：hf8mm

205

245.6mm 焊缝截面的形心：x0

511.25.622055.6

5.6

则e220545.6162.2mm

2

2055.6

（1）内力分析：V=F， TF(e1e2)F(300162.2)462.2F （2）焊缝截面参数计算：

IX

1

5.6511.2322055.6(2502.8)22.09108mm4 12

2052

Iy5.6511.245.6222055.6(162.2)1.41107mm4

2

IpIxIy2.231108mm4

hl

ew

511.25.622055.65158.72mm2

（3）应力计算 T引起的应力：Tx

TryIP



462.2F255.6

5.295104F 8

2.23110

Ty

Trx462.2F166.2

3.360104F 8IP2.23110

V引起的应力：Vy

VF1.938104F

helw5158.72

（4

160

104F160

6.85104F160

F233577N233.58KN

3.3 试设计如图3.82所示牛腿与柱的连接角焊缝①、②、③。钢材为Q235B，焊条为E43型，手工焊。

980.1211.K7N6 m（1）内力分析：V=F=98KN， MFe

（2）焊缝截面参数计算：取hf10mm 焊缝截面的形心：

193

15073.52697(7123.5)21937(7127)

y175.5mm

1507269721937

y2712719375.5143.5mm

2

1193223

IX1507(75.53.5)2697(75.57123.5)71931937143.5

122

2.25107mm4

（3）应力计算 M引起的应力：f,max

My211.76106143.52

74.96N/mm7

Ix2.2510

V9810336.27N/mm2 V引起的应力：f

helw27193

（4

71.35N/mm2ffw160N/mm2 3.4 习题3.3的连接中，如将焊缝②及焊缝③改为对接焊缝（按三级质量标准检验），试求该连接的最大荷载。

（1）内力分析：V=F， MFeF0.120.1F2K(N /m（2）焊缝截面参数计算：

y1

15012620012112

66.6mm

1501220012

y221266.6145.4mm

IX

1

12200315012(66.66)220012(145.4100)21.956107mm4 12

My20.12F106145.420.892F(N/mm) 7

Ix1.95610

（3）应力计算 M引起的应力：max

VF103

V引起的应力：0.417F(N/mm2)

A20012

（4

）eq1



1.1ftw

1.148F1.1ftw1.1185203.5(N/mm2) F177.3KN

3.5 焊接工字形梁在腹板上设一道拼接的对接焊缝（图3.83），拼接处作用有弯矩

M1122kN.m，剪力V=374KN，钢材为Q235B钢，焊条用E43型，半自动焊，三级检验标准，试验算该焊缝的强度。

（1）内力分析：V=374KN， M1122kN.m （2）焊缝截面参数计算：

Ix

1

81000322801450722.68109mm4 12

Sw2801450750082502987440mm4 Sw1280145071987440mm4

（3）应力计算

max

VSw37410329874402w252.1N/mmf125N/mm v9

Ixtw2.68108

腹板和翼缘交接处：

My111221065002

1209.3N/mm 9

Ix2.6810VSw137410319874402

134.7N/mm 9

Ixtw2.68108

折算应力：

217.8N/mm21.1ftw1.1185204N/mm2

不满足

3.6 试设计图3.81的粗制螺栓连接，F=100KN(设计值)，e130cm。

（1）内力分析：V=100KN， e1300（2）参数计算：

单个螺栓抗剪承载力（M22）

205

402.5mm， 2

TVe1000.402540.25KNm

Nnv

bv

d2

4

f1

bv

222

4

14053.2KN，

Ntbdtminfcb20830567.1KN

bNminminNvb,Ncb53.2KN

xy

2

i

2i

164000mm2

（3）内力计算 T引起的应力：N1Tx

Ty140.2510616039.26KN 22

xy164000iiTx140.251066014.73KN 22

164000xiyi

N1Ty

V引起的应力：N1Vy（4

）N1

V100

10KN n10

b

46.4KNNmin53.2KN

3.7 试设计如图3.84所示：构

①角钢与连接板的螺栓连接；

Q235B，螺栓为粗制螺栓。

②竖向连接板与柱的翼缘板的螺栓连接。d1d2170mm。

③竖向连接板与柱的翼缘板的螺栓连接。d1150mm，d2190mm。

①角钢与连接板的螺栓连接； 单个螺栓抗剪承载力（M20）

Nnv

bv

d2

4

f2

bv

202

4

14087.9KN

Ntbdtminfcb201430585.4KN

bNminminNvb,Ncb85.4KN

螺栓个数 n

N350

4.1个，取5个螺栓，按规范规定间距排列（图省略）。 b

Nmin85.4

②竖向连接板与柱的翼缘板的螺栓连接。d1d2170mm。 内力分析

NNxN

350

247.5KN 22

VNyN350247.5KN，由支托承担。 2

单个螺栓抗拉承载力（M20，Ae2.45cm）

NtbAeftb24517041.65KN

螺栓个数 n

N247.55.9个，取6个螺栓，排2排，按规范规定间距排列（图省略）。 b

Nt41.65

③竖向连接板与柱的翼缘板的螺栓连接

。

d1150mm，d2190mm。

NNxN350247.5KN， MNxe247.50.0204.95KN

m

VNyN350247.5KN，由支托承担。 NMy1247.51034.95106120

N140.22KNNtb41.65KN 222

nyi84(12040)

3.8 按摩擦型连接高强度螺栓设计习题3.7中所要求的连接（取消承托板），且分别考虑：① d1d2170mm；②d1150mm，d2190mm。螺栓强度级别及接触面处理方式自选。

Q235钢，喷砂处理，M20，8.8级，P=125KN，µ=0.45，Nt0.8P0.8125100KN ①d1d2170mm

b

N247.5KN， V247.K5N

一个螺栓承担的拉力

Nt1Nti

N247.5

24.75KNNtb100KN n10

N

i

t

247.5KN

V247.5KN0.9nf(nP1.25Nti)0.910.45(101251.25247.5)381.0KN

②d1150mm，d2190mm

247.50.020N247.5KN， V247.K5N， MNxe

一个螺栓的最大拉力

4.KN95 m

NMy1247.51034.95106160b

N130.94KNN100KN t222

nmyi104(16080)

N227.85KN N324.75KN

N421.65KN N518.56KN

N

i

247.5KN

V247.5KN0.9nf(nP1.25Nti)0.910.45(101251.25247.5)381.0KN

第四章 轴心受力构件

4.1 验算由2∟635组成的水平放置的轴心拉杆的强度和长细比。轴心拉力的设计值为270KN，只承受静力作用，计算长度为3m。杆端有一排直径为20mm的孔眼（图4.37），钢材为Q235钢。如截面尺寸不够，应改用什么角钢？ 注：计算时忽略连接偏心和杆件自重的影响。

解：（1）强度 查表得 ∟635的面积A=6.14cm2 ，iminix1.94cm，

An2(Adt)2(614205)1028mm2， N=270KN N270103262.6Mpaf215Mpa，强度不满足，

An1028

N270103

1256mm2， 所需净截面面积为Anf215

所需截面积为AAndt

1256

205728mm2， 2

2

2

选636，面积A=7.29cm2729mm728mm （2）长细比



loimin



3000

154.6350 19.4

4.2 一块-40020的钢板用两块拼接板-40012进行拼接。螺栓孔径为22mm，排列如图

4.38所示。钢板轴心受拉，N=1350KN（设计值）。钢材为Q235钢，解答下列问题; （1）钢板1-1截面的强度够否？

（2）是否需要验算2-2截面的强度？假定N力在13个螺栓中平均分配，2-2截面应如何验算？

（3）拼接板的强度够否？

解：（1）钢板1-1截面强度验算：

An1(b3d0)tmin(400322)206680mm2， N=1350KN N1350103202.1Mpaf205Mpa，强度满足。

An16680

（2）钢板2-2截面强度验算：

（a），种情况，（a）是最危险的。

An2(l(a)5d0)t(40080522)206463mm2， N=1350KN N1350103

208.9Mpaf205Mpa，但不超过5%，强度满足。

An26463

对应图（d）的验算：

An2(l(d)5d0)t(400522)205800mm2，

N

1010

N13501038.5KN 1313

N1038.5103

179.0Mpaf205Mpa，强度满足。

5800An2

（3）拼接板的强度够否？

因为拼接板厚度21224mm20mm，所以不必验算拼接板。

4.3 验算图4.39所示用摩擦型高强度螺栓连接的钢板净截面强度。螺栓直径20mm，孔径22mm，钢材为Q235AF，承受轴心拉力N=600KN（设计值）。

解：（1）净截面验算：

An(b3d0)tmin(240322)142436mm2， NN

N600

0.536000.53500KN 99

N500103

205.3Mpaf215Mpa，强度满足。

An2436

（2）全截面验算

N600103

178.6Mpaf215Mpa，强度满足。

A24014

4.4 一水平放置两端铰接的Q345钢做成的轴心受拉构件，长9m，截面由2∟908组成的肢尖向下的T形截面，问是否能承受设计值为870KN的轴心力？ 解：（1）强度验算 查表得 ∟908的面积A=13.94cm2 ，iminix2.76cm，

N870103312.1Mpaf310Mpa，但不超过5%，强度满足。

A13942

（2）刚度验算



l0imin



9000

326350 27.6

4.5 某车间工作平台柱高2.6m，按两端铰接的轴心受压柱考虑。如果柱采用I16（16号热轧工字钢），试经过计算解答：

（1）钢材采用Q235钢时，设计承载力为多少？ （2）改用Q345钢时，设计承载力是否显著提高？ （3）如果轴心压力为330KN（设计值），I16能否满足要求？如不满足，从构造上采取什么措施就能满足要求？ 解：（1）钢材采用Q235钢时，设计承载力为多少？ 查表得I16的面积A=26.1cm2 ，ix6.57cm，iy1.89cm

x

l0x2600

40150，a类截面，查表得x0.941 ix65.7

y

l0yiy



2600

138150，b类截面，查表得y0.353 18.9

NAf0.3532610215198086N198.1KN。

（2）改用Q345钢时，设计承载力是否显著提高？

x40，a

类截面，按x48查表得x0.921 164查表得y0.265 y138，b

类截面，按yNAf0.2652610310214411N214.4KN，承载力无太明显的提高。

（3）如果轴心压力为330KN（设计值），I16能否满足要求？如不满足，从构造上采取什么措施就能满足要求？

8距uuuuuuuuuuuujuu因为N300KN198.1KN，所以整体稳定不满足。 在侧向加一支撑，重新计算。

y

l0yiy



2600/2

69150，b类截面，查表得y0.757

18.9

NAf0.7572610215424791N424.8KN300KN，整体稳定满足。

4.6 设某工业平台柱承受轴心压力5000KN（设计值），柱高8m，两端铰接。要求设计一H型钢或焊接工字形截面柱。 解：H型钢柱 （1）初选截面

设600.807（b类）

l8000N5000103

28961mm2289.61cm2，ixiy0则A133mm， f0.80721560

选HW4284072035，其面积A361.4mm，ix18.2cm，iy10.4cm （2）验算

2

x

l0x800044150，b类截面，查表得x0.882 ix182

y

l0yiy



8000

77150，b类截面，查表得y0.707 104

N5000103

195.7Mpaf205Mpa，整体稳定满足。 2

A0.707361.410

焊接工字形

（1）初选截面

根据H型钢截面，初选焊接工字形截面，如图所示。 （2）计算参数

A4203224001834080mm2

Ixix

11(4204643184003)3.4109mm4，Iy23242033.95

108mm4 1212

315.9mm，iy107.7mm4 （2）整体稳定验算

x

l0x8000

25150，b类截面，查表得x0.953 ix315.9

y

l0yiy



8000

74150，b类截面，查表得y0.726 107.7

N5000103

202.3Mpaf205Mpa，整体稳定满足。

A0.72634080

（3）局部稳定验算

42018b6.28(100.174)17.4 t32

h040022.2(250.574)62，局部稳定满足。 tw18

4.7 图4.40（a）、（b）所示两种截面（焰切边缘）的截面积相等，钢材均为Q235钢。当用作长度为10m的两端铰接轴心受压柱时，是否能安全承受设计荷载3200KN。

解：计算（a）图截面

（1）计算参数：A500202500824000mm

2

120

85003220500(250)21.435109mm4 122

1

Iy22050034.17

108mm4

12Ixix



244.5mm，iy131.8mm4 （2）整体稳定验算

x

l0x10000

41150，b类截面，查表得x0.895 ix244.5

y

l0yiy



10000

76150，b类截面，查表得y0.714

131.8

N3200103

186.7Mpaf205Mpa，整体稳定满足。

A0.71424000

（3）局部稳定验算

5008b12.3(100.176)17.6 t20

h050062.5(250.576)63，局部稳定满足。 tw8

计算（b）图截面

（1）计算参数：A24000mm

2

125

104003225400(200)26.564108mm4 122

1

Iy22540032.67

108mm4

12Ixix



199.6mm，iy105.5mm4 （2）整体稳定验算

x

l0x10000

50150，b类截面，查表得x0.856 ix199.6

y

l0yiy



10000

95150，b类截面，查表得y0.588

105.5

N3200103

226.8Mpaf205Mpa，整体稳定不满足。

A0.58824000

（3）局部稳定验算

40010b7.8(100.195)19.5 t25

h040040(250.595)72.5，局部稳定满足。 tw10

4.8 设计由两槽钢组成的缀板柱，柱长7.5m，两端铰接，设计轴心压力为1500KN，钢材为Q235B，截面无削弱。

解： （1）初选截面：设70y0.751（b类）

N1500103

9289mm292.89cm2， 则A

yf0.751215

选2［32a，，其面积A48.50297cm，iy12.44cm （2）验算实轴的整体稳定

2

y

l0yiy



7500

60150，b类截面，查表得y0.807 124.4

N1500103

191.6Mpaf215Mpa，绕实轴的整体稳定满足。

yA0.80797102

（3）确定柱宽 设1

30x

52ix

l0x

x



7500

144.2mm， 52

b

ix144.2

327.7mm取b=330mm，如下图所示。

0.440.44

（4）验算虚轴的整体稳定

z02.24cm，I1304.7cm4，i12.51cm

截面对虚轴的参数：

Ix2[304.748.50(ix

255.22

)]16402cm41.64

107mm4 2

l7500130mm， x0x58

， ix133

130

ox65[]150x0.780

N1500103

198.3Mpaf215Mpa，绕虚轴的整体稳定满足。

xA0.78097102

（5）缀板的设计

l011i1302.5175.3cm753mm

选用缀板尺寸为-2601808，则l1l01180753180933mm，取l1930mm，

I1304.7104

3276mm3 分支线刚度k1

l1930

缀板线刚度kb则

Ib11(818032)30470mm3 a255.212

kb304709.36 k13267

9710221524535N 85横向剪力V

24535

930

V1l1T44705N a255.2

24535

930

aV1l1

MT5.704106Nmm

222

取焊脚尺寸hf8mm，采用绕角焊，则焊缝计算长度为lw180mm

65.70410644705

188.6Mpa 44.4Mpa，f验算焊缝：f2

0.781800.78180

160Mpaffw160Mpa

第五章

5.1 一平台的梁格布置如图5.53所示，铺板为预制钢筋混凝土板，焊于次梁上。设平台恒荷载的标准值（不包括梁自重）为2.0kN/m2。试选择次梁截面，钢材为Q345钢。

解：1、普通工字形钢

2.

xrf

x

q(220)366kN/mk

q(1.221.420)391.2kN/m

11

Mql291.262410.4kNmx88

m410.4106W1324939mm31324.939cm3

xrf1.05295

xW

m

选I45a Wx1433cm3 Ix32241cm43、验算： 1）强度

Mx410.4106

272.8Mpa 3

rxWx1.05143310

2）挠度

f295Mpa

5qkl456660004

v

384EIx3842.0610532241104 16.77mm[v]15mm

重选I50a

Ix46472cm4

5qkl456660004

v

384EIX3842.0610546472104

3）整稳：不必计算。

4）局稳：因为是型钢，不必验算。

5.3解：图5.54（a）所示的简支梁，其截面为不对称工字形[图5.54（b）]，材料为Q235B钢；梁的中点和梁端均有侧向支承；在集中荷载（未包括梁自重）F=160kN(设计值)的作用下，梁能否保证其整体稳定性？

1、计算梁自重



A301800.8101104cm2q10410476.980.8kN/m

Mql2Pl0.812216012

maxG841.284

497.3kNm

2、计算中和轴位置

y800.840.510181

1

301800.81010.533.2cm

I1

X120.8803(82/233.2)2800.8301(33.20.5)2101(48.80.5)293440cm4

WI93440XX2810cm3

y133.23、求

b

查附表3.1b1.75

I1

y

(13031103)2330cm412iy4.7cm

yl1/iy600/4.7127.7(1303II)/12

b1/(I12)2330

0.96

b0.8(2b1)0.8(20.961)0.74

4320Ahbb2b

235yWXfy1.754320127.72

1048223528100.742352.50.6

'1.070.2821.070.282

b0.957

b2.5

4、梁整体稳定计算

M497.3106

3

184.9Mpaf215Mpa(满足

)

bWX0.957281010

5.4解：设计习题5.1的中间主梁（焊接组合梁），包括选择截面、计算翼缘焊缝、确定腹板加劲肋的间距。钢材为Q345钢，E50型焊条（手工焊）。

解：

qk66KN/mq91.2KN/m

Fk666396KN

F91.26547.2KN

5

V547.21368KN

2

M13689547.2(63)7387.2KNmMx7387.2106

Wx23849103mm3

rxf1.05295

（1）试选截面：

fl2295

hmin4001800066

1.3410[VT]1.34101585mm

he2Wx0.42(23849103)0.41786mm取梁腹板高h01700mm

1368103

tw1.21.25.7mm

hofV1700170tw

3.511.8mm取tw12mm

Wxtwh023849103121700

翼缘Af10629mm

h0617006bf~

Vmax

~(340~567)mm

取bf500mm则tf21.2mm取tf24mm

（2）强度验算：

17001700sx(1250024862)1.468107mm3

241

Ix(5001748348817003)2.271010mm4

12

10

WxIx2.27102.597107mm3A50024217001244400mm2Mx7387.2106

270.9Mpa

7

rxWx1.052.59710

f295mMpa

fv170Mpa

Vmaxs13681031.46810773.7Mpa

10

Ixtw2.271012

（3）整稳验算：13000/5006（4）刚度验算：

（5）翼缘和腹板的连接焊缝计算： （6）主梁加劲肋设计

16不需验算.

5Fk5396110

kN18185qkl45110(18000)4l18000v32mm[v]45mm510

384EIx3842.06102.2710400400qk

Vs11368103(50024862)hf2.2mmw10

1.4Ixff1.42.2710200取hf8mm

7.3mm

h0/tw1700/12142,80(

142

170,宜设置横向加劲肋

2c

)+()21crc,crcr

2h0217003400mm

间距a0.5h00.51700850mm

取a3000mm,设在集中荷载作用处.

I区格:v

I1368KN

MI13681.52052KNm

mMIh02052106170076.8Mpa7Wxh2.597101748

1368103

I67.1Mpah0tw170012

II区格:VI820.8KN

MI13684.5547.21.55335.2

MIh05335.2I76.8199.68MPaWxh2052

8208103

I40.24MPa170012

Ⅲ区格：VVI 273.6KN

M13687.5547.2(4.51.5)6976.8kNm

76.86976.8261.12MPa2052273.610313.41MPa170012

计算cr 

cr

h0b=0.97177

177

0.85b1.25

cr[10.75(b0.85)]f[10.75(0.970.85)]295268.45MPaa01.771.0

s221.6271.2cr1.1fv

1.170.6MPas

Ⅰ区格：(76.8267.12)()0.0820.9030.985268.4570.61

Ⅱ区格：(199.68240.242)()0.5530.3250.878268.4570.6

261.12213.412)()0.9460.0360.985268.4570.61 1 Ⅲ区格：(

横向加劲助尺寸：

h01700404097mm,取140mm3030

b140tss9.3mm取10mm 1515

1140122Iz10140314010()1222

10.4106mm43h0tw3317001238.8106mm4bs

中部支承加劲助：

70.6170012475.2kN1000

A214010360127120mm2

1Iz10(140212)32.07107mm4

12

i253.9mm23220.929N=1368+547.2-

N475.2103

71.8MPa2A0.9297120

支座支承加劲助验算

:

547.2N13681641.6kN2

采用18016板

A218016(180100)129120mm2

1Iz16(180212)36.86107mm412

I286.722020.970N1641.6103

185.6MPaA0.9709120f295MPa

fce400MPa f295MPace1641.6103366.4MPa2(18040)16

1641.6103

hf1.8mm,用6mm6mm40.7(1700250)200

第六章

6.1 有一两端铰接长度为4m的偏心受压柱子，用Q235钢的HN400×200×8×13做成，压力的设计值为490kN，两端偏心距均为20cm。试验算其承载力。

解：查型钢表得：A=83.37cm2，Ix＝22775cm4 ，ix＝16.53cm，iy＝4.56cm，Wx=1139cm3。

M= 490×0.2=98kN.m

强度验算： MxN49010398106

2258.881.9140.7N/mmf215N/mmAnxWnx83371.051139103

平面内整体稳定验算：

βmx= 1

NEx/=π2E Ix/(1.1×l0x2)=3.142×2.06×105 ×22775×104/(1.1×40002)=26283KN λx= l0x/ix=4000/165.3=24.2，属于a类截面，查表，得φx=0.974 N/(φxA)+βmxMx/[γ1x W1x(1-0.8N/NEx/)]

=490×103/(0.974×8337)+1.0×98×106/[1.05×1139×103×(1-0.8×490 / 26283 )] =60.3+83.2=143.5 N/mm2

λy= l0y/iy=4000/45.6=87.7，属于b类截面查表，得φy=0.637 φb=1.07-λy2/44000=1.07-87.72/44000=0.895

N/(φyA)+βtxMx/ (φbW1x)

=490×103/(0.637×8337)+1.0×98×106/（0.895×1139×103）

=92.3+96.1=188.4 N/mm2

该构件强度、平面内整体稳定、平面外的整体稳定均满足要求。

6．2 如图所示悬臂柱，承受偏心距为25cm的设计压力1600kN，弯距作用平面外有支撑体系对柱上端形成支点，要求选定热轧H型钢或焊接工字形截面，材料为Q235钢（注：当选用焊接工字形截面时，可试用翼缘2－400×20，焰切边，腹板－460×12）。 解：选用选用焊接工字形截面时，可试用翼缘2－400×20，焰切边，腹板－460×12 平面内计算长度l0x＝14000mm，平面外计算长度l0y＝7000mm

承受均匀弯距M=1600×0.25=400kN.m

计算截面特性：

A=400×20×2+460×12=21520mm2

40050033884603

Ix1.019109mm4 1212

204003460123

Iy22.134108mm4 1212

Wx＝Ix/(h/2)=1.019×109/(500/2)=4.076×106mm3

ix=( Ix/A)1/2=(1.019×109/21520) 1/2=217.6mm

iy=( Iy/A)1/2=(2.134×108/21520) 1/2=99.6mm

λx=lox/ ix=14000/217.6=64.3

λy=loy/ iy=7000/99.6=70.3

强度验算：

MxN1600103400106

74.393.5167.8N/mm2f215N/mm2

6AnxWnx215201.054.07610

平面内整体稳定验算：

βmx= 1

NEx/=π2E Ix/(1.1×l0x2)=3.142×2.06×105 ×1.019×109/(1.1×140002)=9599KN λx= l0x/ix=14000/217.6=64.3

属于b类截面，查表，得φx=0.784

N/(φxA)+βmxMx/[γ1x W1x(1-0.8N/NEx/)]

=1600×103/(0.784×21520)+1.0×400×106/[1.05×4.076×106×(1-0.8×1600 / 9599)]

=94.8+107.8=202.6 N/mm2

平面外整体稳定验算：

λy= l0y/iy=7000/99.6=70.3

属于b类截面查表，得φy=0.749 φb=1.07-λy2/44000=1.07-70.32/44000=0.958

N/(φyA)+βtxMx/ (φbW1x)

=1600×103/(0.749×21520)+1.0×400×106/（0.958×4.076×106） =99.3+102.4=201.7 N/mm2

maxNMx16001034001062 74.398.1172.4N/mm6AWnx215204.07610

NMx1600103400106

74.398.123.8N/mm2 6AWnx215204.07610min

maxmin172.423.81.14

max172.4

腹板：h046038.3(1600.5161.140.564.32575.4

tw12b(400-12)=13 tf220翼缘：