混凝土结构设计计算书12-10
课程设计计算书
课程:混凝土结构设计原理(一) 课程设计
设 计 题 目:现浇单向板肋梁楼盖设计 指导教师:
所 在 学 院:土木工程学院 专业年级:2010级土木工程专业 班 级:10工程管理
姓 名: 学 号:
日 期:2012年12月
目录
一、设计要求……………………………………2
二、设计资料……………………………………3
三、 次梁的计算…………………………………8
四、
五、 主梁的计算…………………………………12
一、 设计要求
1、计算书格式及书写步骤可参阅教材中的单向板肋梁楼盖设计例题。
2、完成结构计算书一份。要求概念清楚,计算完整、准确,成果尽量表格化,并装订成册。(A 4纸型打印,正文采用五号仿宋字,)
3、 楼盖施工图二张。采用2#图纸,选择适当比例。要求内容完整,表达规范,字体工整,图面整洁。(要求手工绘制) 4、 在完成上述设计任务后,方可参加设计成绩评定。
二、 设计资料 1、任务书资料
某多层混合结构轻工仓库,其建筑平面如图所示,层高4.5m ,房屋安全等级为二级,采用钢筋混凝土整浇楼盖,请进行梁、柱的布置并确定梁、板、柱截面尺寸,梁板的承载力计算及配筋,并绘制结构施工图。其平面图如附图所示,楼面荷载、材料及构造等设计资料如下:
1)、按使用要求不同,楼盖做法分两种类型:
①20mm 厚水泥砂浆面层,钢筋混凝土现浇板,12mm 厚纸筋灰板底粉刷;
②35mm 厚水泥砂浆面层及水磨石地面,钢筋混凝土现浇板,12mm 厚纸筋灰板底粉刷 ;
2)、柱网尺寸和楼面活荷载标准值,见附表;
3)、材料:混凝土强度等级选用范围C 20~C35,梁内受力主筋采用HRB335级、HRB400级钢筋,其余均用HPB300级、HRB335级钢筋,钢筋直径最大不超过25mm ; 注:(1)该厂房无特殊要求,楼梯位于楼盖外部; (2)每位同学以学号末两位数作为题号:
建筑10(1)班同学楼面做法按类型①;建筑10(2)班、管理10班按类型②。
2、选用资料
1)、楼面活荷载标准值qk=7.0KN∕m2
2) 、楼面面层用35mm 厚水泥砂浆面层及水磨石地面,80mm 厚钢筋混凝土现浇板(γ=25KN/m3),12mm 厚纸筋灰(γ=17KN/m3)板底粉刷。
3)、混凝土强度等级 C25,f c =11.9N/mm2f t =1.27 N/mm2 4) 、主、次梁钢筋选用HRB400,f y =360 N/mm2, 板选用HPB300,f y =270 N∕mm 2
3、楼盖结构平面布置及截面尺寸选定
1)、主梁跨度为6900mm ,次梁跨度为6000mm ,主梁一跨内布置两根次梁,板跨为2300mm 2)、板厚度为80mm
3)、主梁截面 b ×h=300mm×700mm, 次梁截面b ×h=200mm×450mm, 柱截面b ×h=400mm×400mm 4) 、墙厚370mm ,板伸入墙内250mm 。
三、 板的计算
1、 荷载计算 1)
35mm 厚水泥砂浆面层及水磨石地面:
0.65 KN/m2
80mm 厚现浇钢筋混凝土板:
25×0.08=2.000 KN/m2
12mm 厚纸筋灰板底粉刷:
17×0.012=0.204 KN/m2
恒载标准值:
gk=0.65+2.0+0.204=2.854 KN/m2
活载标准值:
pk=7.0 KN/m2
2) 、 荷载设计值应比较以下两种组合,并取较大值 (1)有可变荷载效应控制的组合:
q=1.2×2.854+1.3×7.00=12.52 KN/m2
(2)有永久荷载效应控制的组合:
q=1.35×2.584+0.7×1.3×7.00=10.23KN/m2
因此取q=12.52KN/m2
2、计算简图
取1m 宽板作为计算单元,各跨的计算跨度如下,次梁截面宽度b=200mm,现浇板在墙上支承长度a=250mm。 中间跨:
l=ln=2300-200=2100mm
边跨:
80a
l0=ln=2300−100−250+=1990mm ≤ln+=2075mm
取l0=2100mm
3、内力计算 因跨度差
2100−1990
1990
=5.52%
各截面的弯矩计算如表
4截面强度计算
已知f y =270 N/mm2,f c =11.9 N/mm2,α1=1.0,h 0=80-35=45mm 正截面强度计算如表
经计算,配筋率
AS2461.27==0.31%>ρmin=0.45×=0.21% 也大于0.2%,满足要求
根据计算结果及构造要求,画出配筋图,见图纸
四、 次梁的计算 1、 荷载的计算
板传来的恒载:
2.845×2.3=6.56KN/m
次梁自重:
25×0.2×(0.45-0.08)=1.85KN/m
次梁纸筋灰抹灰:
17×0.012×(0.45-0.08)×2=0.151KN/m
恒载标准值:
g k =6.56+1.85+0.151=8.561KN/m
活载标准值:
p k =7.00×2.3=16.1KN/m
按由可变荷载效应控制的组合:
q=1.2×8.561+1.0×1.3×16.1=31.2KN/m
按由永久荷载效应控制的组合:
q=1.35×8.561+0.7×1.3×16.1=26.2KN/m
因此荷载设计值q=31.2KN/m
2、 计算简图
各跨的计算跨度为 中间跨:
l o =ln =6000-300=5700mm
边跨:
l0=ln+=6000−150−250+
2a
1202
=
5660mm 又1.025ln=5740mm,取最小值5660mm 跨度差:
5700−5660
=0.76%
可按等跨连续梁计算
次梁的计算简图如下
3、
内力计算
次梁的弯矩计算如表所示
次梁的剪力计算如表所示
4、 正截面强度计算
1) 次梁跨中截面按T 形截面计算
0 / 21
`
对边跨:bf==
3l
5.7253
=1.91m
`
bf=b+s0=0.2+1.95=2.15m
`
取bf=1.91m `对中间跨:bf==
3l
5.73
=1.90m
`
bf= b+s0=0.2+2.1=2.3m
`
取bf=1.90m
支座截面按矩形截面计算
2)、判断界面类型
已知 0= −47=450−47=403mm fy=360 N/mm 则
80α1fcbf f 0− =1.0×11.9×1900×80 403−
、、
f
、
=721.7KN·m>92.96 KN·m
因此,边跨中和中间跨中截面均属于第一类T 形截面。
次梁正截面强度计算如表
1 / 21
sb 0
360
=
200×403
=0.56%>ρmin=0.45×
=0.16%也大于0.2%,
符合要求。 5、
斜截面强度计算
h w =h 0−h f =403−80=323mm
因
次梁斜截面强度计算如表
、
wb
=
323200
=1.615%
tfyv
270
弯矩调幅时要求的配筋率下限为:0.3实际配筋率为:
ρsv
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=0.3×=0.14%
ASV56.6===0.189%>0.12%
满足要求。
6、 根据计算结果及次梁的构造要求,绘制次梁配筋图,见图纸。
五、 主梁的计算 1、 荷载的计算
次梁传来的恒载:
8.56×6.0=51.336KN
主梁自重:
25×0.3×(0.7-0.08)×2.2=10.23KN
梁侧抹灰:
117×0.012×(0.7-0.08)×2×2.2=0.557KN
恒载标准值:
gk=52.336+10.23+0.557=62.153 KN
活载标准值:
pk=16.1∗6=96.6 KN
恒载设计值:
G=1.2gk=1.2×62.153=74.58KN
活载设计值:
P=1.3 pk=1.3×96.6=125.58 KN
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2、 计算简图 各跨的计算跨度为 中间跨:
l0=lc=6900mm
边跨:
ab370400ln++=6900−250−200++=6835mm
b400
1.025ln+=1.025× 6900−250−200 +=6812mm
取最小值l0=6812mm 跨度差
主梁的计算简图如图
6855−6811.25
6811.25
=0.64%
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3、 内力计算
1) 、弯矩计算
M=k1Gl+k2Pl (k值由附表1.2差得)
边跨:
Gl=74.58×6.821=508.04 KN Pl=125.58×6.812=855.45 KN
中间跨:
Gl=74.58×6.9=514.6 KN Pl=125.58×6.9=866.5K
主梁弯矩计算表如下
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2) 、剪力计算如下表
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主梁弯矩及剪力包络图见图纸
4、 正截面强度计算 5、
1)确定翼缘宽度
主梁跨中按T 形截面计算 对边跨:
`bf==
3l
6.8123
=2.27m
`
bf=b+s0=0.3+5.7=6.0m
`
取bf=2.27m
对中间跨:
b `f
l 6.9
===2.3m `
bf=b +s0=0.3+5.7=6.0m `
取bf=2.3m
支座截面仍按矩形截面计算
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2) 、截面强度计算判断截面类型
取 0=640mm 跨中 , 0=610mm 支座 则
`、
a1fcbf f 0
80
− =1.0×11.9×2.27×80×(640−) f
、
=1296. 62KN ∙m >343.5KN∙m 属于第一类T 形截面。
3)、截面强度计算
主梁正截面强度计算如下表所示,表中按简支梁计算的支座剪力设计值V 0=G+P=125.58+74.58=200.16 KN
主梁正截面强度计算表
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取中间跨中截面验算其担负弯矩时的最小配筋率:
AS380.1ft1.27
==0.197%>ρmin=0.45×=0.45×0y=0.16%
同时也大于0.2%,满足要求。
6、 斜截面强度计算 主梁斜截面强度计算如表
7、 主梁吊筋计算
由次梁传给主梁的集中荷载:
F=1.2×51.366+1.3×96.6=187.22 KN 则 ASV1≥
F2fysin45°
=
187.22×1032×360×0.707
=367.79 mm2
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混凝土结构设计原理(一) 课程设计 10工程管理
选用满足配筋要求。
7、根据计算结构及主梁的构造要求,会主梁配筋图,见图纸。
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