承台模板计算书模板
承 台 模 型 计 算 书
目 录
1、编制依据及规范标准 1.1、编制依据 0 1.2、规范标准 1 2、工程概况 1 3、方案综述 1 4、结构计算 1 4.1、荷载计算 1 4.2、面板计算 2 4.3、竖肋计算 2 4.4、横肋计算 3 4.5、拉杆计算 4
承台模板计算书
1、编制依据及规范标准 1.1、编制依据 (1)、现行施工设计标准0
(2)、铁三院土工试验报告 (3)、现行施工安全技术标准 (5)、公路施工手册《桥涵》(人民交通出版社2000.10) (6)、永宁黄河特大桥施工图 1.2、规范标准 (1)、公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004) (2)、铁路桥涵地基与基础设计规范(JTJ024-85) (3)、钢结构及木结构设计规范(JTJ 025-86) (4)、铁路桥涵施工术规范(TB10203-2002) 2、工程概况
本区为银川平原中部,地层多为巨厚的粉、细砂层。勘探深度内地下水类型为第四系孔隙潜水,赋存在巨厚的粉细砂层中,由于地表灌溉渠十分发达且地层较为均一,使地下水变动幅度较小,在1~2 m范围内,地下水主要受黄河水和大气降水补给,以蒸发方式排泄。
桥址处设计流量6850m3/s,设计水位1111.96m ,设计流速2.32m/s;校核流量8170m3/s,校核水位1112.30m ,流速为2.35m/s;10年一遇最高通航水位1111.36m 。
根据施工调查,本河段有可能出现冰凌期(历史上出现冰凌的机率为21%),冰凌期一般自每年的11月24日开始,到12月26日封河,次年3月上、中旬开河,平均封河天数为50天,冰厚0.5m 左右,最大冰厚0.7m ,历史最长封河天数80天,封河流凌平均天数51天,最长流凌天数82天,最短流凌天数20天,开河流凌平均天数8天,一般发生在3月上中旬,开河流凌较封河流凌冰块大,最大冰块面积达200000m2,相应冰速0.81m/s,最大河心冰厚度0.5m ,开河时流凌冰块极易造成对工程的撞击破坏。
由于桥位区距青铜峡水库约47km ,该段径流、水温受水库调节变化影响,河段冰情较轻。
开河时河段平均冰厚0.30m 。黄河青铜峡至石咀山河段属南北向河流,河流先下游后上游,开河先上游后下游,时序相反,这种冰情形势易形成冰坝,造成黄河水位上涨。
全桥共85个墩台,其中48m 简支箱梁23跨,96m 简支钢桁结合梁13跨。 3、方案综述
承台桥墩均采用大块钢模板施工,其中钢桁梁桥墩下部14.6×14.6×4m 采用组合钢模板,上部8.8×8.8×2.5m 采用大块钢模板施工;桥墩采用大块钢模板,设拉杆。 承台尺寸:(1)、T 梁部分9.0×6.4×3.0m ;(2)、箱梁部分10.6×10.6×4.0m ;(3)、钢桁梁部分14.6×14.6×6.5m 。
模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。 4、结构计算 4.1、荷载计算
1
混凝土侧压力根据公式: P=0.22γt 0k 1k 2v 2计算:
1
P=0.22×24×5×1×1.15×22
=43kpa
4.2、面板计算
面板采用δ=6mm 厚钢板,[10 竖带间距0.3m ,[14 横带间距0.5m ,取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。竖肋间距30cm 。 4.2.1、荷载计算 q=43×1=43kN /m
有效压头高度:h=γ=24=1.8m 4.2.2、材料力学性能参数及指标
Α
Ρ43
W =I =
161
bh bh
2
==
16112
⨯1000⨯6
2
=6. 0⨯10mm
3
4
33
4
3
12
⨯1000⨯6=1. 8⨯10mm
2
=bh=1000×6=6000mm
4
EI=2.1×1011×1.8×10×10_12=3.78×103Nm 2 EA=2.1×1011×6×103×10_6=1.26×109N 4.2.3、力学模型
(单位:m )
4.2.4、结构计算
采用清华大学SM Solver 进行结构分析。 Mmax=0.39kN .. m Qmax=7.74kN a 、强度计算 σ=ω=6*103τ=A =
Q M
0. 39*10
6
=35Mpa
7. 74*106000
3
=1.29Mpa
b 、刚度计算
f=0.6mm
竖肋采用[10槽钢,间距30cm ,横肋采用[14槽钢,间距100cm 。
4.3.1、荷载计算
按最大荷载计算:q =p ⨯0. 3=43⨯0. 3=12. 9kN /m 。 4.3.2、材料力学性能参数及指标 I=1.98×106mm 4 W=3.96×104mm 3 A=1274mm
2
6
EI=2.1×1011×1.9×10×10_12=4.15×105Nm 2 EA=2.1×1011×1.274×103×10_6=2.67×108N 4.3.3、力学模型
4.3.4、结构计算
采用清华大学SM Solver 进行结构分析。 M max =0.323kNm Qmax=3.9kN a 、强度计算
σ=ω=3. 96*104=8.2Mpa
Q M
0. 323*10
6
3. 9*10
3
=3.1Mpa
b 、刚度检算
f=0.01mm
4.4、横肋计算
横肋采用2[14a工字钢,拉杆间距150cm 。 4.4.1、荷载计算
将竖肋槽钢支反力作为集中荷载计算,P =7.1kN 。 4.4.2、材料力学性能参数及指标 I=2×5.63×106=1.12×10mm 4 W=2×8.05×104=1.61×105mm 3
Α
7
=bh=2×1851=3702mm
2
7
EI=2.1×1011×1.1×10×10_12=2.35×106Nm 2 EA=2.1×1011×3.702×103×10_6=7.77×108N 4.4.3、力学模型
4.4.4、结构计算
采用清华大学SM Solver 进行结构分析。 M max =6.4kNm Qmax=18.5kN 强度计算
σ=
M
max
w Q A
=
6. 4⨯101. 61⨯10
3
65
=40MPa
τ==
18. 5⨯103702
=5MPa
刚度计算
f =0. 3mm
最大支反力:R =37kN 。 4.5、拉杆计算
拉杆采用υ20圆钢,按最大拉力计算(即4.4节中最大支反力)。
σ=
37⨯10314
3
=118MPa