加筋土挡土墙设计
加筋土挡土墙设计
张巧慧
(陕西铁路工程职业技术学院,陕西渭南714000)
【摘要】结合实例介绍了此类挡土墙的设计验算,为同类工程设计提供借鉴和参考.
【关键词】加筋土挡土墙;设计;计算【中图分类号】TU476S4
【文献标志码lB
【文章编号】1007-9467(2011)01-0059-03
拉拔,不计破坏区范围内拉筋的摩擦阻力。
1概述
加筋土挡土墙是20世纪60年代起源于法国的一种轻型支挡结构,由于其造价低廉、施工简便、占地面积少、工期短和造型美观等优势,在国内公路、铁路、煤矿以及水利部门得到广泛采用。加筋土挡墙是由墙面板、拉筋、填料三部分共同组成的复合结构物,如图l所示。依靠填料与拉筋之间的摩擦力,平衡墙面板所受的土压力(即加筋土挡墙的内部稳定),并以这一复合结构抵抗拉筋尾部填料所产生的土压力(即加筋土挡墙的外部稳定),从而保证了整个结构的稳定。
4)拉筋和填料之间的摩擦系数,在拉筋长度范围内任何位置都是定值。
5)每块墙面板上只是分别承受相应范围内的土压力。6)作用在墙面板上的土压力,在利用该拉力值设计拉筋和连接件。
7)填土自重及墙顶荷载在拉筋的有效长度上均产生有效摩擦阻力(抗拔力)。
2.2加筋土挡土墙设计
加筋土挡土墙一般由基础、填料、面板、拉筋、帽石等主要部分组成。
面板的选择原则是与环境协调、造形优美、便于施工(预制脱模方便、便于安装、与筋带连接方便、规格品种少)、造价经济。常用的面板型式有矩形板、双十字形板、槽形板、十字形板、六角形板、L形板等,如图2所示。
-正面图b全墙剖视。簟块透视
图1加筋土挡土墙结构简图
[]口匪羽囝圄圜回
-矩形板
b双+字形
c槽形扳
2加筋土挡墙的设计
2.1基本假定
1)在墙面板的背面作用了主动土压力
2)加筋土墙体的内部分为稳定区和破坏区,两区的分界面即为主动土压力的破裂面。破坏区内的拉筋长度称为无效长度,稳定区内的拉筋长度称为有效长度,拉筋的全长为无效长度和有效长度之和。
3)由稳定范围内的拉筋有效长度上的摩擦阻力抵抗
d十字形扳
[:H目
・六角形板
[=:目
E]匣
f
[==二]L口
L形板
图2常用面板型式图
本设计选择矩形板,S亏S卸.5m
拉筋在加筋土挡墙中起着非常重要的作用,因此选择的拉筋要求具有较高的抗拉强度,具有较好的柔性。韧性,以适应变形能力,同时拉筋是平衡侧压力而使挡墙稳定的
【作者简介】张巧慧(1981.),女,山西长治入。助教。从事铁道工程教学
与研究,(电子信箱)∞1213鞠@啄uedm∞o
材料,要求拉筋与填料之间具有较大的摩擦系数,并要求拉筋有良好的抗疲劳性能,具有抗老化、耐腐蚀及化学稳
59
万方数据
定性好的特征,以保证永久结构物的使用寿命,满足使用年限方面的要求;根据上述的选择原则,本设计选用钢筋混凝土板条拉筋。
加筋土挡墙的填料不仅影响土压力的大小,而且直接影响拉筋的摩擦力。因此,填料的选择要求易压实、能与加筋材料产生足够的摩擦力、满足化学和电化学标准;对浸水工程,要求水稳定性好。
本设计选择砂类土作为填料,即将现场的土经过处理后满足填料的要求。
断面型式的选取应考虑地形、地质条件。满足结构稳定要求(外部稳定和内部稳定),方便施工,尽量节约材料和造价,经稳定计算和多方案技术经济比较后确定。常用的有矩形断面,倒梯形断面,正梯形断面和锯齿形断面等,如图3所示。
匡萑C倒梯形断面d鹾齿形断面
F}
a矩形断面
b正梯形断面
图3断面型式图
加筋土墙高小于6m时,可选择矩形断面,本设计墙高3.1m,小于6m,因此选用矩形断面形式,墙厚0.1m。
3加筋土挡土墙计算
3.1已知设计资料
换算土柱高度:^=1.8m;基底摩擦系数矿=O.3;
墙黼:黏土(襁r=18kN/m3,内摩擦角9-----30。,);
钢筋混凝土容重:25kN/m3;
C25混凝土:f。--16.孙i佃砰庐1.78N/mm2;
Ⅱ级钢筋f=300N/mm2。
3.2荷载计算
1)墙后填料产生的水平压力
口r^IFK讲^‘
式中,鬼≤6m,KFKo(1一})十疋}
o
O
K:I-sin妒--1-sin30。---0.5
K.--tan2(45。一譬)=o.333
60
万方数据
结果如表1所示。
表1填料产生的水平压力
加筋层高度,m
‰
岛
局
叽-,/kPa
him50.50.333
0.486
4.374h2=-1.o
0.50.3330.4738.514
hH
5
0.50.3330.45812.366
h收o
0.50.3330.44415.984h魁50.5
0.333
0.431
19.395h吼o
0.5
0.333
0.417
22.5
2)由轨道和列车换算的土柱荷载产生的水平土压力
一【嚣一篇蔫恤tan半一arctan亮7'】
式中,b=1.77。to=7.38,结果如表2所示
表2荷载产生的水平土压力
加筋层高度血
6
lo
%2∥kPa
hi=0.5
1.77
7.38
4.43
^2=l_01.777.387.48hs--1.51.777.389.01^{宅o
1.777.389.48h#-z5
1.777.389.35^鹋.o
1.77
7.38
8.9
3)作用于墙面板的水平土压力,以及第i层拉筋对应墙面板所受侧压力和拉筋拉力如下:
叮f付n—口啦EfL口岱&
T产、仃§S。
结果如表3所示
表3墙面水平压力
加筋层高度/m
crj,q,PaSr
Sy
岛T,
hx=o.58.80.50.52.23.3llI扫1.015.990.50.546_Il扣I.521.3760.50.55.348.02_114:盘o
25.4640.50.56.379.55.Il魁5
28.745
0.5
0.5
7.19
10.78
垒臼.Q
≥!:堡Q:§
篮Z:箜!!-2§
3.3拉筋长度计算
1)拉筋所在位置的垂直应力,按
%=卅争(~-一arctanX:+矗1"4-1一彘1
丌、
^
十^
2)
,
其中^2簪,辟簪,
x-----5.46,to=7.38,结果如表4和表5所示。
表4垂直应力
2)拉筋长度计算
无效段长,按规范O.3//法计算:
厶=o.3/1
鬼≤H/2
表5平均垂直应力厶=o.6(日也)hi≥H/2
得,Lla,_卸.3H=0.3x3.I=0.93Lc--o.6(日也间.6×(3.1-2)O舶
Ls---0.6(X砘5)=O.6x(3.1—2.5)=0.36Lc=0.6(H-/16)=0.6x(3.1-2)0.66
有效段长,按
/_=T/20-.,nl
其中。a=0.1m,为拉筋带的宽度。产司.30,为基底摩擦系数
皆丽未‰两-3£.=丽‰
工t-丽赢惫葡
=2.2£严丽愿‰
_2.9
--3
妒五万五万百鬲丽
,一
10.78
=2.9妊丽淼
--2.8
每层拉筋除满足验算要求外,全墙平均总长度在墙高低于6m时,应不小于0.7倍墙高,即o.7x3.1=2.2m。但每层拉筋最小长度不得小于0.4倍墙高,即0.4x3.1=1.24m,也不小于3m。
拉筋最终长度:取厶,2.3.4t5.6=5m
3.4拉筋的截面计算
A产翠
Jt
式中,玛为抗断裂安全系数,一般取2.0征为钢筋设计强度;正为第i层拉筋的拉力。
As=譬=丝等盟=52.3mm2
选用西12mm钢筋。
3.5分板稳定
1)分板的抗拔系数
式中:昂为拉筋抗拔力,池6正小b。为拉筋带的宽度。
Ks=争≥【K]----2.0
结果如表6所示。
表6分板稳定系数
2)全墙的抗拔稳定系数
鼯器2器喇乩o
3.6整体稳定验算
1)土压力计算
万方数据
按朗肯理论计算,将加筋土挡土墙视为整体。
●
舻;--x18x3.12x0.333=28.83
Ⅳ=l×3.1x锹18=279ld呵形l_1.8xlx18x3.7=119.88kN
2)抗滑稳定性验算
无载时:肛鲁2号蒜字
有载时:x于半=丝型号最磬巫王4.1>1.3
;1.9>1.3
3)抗倾覆稳定验算
无载时:Ko=譬2j翳‰
_23>1.328
.x之L
83有裁对:舻丝孝丝丑=279x2.5+1。8
19,.8.8×3.6=37.9>1.3
28.83x之L
4)地基应力验算壬彗:时.
竺竺苎}之触279
2…一
l<娶=o.83
6
叽尹%阻(1±可6e)=
279+1l9.88
5
×(1+6x5-学)=
4629..5ll【PkP:<【矿】_170l【Pa
有载时:
。:争—2。2
—7姒2.5乏-279+l、1%82亨8虿.可83。2丽8.8≯3x-32…—‘
"I手×(1±掣):之.7:舵
<娶卸.83
6
279+ll9.88
5
,
嚣:鼢<川:170kPa
叽f毕(1±等)=
以上检算均符合要求。壶
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【收稿日期]2010-10-21
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