地基基础结构设计

目 录

1 基本条件的确定 ……………………….....................3 2 确定基础埋深………………………………………………………3 选择基础埋深

3 确定基础类型及材料………………………………………………3 4 确定基础底面尺寸…………………………………………………3 4.1确定A轴基底尺寸 4.2确定B轴基底尺寸 4.3确定C轴基底尺寸

5 软弱下卧层验算……………………………………………………5 5.1 A轴基底软弱下卧层验算 5.2 B轴基底软弱下卧层验算 5.3 C轴基底软弱下卧层验算

6 计算柱基础沉降……………………….…………………………7 6.1计算A轴基础沉降 6.2计算B轴基础沉降 6.3计算C轴基础沉降

7 按允许沉降量调整基底尺寸…………..…………………… 11 8 基础高度验算……………………………………………………12 8.1 A轴基础高度验算 8.2 B轴基础高度验算 8.3 C轴基础高度验算

9 配筋计算……………………………………………………15 9.1 A轴基础配筋计算 9.2 B轴基础配筋计算 9.3 C轴基础配筋计算

施工组织方案……………………………………………………19

设计计算书

1 基本条件确定

杂填土不能作为持力层，粉质粘土的承载力特征值为fak=130KN/m2，所以选用粘土作为持力层其承载力特征值fak=210KN/m2。

2 确定基础埋深

根据设计任务书中给出的数据，杂填土h0.5m，粉质粘土h1.2m因持力层应选在粘土层处，故取h1.7m

3 确定基础类型及材料

基础类型为：柱下独立基础

基础材料：混凝土采用C30，钢筋采用HPB235。

4 确定基础底面尺寸

根据粘土19KN/m3,e0.58,c25,23,120.22,

ES8.2MPa

，fak210KPa

查表（02地基基础规范——表5.2.5）得：Mb0.7,Md3.66,Mc6.25 查表（02地基基础规范——表5.2.4）得：b0.3,d1.6 因d=1.7m。基础底面以上土的加权平均重度：m18.2KN/m3 地基承载力特征值fa（先不考虑对基础宽度进行修正）：

fafakdm(d0.5)2101.618.2(1.70.5)21034.944244.94KPa

4.1 确定A轴基底尺寸

A0

FkfaGd



1218155244.94201.7

6.13m

2

由于偏心力矩比较大，基础底面面积

按15％增大，即A=1.15，A0=7.05m2。一般l/b=1.0～2.0，初步选择基础底面尺寸：A339m2，b3.03m，不需要对fa进行修正。 4.1.1持力层承载力验算

MV0.6(8015)57KPa

,M2351539289KPa

基础和回填土重：GGdA201.79306KN 偏心距：ek

289

1218155306

0.18m

16b

360.5m

基础底面处的平均压力值：

Pk

FkGk

A



121875306

9

177.67KPafa244.94KPa

基础底面边缘的最大压力值：

Pkmax

FkGk6e60.180

1177.671241.63KPafa

Al3

基础底面边缘的最小压力值：

Pkmin

FkGk6e60.18

1177.671113.71KPa0 Al3

满足要求。确定该柱基础底面长l=3.0 m，b=3.0m。 4.2 确定B基底尺寸

A0

FkfaGd



1873155244.94201.7

9.25m

2

由于偏心力矩比较大，基础底面面积

按15％增大，即A=1.15，A0=,10.6m2。一般l/b=1.0～2.0，初步选择基础底面尺寸：A3.53.512.25m2，b3.53m，需要对fa进行修正。

fafakb(b3)dm(d0.5)

2100.310(3.53)1.618.2(1.70.5)2101.534.944246.44KPa

4.2.1持力层承载力验算

MV0.6(8315)58.8KPa

,M1931540.8248.8KPa

基础和回填土重：GGdA201.73.53.5416.5KN 偏心距：ek

248.8

187375416.5

0.11m

16b

3.56

0.58m

基础底面处的平均压力值：

Pk

FkGk

A



187375416.5

3.53.5

193.02KPafa246.44KPa

基础底面边缘的最大压力值：

Pkmax

FkGk6e60.111193.021229.42KPafa

Al3.5

基础底面边缘的最小压力值：

Pkmin

FkGk6e60.11

1193.021156.63KPa0 Al3.5

满足要求。确定该柱基础底面长l=3.5 m，b=3.5m。 4.3 确定C基底尺寸

A0

FkfaGd



1433155244.94201.7

7.15m

2

由于偏心力矩比较大，基础底面面积

按15％增大，即A=1.15，A0 =8.22m2。一般l/b=1.0～2.0，初步选择基础底面尺寸：

A3.03.510.5m

2

，b3m，不需要对fa进行修正。

4.3.1持力层承载力验算

MV0.6(7415)53.4KPa

,M2971535.4347.4KPa

基础和回填土重：GGdA201.73.03.5357KN 偏心距：ek

347.4143375357

0.186m

16b

3.06

0.50m

基础底面处的平均压力值：

Pk

FkGk

A



143375357

3.03.5

177.62KPafa244.94KPa

基础底面边缘的最大压力值：

Pkmax

FkGk6e60.1861177.621234.26KPafa Al3.5

基础底面边缘的最小压力值：

Pkmin

FkGk6e60.186

1177.621120.98KPa0Al3.5

满足要求。确定该柱基础底面长l=3.5m，b=3.0m。

5 软弱下卧层验算

根据全风化砂质泥岩:

3

20KN/m,frk0.8,c22,30,fak230KPa

查表（02地基基础规范——表5.2.5）得：Mb1.9,Md5.59,Mc7.95

查表（02地基基础规范——表5.2.4）得：b0,d1.5 5.1 A轴

计算基底附加压力：

P0Pkmd

FkGk

A

md

1218751.73320

33

18.21.7146.73KPa

软弱下卧层顶面处附加压力和自重应力：

z1.50.53

由（02地基基础规范 表5.2.7）查得：0o 下卧层顶面的附加压力为PzP0146.73KPa 下卧层顶面处的自重应力

Pcz0.518201.21.51961.5KPa

软弱下卧层顶面以上土的加权平均重度：

m

0.5181.2201.519

0.51.21.5

19.22KN/m

3

fazfakdm(d0.5)2301.519.22(3.20.5)23077.84307.841KPa

验算：PzPcz146.7361.5208.23KPafa（满足） 5.2 B轴

计算基底附加压力：

P0Pkmd

FkGk

A

md

1873753.53.51.720

3.53.5

18.21.7162.08KPa

软弱下卧层顶面处附加压力和自重应力：

z1.50.5b0.53.51.75m 由（02

o

地基基础规范 表5.2.7）查得：0，

下卧层顶面的附加压力为PzP0162.08KPa

下卧层顶面处的自重应力

Pcz0.518201.21.51961.5KPa

软弱下卧层顶面以上土的加权平均重度：

m

0.5181.2201.519

0.51.21.5

19.22KN/m

3

fazfakdm(d0.5)2301.519.22(3.20.5)23077.84307.841KPa

验算：PzPcz162.0861.5223.58KPafa（满足） 5.3 C轴

计算基底附加压力：

P0Pkmd

FkGk

A

md

1433753.03.51.720

3.03.5

18.21.7146.68KPa

软弱下卧层顶面处附加压力和自重应力：

z1.50.53.01.5m

由（02地基基础规范 表5.2.7）查得：0o，下卧

层顶面的附加压力为PzP0146.68KPa

下卧层顶面处的自重应力

Pcz0.518201.21.51961.5KPa

软弱下卧层顶面以上土的加权平均重度：

m

0.5181.2201.519

0.51.21.5

19.22KN/m

3

fazfakdm(d0.5)2301.519.22(3.20.5)23077.84307.841KPa

验算：PzPcz146.6861.5208.18KPafa（满足）

6 计算基础沉降

6.1 A轴

基础底面处的自重应力：czm1d18.21.730.94KPa 基底压力：P

FGA



121875201.79

9

177.67KPa

基底附加压力：P0Pcz177.6730.94146.73KPa 6.1.1 确定基础沉降计算深度Zn

因为不存在相邻荷载的影响，可按下式估算基础沉降计算深度Zn：

Znb2.50.4lnb3.02.50.4ln3.06.18m

因2b34，故 z0.6m。按该深度，沉降量计算至全风化砂质泥岩。

6.1.2 沉降计算

沉降计算见表。其中应用 “角点法”，即将基础分为4块相同的小面积，查表时按

l2b2

lb,

zb2

查，查得的平均应力系数应乘以4。

表A轴基础最终沉降量计算

6.1.3 Zn校核

根据规范规定，z0.6m,计算出sn0.5mm，并除以si（41.38mm），得 0.0120.0250，表明所取Zn=5.6m符合要求。 6.1.4 确定沉降经验系数s

压缩层范围内土层压缩模量的平均植：

Es

A

i

Ai/Esi



p0ziizi1i1P0ziizi1i1/Esi



2593.92

493.210

992.610

676.128.2

180.48.2

124.48.2

100.28.2

27.928.2

9.14

P0146.73KPa0.75fak0.75246.44184.83KPa

，查表得s=0.644

则基础最终沉降量：Sssi0.64441.3826.65mm 6.2 B轴

基础底面处的自重应力：czm1d18.21.730.94KPa 基底压力：P

FGA



187375201.73.53.5

3.53.5

193.02KPa

基底附加压力：P0Pcz193.0230.94162.08KPa 6.2.1 确定基础沉降计算深度Zn

因为不存在相邻荷载的影响，可按下式估算基础沉降计算深度Zn：

Znb2.50.4lnb3.02.50.4ln3.06.18m

因2b34，故 z0.6m。按该深度，沉降量计算至全风化砂质泥岩。 6.2.2 沉降计算

沉降计算见表。其中应用 “角点法”，即将基础分为4块相同的小面积，查表时按

l2b2

lb,

zb2

查，查得的平均应力系数应乘以4。

表B轴基础最终沉降量计算

6.2.3 Zn校核

根据规范规定，z0.6m,计算出sn0.5mm，并除以si（46.03mm），得 0.0120.0250，表明所取Zn=5.6m符合要求。 6.2.4 确定沉降经验系数s

压缩层范围内土层压缩模量的平均植：

Es

AA

i

i

/Esi





p0ziizi1i1P0ziizi1i1/Esi

2593.92

493.210

992.610

676.128.2

180.48.2

124.48.2

100.28.2

27.928.2

9.14

P0162.08KPa0.75fak0.75246.44184.83KPa

，查表得s=0.644

则基础最终沉降量：Sssi0.64446.0329.64mm 6.3 C轴

基础底面处的自重应力：czm1d18.21.730.94KPa 基底压力：P

FGA



143375201.73.03.5

3.03.5

177.62KPa

基底附加压力：P0Pcz177.6230.94146.68KPa 6.3.1 确定基础沉降计算深度Zn

因为不存在相邻荷载的影响，可按下式估算基础沉降计算深度Zn：

Znb2.50.4lnb3.02.50.4ln3.06.18m

因2b34，故 z0.6m。按该深度，沉降量计算至全风化砂质泥岩。 6.3.2 沉降计算

沉降计算见表。其中应用 “角点法”，即将基础分为4块相同的小面积，查表时按

l2b2

lb,

zb2

查，查得的平均应力系数应乘以4。

表C轴基础最终沉降量计算

6.3.3 Zn校核

根据规范规定，z0.6m,计算出sn0.7mm，并除以si（44.5mm），得 0.0160.0250，表明所取Zn=5.6m符合要求。 6.3.4 确定沉降经验系数s

压缩层范围内土层压缩模量的平均植：

Es

Ai

Ai/Esi





p0ziizi1i1P0

ziizi1i1/Esi





2764.16

497.610



1019.4810

744.688.2

200.648.2

145.928.2

115.688.2

40.168.2

9.1

P0146.68KPa0.75fak0.75246.44184.83KPa

，查表得s=0.644

则基础最终沉降量：Sssi0.64444.528.658mm

7 按允许沉降量调整基底尺寸

由于轴A,B,C的Es大于4MPa，属于中低压缩性土

SSASB,SBSC,SCSA120mm

符合要求。

8 基础高度验算

8.1 A轴基础高度验算 8.1.1 计算基底反力

偏心距：

e

MF3211659

0.19m

b6360.5m

基础边缘处的最大和最小净反力：

Pnmin

nmax

F6e165960.19254.38KPa

11lbl3.03.03.0114.3KPa

8.1.2基础高度（选用阶梯形基础）

柱边基础截面抗冲切验算

l3.0m,b3.0m,bc0.5m

，初步选择基础高度h=600㎜，从下至上分300㎜，

300㎜两个台阶，ho60040560mm（有垫层），hp1.0，

bc2h00.520.561.62mb3.0m，取

alba

Alch0ch01.50.250.561.50.250.56

22220.692.311.594m

2

A2bch0h01.060.560.594m

2

因偏心受压Pn取Pnmax

冲切力：FlPnmaxAL254.381.594405.48KN

抗冲切力：0.7ftA20.71.430.594103=594.594KN405.48KN。可以。 结论：柱边对基础抗冲切强度满足要求。 8.1.3变阶处抗冲切验算

h00.3m,h010.260m,bc2.0m

，初步选择基础高度h=600㎜，从下一个台阶

300mm高，ho30040260mm（有垫层），hp1.0，

bc2h02.020.262.52mb3.0m

，取

alba

Alch0ch01.510.261.510.26

22220.242.760.6624m

2

A2bch0h02.260.260.5876m

2

因偏心受压Pn取Pnmax

冲切力： FlPnmaxAL254.380.6624168.50KN

抗冲切力：0.7ftA20.71.430.5876103=588.2KN168.5KN。可以。 结论：柱边对基础抗冲切强度满足要求。 8.2 B轴基础高度验算 8.2.1 计算基底反力

偏心距：

e

MF2662510

0.11m

b63.56

0.58m

基础边缘处的最大和最小净反力：

Pnmin

nmax

F6e251060.11243.54KPa11lbl3.53.53.5166.26KPa

8.2.2基础高度（选用阶梯形基础）

柱边基础截面抗冲切验算

l3.5m,b3.5m,bc0.5m

，初步选择基础高度h=600㎜，从下至上分300㎜，

300㎜两个台阶，ho60040560mm（有垫层），hp1.0，

bc2h00.520.561.62mb3.5m

，取

alba

Alch0ch01.750.250.561.750.250.56

22220.942.562.41m

2

A2bch0h01.060.560.594m

2

因偏心受压Pn取Pnmax

冲切力：FlPnmaxAL243.542.41586.93KN

抗冲切力：0.7ftA20.71.430.594103=594.594KN586.93KN。可以。 结论：柱边对基础抗冲切强度满足要求。 8.2.3变阶处抗冲切验算

h00.3m,h010.260m,bc2.5m

，初步选择基础高度h=600㎜，从下一个台阶

300mm高，ho30040260mm（有垫层），hp1.0，

bc2h02.520.263.02mb3.5m，取

alba

Alch0ch01.751.250.261.751.250.26

22220.243.260.7824m

2

A2bch0h02.760.260.7176m

2

因偏心受压Pn取Pnmax

冲切力： FlPnmaxAL243.540.7824190.55KN

抗冲切力：0.7ftA20.71.430.7176103=718.32KN190.55KN。可以。 结论：柱边对基础抗冲切强度满足要求。 8.3 C轴基础高度验算 8.3.1 计算基底反力

偏心距：

e

MF4011938

0.21m

b636

0.50m

基础边缘处的最大和最小净反力：

Pnmin

nmax

F6e193860.21251.02KPa11lbl3.03.53.5118.13KPa

8.3.2基础高度（选用阶梯形基础）

柱边基础截面抗冲切验算

l3.0m,b3.5m,bc0.5m，初步选择基础高度

h=800㎜，从下至上分400㎜，

400㎜两个台阶，ho80040760mm（有垫层），hp1.0，

bc2h00.520.762.02mb3.0m

，取

al2

Alch0b1.750.250.7632.22m

22

bb2

A2bch0h0ch00.50.760.760.250.761.5

220.960.240.72m

2

2

因偏心受压Pn取Pnmax

冲切力：FlPnmaxAL251.022.22557.26KN

抗冲切力：0.7ftA20.71.430.72103=720.72KN586.93KN。可以。 结论：柱边对基础抗冲切强度满足要求。 8.3.3变阶处抗冲切验算

h00.4m,h010.360m,bc2.0m,ac2.5m

，初步选择基础高度h=800㎜，从

下一个台阶400mm高，ho40040360mm（有垫层），hp1.0，

bc2h02.020.362.72mb3.0m，取

al2

Alch0b1.751.250.3630.42m

22

bb2

A2bch0h0ch020.360.3610.361.5

220.850.020.83m

2

2

因偏心受压Pn取Pnmax

冲切力： FlPnmaxAL243.540.42102.29KN

抗冲切力：0.7ftA20.71.430.83103=830.83KN102.29 KN。可以。 结论：柱边对基础抗冲切强度满足要求。

9 配筋计算

选用HPB235钢筋，fy210Nm2 9.1 A轴基础配筋计算（见图1）

Ⅰ-Ⅰ截面 柱边净反力

PnPn.min

lac2l

Pn.maxPn.min114.3

3.00.523.0

254.38114.3196.01KPa

悬臂部分净反力平均值

12

Pn.maxPn

12

254.38196.01225.2KPa

弯矩

M1

1Pn.maxPn122

225.23.00.5230.5lac2bbc

24224

381.2KNm

Ⅱ-Ⅱ截面（第一变阶处）

PnPn.min

lac2l

Pn.maxPn.min114.3

3.0223.0

254.38114.3231.1KPa

M

1Pn.maxPn122

242.743.02.0232la12bb1

24224

80.91KNmAs

M0.9fyh0



80.9110

6

0.9210260

1646.52mm

2

比较As,As应按AsⅠ配筋，实际配10@150,As3160mm21646.52mm2 9.2 B轴基础配筋计算（见图2）

Ⅰ-Ⅰ截面 柱边净反力

PnPn.min

lac2l

Pn.maxPn.min166.26

3.50.523.5

243.54166.26210.42KPa

悬臂部分净反力平均值

12

Pn.maxPn

12

243.54210.42226.98KPa

弯矩

M1

1Pn.maxPn122

226.983.50.523.50.5lac2bbc

24224

638.38KNm

Ⅱ-Ⅱ截面（第一变阶处）

PnPn.min

lac2l

Pn.maxPn.min166.26

3.52.523.5

243.54166.26232.5KPa

M

1Pn.maxPn122

238.023.52.523.52.5la12bb1

24224

94.22KNm

As

M0.9fyh0



94.2210

6

0.9210260

1918mm

2

比较As,As应按AsⅠ配筋，实际配10@150,As3160mm21918mm2 9.3 C轴基础配筋计算（见图3） 9.3.1 基础长边方向

Ⅰ-Ⅰ截面（长边） 柱边净反力

PnPn.min

lac2l

Pn.maxPn.min118.13

3.50.523.5

251.02118.13194.07KPa

悬臂部分净反力平均值

12

Pn.maxPn

12

251.02194.07222.55KPa

弯矩

M1

1Pn.maxPn122

222.553.50.5230.5lac2bbc

24224

542.5KNm

As1

M10.9fyh0



542.510

6

0.9210560

5126mm

2

Ⅲ-Ⅲ截面（第一变阶处）

PnPn.min

lac2l

Pn.maxPn.min118.13

3.52.523.5

251.02118.13232.04KPa

M

1Pn.maxPn122

241.533.52.5232la12bb1

24224

80.51KNmAs

M0.9fyh0



80.5110

6

0.9210260

1639mm

2

比较As,As应按AsⅠ配筋，实际配12@100,As6780mm25126mm2

9.3.2基础短边方向

Ⅱ-Ⅱ截面

因该基础受单向偏心荷载，所以在基础短边方向的基底反力可按均匀分布计算。 取Pn

Pn

1212

(PnmaxPnmin)

Pn.min

计算

251.02118.13184.58KPa

Pn.max

12

M

1Pn.maxPn122

217.830.523.50.5bbc2lac

24224

425.4KNmAs

M0.9fyh0



425.410

6

0.9210360

6252mm

2

Ⅳ-Ⅳ截面（第一变阶处）

M

1Pn.maxPn122

bb2la217.83223.52.511

24224

86.22KNmAs

M0.9fyh0



86.2210

6

0.9210360

1267.2mm

2

比较As,As应按AsⅠ配筋，实际配

12@100,As6780mm26252mm2

一、施工步骤

测量定位放线→机械挖土方→清基(验槽)→垫层→独立基础钢筋安装→独立基础模板安装→独立基础承台砼浇→养护。

二、土方开挖

本工程土方采用一台挖掘机开挖，土方不需要外运,开挖出的土方堆方在基坑边2m之外。土方开挖前，先放好基础边线和土方开挖线，将土方挖至原土层。确定坑长宽标准，最后清除坑底浮土，修底铲平。待验槽后填300mm厚中粗砂。

三、 基础垫层施工

1、浇捣C20砼垫层时，需留置标养及同条件试块各一组，做试块时请监理公司人员旁边监督，送养护室养护。

2、在垫层浇筑前要对土方进行修整，应用竹签对基坑的标高进行标识。在素砼浇筑过程中，将以这些竹签的顶为基准，控制垫层尺寸及厚度。混凝土采用商品砼，浇筑砼时振动棒插入间距一般为400mm左右，振捣时间一般为15~30S，振捣要密实，采用平板振动器时，其移动间距应保证平板能覆盖已振实部分的边缘。砼振捣完毕后，表面要用木杠刮平，并用木抹子搓平。

四、钢筋工程：

1、熟悉施工图纸和指定的图集，独立基础钢筋绑扎要按设计间距在垫层上划线排放纵横向钢筋，独立基础长边≥2.5m时，排放钢筋按如下图所示的方法将双向钢筋依照基础扣除保护层后的长度与0.9倍基础扣除保护层后的长度交错布置，但四周钢筋必须为较长钢筋。用绑线扎牢。

2、钢筋应出厂质量证明书和试验报告，不同型号、钢号、规格均要进行复试合格，必须符合设计要求和有关标准的规定方可使用。

3、在钢筋加工时不得乱锯乱放，使用前须将钢筋上的油污、泥土和浮锈清理干净。绑扎结束后应保持钢筋清洁。

五、模板工程

1、模板及其支架必须以下规定：

1）、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的准确。

2）、具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠地承受砼的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。

3）、构造简单，拆装方便，便于钢筋的绑扎、安装。 4）、模板的接缝不应漏浆。

5）、木模与支撑系统应选不易变形、质轻、韧性好的材料不得使用腐朽、脆性和受潮湿易变形的木材。

6）独立基础模板采用木模板，方木支撑体系，独立基础每一台阶用四块侧板和方木拼装而成，在垫层上弹出基础中线，再拼装侧板，在侧板内表面弹出边线，再将各阶的4块侧板组拼成方框，并校正尺寸及角部方正，安装时，先把下阶模板放在基坑底，两者边线互相对准，用水平尺校正其标高，在模板周围钉上木桩，用平撑与斜撑支撑顶牢，然后把上台阶模板放在下阶模板上，两者边线

互相对准，并用斜撑与平撑加以钉牢。

独立基础模板支设图如下：

2、模板的拆除

1）、模板在砼强度能够保证其表面及棱角不因拆模而受损时方能拆模。 2）、拆除的模板要及时清运，同时清理模板上的杂物，涂刷隔离剂，分类堆放整齐。

六、混凝土工程：

1、在独立基础钢筋隐蔽验收合格后才能浇筑砼。混强度等级为C30。凝土采用商品混凝土移动泵车浇筑，混凝土振捣采用插入式振动棒振捣密实。为控制标高，先在框架柱插筋上抄距离基础顶面300㎜的标高作上标记，基础施工时再往下量测。 3、混凝土采用插入式振动棒，振捣时要掌握好每一点的振捣时间，严禁“少振”、“过振”、“漏振”，浇筑时确保快插慢拔，振捣时间15～30秒，应使砼的表面呈现浮浆和不在沉落。

4、基础施工过程中要按照规范要求留置标养及同条件试块各一组。

5、混凝土浇筑完毕后12小时内对混凝土开始专人淋水养护。养护时间不少于7天。

七、应注意的质量问题

1、钢筋绑扎应注意的质量问题

1）、浇筑混凝土前检查钢筋位置是否正确，振捣混凝土时防止碰动钢筋，浇完混凝土后立即修整插筋的位置，防止柱筋位移。

2、混凝土浇筑应注意的质量问题

1）、蜂窝：原因是混凝土一次下料过多，振捣不实或漏振，模板有缝隙使水 泥浆流失，钢筋较密而混凝土坍落度过小或石子过大，模板根部有缝隙，以致混凝土中的砂浆从下部涌出而造成。

2）、露筋：原因是钢筋垫块位移、间距过大、漏放、钢筋紧贴模板造成露筋。 3）、麻面：拆模过早或模板表面漏刷隔离剂或模板湿润不够，构件表面混凝土易粘附在模板上造成麻面脱皮，或因砼气泡多，振捣不足。

4）、孔洞：原因是钢筋较密的部位混凝土被卡，或因石子偏大，未经振捣就继续浇筑上层混凝土。

5）、要求商品砼厂家严格执行供货技术协议，砼使用的水泥、水、骨料、外加剂必须符合法规和施工规范规定。使用前检查出厂合格证和相应的试验报告。 6）、严格控制砼配合比。外加剂的掺量要符合要求，施工中严禁对已搅拌好的砼加水。严格作好对商品砼的检验和记录。

7）、 砼到场后进行塌落度检测，塌落度要求16～18cm，如不符，则退回不能使用，并及时与商品砼厂家联系进行调整。

8）、 基本项目：砼振捣均匀密实，表面及接槎处应平整光滑。表面不得出现孔洞、露筋、缝隙夹渣等缺陷。

八、质量保证措施

㈠、安全、质量管理体系

质量保证体系框图

㈡、质量保证措施

1、组织施工的所有人员认真学习审查图纸，编制分项工程技术交底，严格按照设计图纸和施工规范施工。

2、教育职工加强质量意识，严格执行“三检制”，使基础施工满足质量要求。 3、加强工种间配合与衔接，设专人检查安装工作。

4、按照归档规范要求，施工中随时收集整理各类资料，保证工程竣工资料的完善。

5、施工所用的钢筋、水泥、砂、石子等必须符合施工规范和有关规定，钢筋、水泥必须有出厂合格证，并进行复试合格后才能使用，其它材料也必须复试，复试合格后方可使用，材料复试要按照“见证取样制度”执行。

6、 独立基础砼浇筑时，第一台阶砼浇完后稍停半小时，待下部沉实再浇第二步台阶，以防上下台阶交接处砼出现脱空和蜂窝。

7、做好雨天施工准备，确保各工序雨天施工能按质完成。雨天施工时要及时对已浇筑的混凝土部位进行覆盖，防止水泥浆流失。且混凝土配合比要及时调整，塌落度要随时抽查。下大雨时要停止浇筑混凝土。

8、模板施工完毕后必须进行标高和尺寸复核后方可进入下道工序施工。拆模时不得用大锤硬砸或用撬杆硬撬，以保证混凝土表面不应拆模而损伤。

九、 施工中安全注意事项

一）钢筋工安全要求与措施

1、运料时要相互照应，防止砸伤、碰伤他人。

2、切断机、煨弯机等钢筋作业机械的安全防护装置要齐全，并要设专人负责操作和保护。

3、在基坑内绑扎钢筋网片时，应事先检查土方、模板是否牢固，处理后方可作业，防止土方坍塌。

4、吊装钢筋骨架时要设信号工指挥，防止伤人。

二）木工安全要求与措施

1、随时清理场地，以防扎脚。

2、施工较深基础时，周边的土方要放坡或有可靠支护，以防塌方伤人。

3、电锯等木工作业机具的安全防护装置要齐全，并设有专人负责操作和维护。

三）混凝土工安全要求与措施

1 、施工前，工长必须对工人有全面的技术及安全交底。

2 、夜间施工，施工现场及运输道路上必须有足够的照明，现场必须配备专职电工24小时值班。

3、 做好基坑周边防护并经常检查，严禁向基坑内投掷物品。 4 、混凝土泵管出口前方严禁站人，以防砼喷出伤人。

5、 现场照明线路及电箱必须加空，严禁在钢筋上拖拉电线。 6 、砼振捣工必须穿胶鞋，戴绝缘手套。

7 、特殊工种及机械操作，必须有专职人员。