输电线路工频电场分布特性与计算方法辨析

　

高电压技术　第３７卷第１０期２０１１年１０月３１日

，ＶＨｉｈＶｏｌｔａｅＥｎｉｎｅｅｒｉｎｏｌ．３７，Ｎｏ．１０，Ｏｃｔｏｂｅｒ３１，２０１１　　　ｇｇｇｇ

２５

８１

输电线路工频电场分布特性与计算方法辨析

２

，朱银军３，张业茂２，陈豫朝２，周文俊１张广洲１，

（武汉大学电气工程学院，武汉４国网电力科学研究院，武汉４１．３００７２；２．３００７４；

）鄂州供电公司，鄂州４３．３６０００

摘　要：气象条件会对导线的弧垂产生影响并导致线路附近的电场发生变化，这已被广泛关注并在计算中予以考虑。测试仪器在潮湿或雨天读数变大的现象使得部分研究者认为气象条件直接改变了电场大小。为说明潮湿或雨水等气象条件不会直接改变输电线路附近电场大小和分布特性，对电场分布进行了理论分析，并设计了模拟电位分布测试以及不同绝缘状态的测试仪器对相同电场测试进行验证。结果显示，潮湿支架（绝缘水平低）的测量仪而电位分布试验显示，在干燥和淋雨条件下，导线附近的电位是相同的。试验表器的读数约为干燥支架的３倍，

明：电场不因潮湿或雨等气象条件的变化而改变，测试仪器支架的绝缘状况会因潮湿或雨等气象条件改变；不同的使得仪器的读数不同。因此电场畸变的测量和计算是彻底解决这一问题的关绝缘状况决定了电场的畸变程度，键，是今后研究的重点。

关键词：工频电场；气象条件；电位分布；绝缘状态；输电线路；空气介质；弧垂中图分类号：ＴＭ１５

文献标志码：Ａ

（）文章编号：１００３６５２０２０１１１０２５８１０６－－－

ＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎＭｅｔｈｏｄｓａｎｄＤｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎＣｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆＰｏｗｅｒＦｒｅｕｅｎｃ　　　　　　　ｑｙ

ＥｌｅｃｔｒｉｃＦｉｅｌｄｏｆＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎＬｉｎｅｓ　　　　

１，２３２２１，，，，ＺＨＡＮＧＧｕａｎｚｈｏｕＺＨＵ　ＹｉｎｕｎＺＨＡＮＧＹｅａｏＣＨＥＮ　ＹｕｃｈａｏＺＨＯＵ　Ｗｅｎｕｎ　－－　－ｍ－－ｇｊｊ

（，Ｗｕ，Ｗｕ；１．ＳｃｈｏｏｌｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｉｎｅｅｒｉｎｈａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｈａｎ４３００７２，Ｃｈｉｎａ　　　　　ｇｇｙ

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０　引言

输电线路工频电场分布的计算一直广受重视，］文献［对交流输电线路的电磁环境、包括工频电１４－场进行了不同的计算方法研究，并分析了各种不同计算方法在实际工程应用中计算精度的差别。文献［］中考虑了气象参数变化引起输电线路荷载、应力５

和弧垂变化影响线下工频电场，讨论了架空悬链线

基金资助项目：国家电网公司科技项目（ＳＧＫＪＪＳＫＦ（２００８））。５０３

ＰｒｏｅｃｔＳｕｏｒｔｅｄｂＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏＰｒｏｅｃｔｏｆＳＧＣＣ　　　　　　ｊｐｐｙｇｙｊ　　（））ＳＧＫＪＪＳＫＦ（２００８５０３．

方程及弧垂影响因素，采用改进的模拟电荷法推导出包含气象参数和档距影响的电场计算公式。这里的气象条件是考虑其对导线弧垂的影响，而不是对］是一篇较为新颖的文章，电场分布的影响。文献［６作者在文中谈及了气象条件对线路工频电场的影响，并在计算程序中对气象条件进行了修正。

然而，输电线路工频电场的分布是由线路自身导线布置、运行电压和导线对地高度等因素的结构、

决定。气象条件对工频电场影响的考虑重点在于对导线弧垂影响引起的导线对地距离变化。文献［７－］对测试条件做出了明确的要求，即相对湿度＜８

雨雾等条件下工频电场测量值较晴好天气大，８０％，

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是因为测量仪器受到了气象条件的影响，并非线路附近的电场分布发生变化。为说明这一被广大测试本文从理论上分人员及部分研究人员误解的现象，

析了电场分布，并设计了模拟电位分布测试以及不同绝缘状态的测试仪器对相同电场测试进行验证。

试验结果显示：电位分布试验显示在干燥和淋雨条件下，导线附近的电位是相同的；潮湿支架（绝缘水平低）的测量仪器的读数约为干燥支架的３倍。试验结果表明电场不因潮湿或雨等气象条件的变化而改变，但测试仪器支架的绝缘状况因潮湿或雨等而不同的绝缘状况决定了电场数值气象条件变化；

］的畸变程度，使得仪器的读数不同。文献［中对雨６天电场的测试结果并没有按照文献［的要求进７８］－行，从而导致了测试结果变大。由此测试结果来修正计算程序并将计算结果修正到这一结果，也不合理。试验同时表明电场畸变的测量和计算是彻底解决这一问题的关键，是今后研究的重点。

有效值来表示。线路附近地面电场强度的最大值通常出现在边相外不远处；随着与线路之间距离的增电场强度很快降低。如前所述，在地面附近Ｅｘ加，

电场方向与地面垂直，也使得在距平坦地面上＝０，

电场基本上是均匀的，如图２所方约２ｍ的空间，

示。图中，由该电荷产生电场ｑ表示导线上的电荷，

Ｅ的方向在地面上方与地面垂直。

）工频电场与导线－大地之间的空气状况无关３

考虑线对于交流线路在线路下方产生的电场，路与大地之间的介电常数ε（忽略线路对大地的泄、线路与大地之间的电容Ｃ、以及线路上的漏电流）

电荷量τ的关系。这一关系可由下式表示：

；

（ｌｎ２Ｈ／ｒ）　

（）１

Ｃ＝

（）２。ｌｎ２Ｈｒ　

式中，Ｕ为导线对地电τ为单位长导线的电荷量；

Ｕ＝τ＝Ｃ

压；Ｃ为线路对地电容；Ｈ为

导线对ε为介电常数；地高度；ｒ为导线等效半径。

１　工频电场特性

输电线路所产生的工频电场是一种随５０Ｈｚ频率交变的准静态场，它的一些效应可以用静电场的一般概念来分析。

）工频电场是实时的旋转场１

电场在空间ｘ及ｙ两个方向上的分量都是随因此空间每时间变化的脉动量。由于通常φｘ≠ｙ，φ一点的合成电场是一个旋转的椭圆场，如图１所示。图中，ｔ为时间；ＥＥｍａＥｍｘ，ｔ为合成电场强度；ｘ、ｉｎ分ｙ，别为电场椭圆长轴幅值、电场椭圆短轴幅值；Ｅｘ、Ｅｙ为电场在空间ｘ及ｙ方向上分量的幅值；ｘ、ｙ为φφ

ｘ、ω为角频率。椭圆ｙ方向上电场分量的相位角；场的大小和方向都随时间不断地变化，其最大值并

２２

旋转的椭圆场在空间某点的电场不等于ｘ＋Ｅｙ

矢量方向和大小在椭圆轨迹上旋转变化。但在地面

图１　输电线路下的空间电场

Ｆｉ．１　Ｓａｃｅｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄｏｆｔｈｅｔｒａｎｓｍｉｓｓ

ｉｏｎｌｉｎｅ　　　　　　ｇｐ

上，因Ｅｘ＝０，该椭圆则变为垂直于地面的线段。

）平坦地面上的电场均匀性２

电场方向周期性地变化，于是引在工频电场中，

起导体内部正、负电荷的往复运动。这种往复运动本身就是在导体内部流动的交变电流。这个电流的大小仅与导体的形状及外施电场的强弱有关，而在很大范围内与导体的电阻率无关，也就是与导体的性质无关。在这种条件下，高压装置下的大地，甚至一些活的有机体，都可以认为是导体。所以在工频大地和人体都按导电场计算模型和问题分析当中，体处理。

通常输电线路产生的工频电场大小和分布均以

图２　地面附近电场均匀性示意图Ｆｉ．２　Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｒａｍｏｆｔｈｅｕｎｉｆｏｒｍ　　　　ｇｇ

ｒｏｕｎｄｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄｎｅａｒｔｈｅ　　　　ｇ

张广洲，朱银军，张业茂，等．输电线路工频电场分布特性与计算方法辨析

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而电荷τ与其在空间中任意点产生的电场Ｅ

。的关系为τ＝ＫＥ（Ｋ为与线路结构有关的系数）ε因此，当τ与ε成同比例增长时，Ｅ不会发生变化（。以单相导线在地面忽略线路对大地的泄漏电流）

处产生的电场强度为例，τ与Ｅ之间的关系为

将固定物体对测量值的影响限制到可以接受的水平之内。

］文献［研究了测量人员对电场影响情况。９１０－图３所示为一个身高１．在进行测量７ｍ的观测者，测量仪表距观测者的距离、测量仪表的高度和测时，

量误差的关系。当测量人员靠近测量仪器或与仪器，距离较近（且测量仪表安置在较低位置（如＜１ｍ）时，会使仪表受人体屏蔽，测量电场值偏４ｍ）≤１．

而当测量仪表在较高位置（时，则由于人低；１．６ｍ）体导致此处空间电场的畸变，往往使测试结果偏高。在测量人员距离测量仪表＞２．测量结果可５ｍ时，在接受的范围内

。

。（）Ｅ＝２··ｃｏｓ３θ＝

２ＲＲ２πεπε

式中，Ｅ为地面上某点的电场强度；Ｒ为导线到地面），处测量点的距离。再结合式（可得２

。（）Ｅ＝２··ｃｏｓ４θ＝２（／）

２ＲＲｌｎ２Ｈｒπε　

忽略线路对大　　由此看出Ｅ与介电常数ε无关（。地的泄漏电流）

２　工频电场的测量

］文献［为实践中的工频电场测试提供了指导，７该文献是在总结实践操作的基础上并参考文献［８］］编制的，文献［是参照国际电工委员会Ｉ８ＥＣ６１７８６　标准制定的。文献［规定了适用于所有电压等级７］的交流高压架空送电线路和变电站产生的工频电场和工频磁场的测量方法。在工频电场的测试中较容易忽略一些关键问题，从而引起测量误差。

）环境湿度１

］为避免通过测量仪表的支架泄漏电流，文献［７规定了工频电场和磁场测量时的环境湿度应＜］中Ａ．８０％。文献［８２条也规定当相对湿度＞８０％

时，须采取措施。

目前国内外广泛使用的测量仪器大多属于悬浮体场强仪，其原理是在被测电场中引入一孤立导体，测量其两个部分之间的感应电流Ｉ得

（）Ｅ０ｃｏｓｔ。５ωεω＝ｋ０

ｄｔ

式中，可通过校准ｋ为与探头极板形状相关的参数，

图３　测量人员对工频电场测量的畸变影响Ｆｉ．３　Ｐｅｒｔｕｒｂａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄｄｕｅｔｏ　　　　　　ｇ

ｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｔｈｅｏｅｒａｔｏｒ　　　　ｐ

３　验证试验

３．１　气候对仪器的影响模拟试验

前面分析了大气湿度与降雨对工频电场测量影响问题，该问题可以通过试验来验证。在试验线段外侧放置３个支架，同边导线距离一致，以保证相互之间距离不会相互影响测量结果，试验布置示意图左边木架为干燥支架，绝缘电阻如图４所示。图中，

值＞５中间为受潮的电胶木架，绝缘电阻值００ＭΩ；右边为用水喷湿的支架，在支架表面形约５００ＭΩ；成水膜，其阻抗约为５０ＭΩ。

）采用同一套场强测量仪表（型号Ｅ进行ＦＡ３００－测试，测量结果为：对应左边干燥支架的电场强度为／对应中间受潮支架的电场强度为６４．２ｋＶｍ，．８

／／对应右边淋湿支架的电场强度为１ｍ，２．９ｋＶｍ。ｋＶ

上述实验结果验证了上述理论分析。这一结论也广泛为监测人员所证实。３．２　雨天工频电场分布试验

该模拟试验拟采用平板电极和静电电压表来测从而论证电场分布不随天气条件量空间电位分布，

Ｉ＝

或计算获得；Ｅ０为待测电场强ε０为真空介电常数；度；ω为电场角频率。

仪器实际操作是采用绝缘支架加以固定支撑。在潮湿环境下，绝缘支架绝缘性能变差，造成探头所在位置的电场畸变增大，从而导致仪器的表头读数会明显增大。因此，从该原理的角度来看，应避免在潮湿天气下进行测量。另外，潮湿环境可能在场强仪的两个传感电极之间产生较大的泄漏电流，使内部的测量回路局部短路，测量失真。

）测量人员与探头的距离２

测量人员应离测量仪表的探头足够远，一般情况下要求≥２．从而避免在仪表处产生较大的５ｍ，

电场畸变。场强仪和固定物体的距离应该≥１ｍ，

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的变化而改变的理论分析。

试验在电晕笼中进行，平板电极采用网状结构，并使用绝缘线悬挂在加压导线下方。试验采用喷头喷撒模拟降雨，从极板上引线，接入静电电压表。试支撑绝验示意图如图５所示。测量干燥和淋雨时、缘耐压范围内测量电极的电位，结果如表１所示。

分析表１中数据可见，在所施加的试验电压范围内，无雨和有雨条件下的电极极板电压是一致的。试验结果说明雨天对电位分布（电场）没有影响。带电导体附近的空间电场分布不受湿度的影响，是因为湿度的增加只是改变了空气中的介电常数和导电但空气仍可近似看作是单一介质，因此带电导体率，

与大地之间的电力线分布不会发生改变。而带电导体上的对地电压等于沿导体与大地之间电力线方向上电场的积分。如电力线的分布不变，则空间任意电位）也不会发生变化。点的电场强度（

图４　大气湿度对工频电场测量仪表读数

的影响试验示意图

Ｆｉ．４　Ｔｅａｔｏｆｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆａｉｒｈｕｍｉｄｉｔｔｏｔｈｅｅｌｅｃｔｒｉｃ　　　　　　　　ｇｙ　

ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｉｎｓｔｒｕｍｅｎ

ｔｆｉｅｌｄ　　

４　输电线路电场测量方法浅议

一般而言，对输电线路产生的工频电场的计算

］１１１４－

。方法有模拟电荷法、有限元法、逐步镜像法等［

按照研究的对象计算电场分布又可分为两类：一类；是计算理想条件下的电场分布，如文献［另１５１８］－一类是计算线路附近存在房屋等非理想状态下的电］。场分布，如文献［１９２１－

在我国输电线路设计中，多采用文献［的规２２］而根据多定对输电线路附近的工频电场进行控制，次的现场测试和相应的计算结果来看，在测试条件工频电场的计算结果和实测结较为理想的状况下，

］果相差较小，可满足工程设计参考的要求，文献［２２也推荐采用根据国际大电网会议第３６工作组推荐的方法，利用等效电荷法计算高压送电线（单相和三相高压送电线）下空间工频电场强度。同时，文献［］也对各种计算方法进行了客观的评价。６

对于输电线路附近民房及其附近的电场，不仅是研究的重点，也是目前引起环境纠纷的主要根源。］文献［进行了一些研究，不仅对这样的电场进行２１］，也进行了实测。根据文献［线路了计算，１９，２１，２３附近民房对电场的畸变改变了电场的分布，同时由于电场测量仪器介入畸变电场，使得测量结果偏离实际值，同时也导致测量结果与计算结果的偏差较］针对某线路邻近民房处的电磁环境大。文献［２４进行了测量研究。通过测量和理论分析，提出了民房平台工频电场的测量路径应远离遮蔽物的选择原这一原则满足电场的测量要求，可用于民房平台则，

的测量评价

。

１　２　３　４　５　

１０．７　１２．０　２６．０　４０．１　５０．５　

序号

试验电压

极板电位

无雨０．８５　０．９６　２．１４　３．４２　４．３２　

淋雨０．８５０．９６２．１４３．４２４．３２

图５　雨天工频电场分布试验布置图

Ｆｉ．５　Ｔｅｓｔｏｆｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｔｈｅｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄｉｎｔｈｅｒａｉｎ　　　　　　　　　ｇ

表１　电极电位测试结果

Ｔａｂ．１　Ｒｅｓｕｌｔｓｏｆｔｈｅｅｌｅｃｔｒｏｄｅｏｔｅｎｔｉａｌ　　　　ｐ

ｋＶ

考虑气象条件的输电导线工频电场计５　与“

算新方法”一文的辨析

考虑气象条件的输电导线工频电场６］“　　文献［计算新方法”中指出，雨天等天气条件下，电场测量值与计算值偏差较大。文中指出是按照文献［规７］］定的方法进行测试，而忽略了文献［中关于相对湿７以致采用不当的测量方法得出不正确的度的规定，

测量结果。利用这样的测量结果对计算模型进行修正，必然不会得到正确的结论。

张广洲，朱银军，张业茂，等．输电线路工频电场分布特性与计算方法辨析

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］文献［中对气候条件的考虑，在于影响弧垂高５度对电场的影响，而非对电场分布的影响。而且，文］提出利用“最小二乘支持向量机”的原理或方献［６

法对计算模型进行修正，以期达到对环境影响的修如果通过某正。其研究方向与实际情况恰好相反，

种方式对雨天等恶劣天气下的测量结果进行修正获倒不失为一种新颖的计得正常条件下的正确结果，算方法。

ｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｎｄｓａｎｓｅｌｅｃｔｉｏｎｆｏｒＵＨＶｔｒａｎｓｍｉｓ　　　　　　　　－ｐｓｉｏｎｌｉｎｅｓｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｍｅｔｅｏｒｏｌｏｉｃａｌｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｈｉｈ　　　　　ｇｇ，（）：Ｅｎｉｎｅｅｒｉｎ２００９，３５９２０８１２０８６．Ｖｏｌｔａｅ　－ｇｇｇ

［］彭一琦．考虑气象条件的输电线路工频电场计算新方法［］６Ｊ．高

（）：电压技术，２０１０，３６１０２５０７２５１２．－

ＰＥＮＧ　Ｙｉｍｅｔｈｏｄｆｏｒｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｆｒｅｕｅｎｉ．Ｎｏｖｅｌｏｗｅｒ－　　　　　　－ｑｑｐ［］ｃｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｔｈｅｗｅａｔｈｅｒｃｏｎｄｉｔｉｏｎＪ．　　　　　ｙｇ　　

，（）：ＶｏｌｔａｅＥｎｉｎｅｅｒｉｎ２０１０，３６１０２５０７２５１２．Ｈｉｈ　　－ｇｇｇｇ［］Ｄ／变电站工频电场和７ＬＴ９８８－２００５　高压交流架空送电线路、

］，磁场测量方法［Ｓ２００５．

／ＤＬＴ９８８－２００５Ｍｅｔｈｏｄｓｏｆｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｏｆｆｒｅｕｅｎｃｏｗｅｒ　　　　　　ｑｙｐｅｌｅｃｔｒｉｃａｎｄｍａｎｅｔｉｃｆｉｅｌｄｆｒｏｍｈｉｈｖｏｌｔａｅｏｖｅｒｈｅａｄｏｗｅｒ　　　　　　　　ｇｇｇｐ［］，ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅａｎｄｓｕｂｓｔａｔｉｏｎＳ１９９８．　　　［］Ｇ／］，８ＢＴ１２７２０－１９９１　工频电场测量［Ｓ１９９１．　

／ＧＢＴ１２７２０－１９９１Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｍｅｔｈｏｄｏｆｆｒｅｕｅｎｃｅｏｗｅｒ　　　　　－ｑｙｐ　［］，ｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄＳ１９９１．　

［］张建功．工频电场、直流合成电场报奖报告［武汉：国网电力９Ｒ］．

科学研究院，２０１０．

，ＺＨＡＮＧＪｉａｎｏｎｆｒｅｕｅｎｃｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄＤＣｏｎ．Ｓｔｕｄｏｗｅｒ　－　　　ｑｙｇｇｙｐ　　：ｔｏｔａｌｆｉｅｌｄ［Ｒ］．Ｗｕｈａｎ，ＣｈｉｎａＳｔａｔｅＧｒｉｄＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＲｅ　　　　　－ｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅｍ，２０１０．　

［］１０ＩＥＥＥＳｔｄ６４４－１９９４ＩＥＥＥｓｔａｎｄａｒｄｆｏｒｍｅａｓｕｒｅｒｏｃｅｄｕｒｅｓ　　　　　　－ｐ

ｍｅｎｔｏｆｏｗｅｒｆｒｅｕｅｎｃｅｌｅｃｔｒｉｃａｎｄｍａｎｅｔｉｃｆｉｅｌｄｓｆｒｏｍ　ＡＣ　　　　　　　ｐｑｙｇ　［］，ｌｉｎｅｓＳ１９９４．ｏｗｅｒ　ｐ

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，ＬＩＲｏｎＪＩＡＮＧＺｈｏｎｏｎ．Ｓｔｕｄｏｎｅｌｅｃｔｒｏｍａｎｅｔｉｃｅｎｖｉ　　－　　－ｇｇｙｇｙｇ　ｒｏｎｍｅｎｔｂｅｌｏｗｓｕｅｒｖｏｌｔａｅｌｉｎｅｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＮｏｒｔｈｅｒｎ　　－　　　ｐｇ，（）：ＪｉａｏｔｏｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔ２０００，２４２１１８１２２．－ｇｙ　

［］甘　艳，阮江军，邬　雄．有限元法分析高压架空线路附近电１６

］（）：场分布［Ｊ．高电压技术，２００６，３２８５３５５．－

Ｙａｎ，ＲＵＡＮＪｉａｎＸｉｏｎ．ＡｎａｌｓｉｓｏｆｔｈｅｅｌｅｃＧＡＮ　ｕｎ，ＷＵ　　－　　　－ｇｇｙｊｔｒｉｃｆｉｅｌｄｉｎｔｅｎｓｉｔｎｅａｒｂｈｉｈｖｏｌｔａｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｂ　　　　　　ｙｙｇｇｙ　　］，（）：ＦＥＭ［Ｊ．ＨｉｈＶｏｌｔａｅＥｎｉｎｅｅｒｉｎ２００６，３２８５３５５．　　－ｇｇｇｇ［］黄道春，阮江军，余世峰，等．特高压紧凑型输电线路工频电场１７

］（）：强度计算［Ｊ．高电压技术，２００９，３５７６９７１．－

，ＹＵＡＮ，ｅＨＵＡＮＧＤａｏｃｈｕｎＪｉａｎＳｈｉｆｅｎｔａｌ．ｕｎ，ＹＵ　－　－　－　ｇｇｊ

６　结论

）采用最低弧垂高度计算的输电线路未畸变工１

频电场足以满足工程设计需要；提出的各种改进方法只是在计算精度上下功夫。

）输电线路产生的工频电场，由于物体的介入，２

使得电场畸变。对畸变电场的计算还很不成熟，同时由于对畸变电场的测量也存在一定的困难，计算因此畸变电场的结果很难通过实际测量加以验证，计算是值得进一步研究的方向。

）输电线路附近的电场分布由线路导线参数和３

运行电压等因素决定，与环境因素关系不大；天气条尤其潮湿条件下）影响了测量仪器的性能，件改变（

也改变了测量仪器及其支架的绝缘状况，此时测量仪器的读数不能反映电场的实际情况。

参

版社，１９９６．

考文献

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ＺＨＡＮＧＬｉｕｃｈｅｎ．Ａｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｍｅｔｈｏｄｉｎｅｌｅｃ　－　　　　　　－ｐｐ，Ｃ：Ｃｔｒｏｍａｎｅｔｉｃｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ［Ｍ］．ＢｅｉｉｎｈｉｎａｈｉｎａＲａｉｌｗａｓ　　ｇｊｇｙ，Ｐｒｅｓｓ１９９６．

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，ＹｉｎＲＵＡＮＪｉａｎｕｎ．ＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｒｅｅｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌＰＥＮＧ　　－　　　ｇｇｊｏｗｅｒｆｒｅｕｅｎｃｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄａｒｏｕｎｄｕｌｔｒａｈｉｈｖｏｌｔａｅｏｖｅｒｈｅａｄ　　　　　　　ｐｑｙｇｇ　］ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｃｈａｒｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄ［Ｊ．ＨｉｈＶｏｌｔａｅｌｉｎｅ　　　　　　　ｇｇｇ，（）：Ｅｎｉｎｅｅｒｉｎ２００６，３２１２６９７７．－ｇｇ

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］（）：工频电场计算与档距选择［Ｊ．高电压技术，２００９，３５９２０８１－２０８６．

，，，ＤｏｎＨＥ　ＷｅｉＹＡＮＧＦａｎｅｔａｌ．ＰｏｗｅｒｆｒｅｕｅｎｃＸＩＡＯｉｎ　－　　　ｇｑｙｐｇ

２５８６

高电压技术　ＨｉｈＶｏｌｔａｅＥｎｉｎｅｅｒｉｎ　　ｇｇｇｇ

，（）：ｎｅｅｒｉｎ２００９，３５８２０００２００５．－ｇ

（）２０１１，３７１０

ｏｗｅｒＲｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｅｆｒｅｕｅｎｃｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄａｒｏｕｎｄｕｎｓｍ－　　　　　　　ｐｑｙｙ　ｍｅｔｒｉｃａｌｓｕｂｃｏｎｄｕｃｔｏｒｃｏｎｆｉｕｒａｔｉｏｎｏｆｃｏｍａｃｔｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ　－　　　　ｇｐ［］，（）：Ｊ．ＨｉｈＶｏｌｔａｅＥｎｉｎｅｅｒｉｎ２００９，３５７６９７１．ｌｉｎｅｓ　　－ｇｇｇｇ［］邬　雄，万保权．１８１０００ｋＶ交流输变电工程电磁环境的研究

［国网武汉高压研究院，Ｒ］．武汉：２００９．

，ＷＡＮＸｉｏｎＢａｏｏｎｅｌｅｃｔｒｏｍａｎｅｔｉｃｅｎＷＵ　ｕａｎ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ　－　　　－ｇｇｑｖｉｒｏｎｍｅｎｔｄｕｅｔｏ１０００ｋＶｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎａｎｄｔｒａｎｓｆｅｒｅｎｏｗｅｒ　　　　　　　　－ｐ［，Ｃ：Ｒ］．ＷｕｈａｎｈｉｎａＳｔａｔｅＧｒｉｄＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＲｅｉｎｅｅｒｉｎ　　　　－ｇｇ，ｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ２００９．　

［］刘震寰，邬　雄，张广洲，等．特高压同塔双回交流输电线邻近１９

］（）：民房处电场计算［Ｊ．高电压技术，２００９，３５８１８４９１８５５．－，ＷＵ　，，ＺｈｅｎｈｕａｎＸｉｏｎＺＨＡＮＧＧｕａｎｚｈｏｕｅｔａｌ．ＣａｌＬＩＵ　－　－　－ｇｇｃｕｌａｔｉｏｎａｎｄａｎａｌｓｉｓｏｆｔｈｅｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄｉｎｔｅｎｓｉｔｏｆｔｈｅｂｕｉｌｄ　　　　　　　　　－ｙｙ　ｉｎｎｅａｒｔｈｅｕｌｔｒａｈｉｈｖｏｌｔａｅｔｗｏｃｉｒｃｕｉｔＡＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅ　　　　　　　　　ｇｇｇ　

］，２：ｏｎｅｔｏｗｅｒ［Ｊ．ＨｉｈＶｏｌｔａｅＥｎｉｎｅｅｒｉｎ００９，３５（８）ｏｎ　　　　ｇｇｇｇ１８４９１８５５．－

［］历天威，阮江军，甘　艳．应用非重叠区域分解法的高压输电２０

］：２线路周围电场计算［Ｊ．高电压技术，２００９，３５（８）０００－２００５．

，ＬＩＴｉａｎｅｉＲＵＡＮＪｉａｎｕｎ，ＧＡＮ　Ｙａｎ．Ｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄｃｏｍ－　－ｗ　－　　ｇｊｎｅａｒｂｈｉｈｖｏｌｔａｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｕｓｉｎｎｏｎｏｖｅｒｕｔａｔｉｏｎ　　　　　－－ｙｇｇｇｐ　　［］ｌａｉｎｄｏｍａｉｎｄｅｃｏｍｏｓｉｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄＪ．ＨｉｈＶｏｌｔａｅＥｎｉ　　　　－ｐｐｇｐｇｇｇ　

张广洲

男，博士生，高工１９７５—，

获学士１９９７年毕业于武汉水利电力大学，获工学学位；２００６年毕业于华中科技大学，硕士学位。从事电力系统电磁兼容和电磁环境研究。主持和参与了《５００ｋＶ变电站电磁骚扰水平及输变电设备电磁环境影响

ＺＨＡＮＧＧｕａｎｚｈｏｕ　－ｇＰｈ．Ｄ．ｃａｎｄｉｄａｔｅＳｅｎｉｏｒｅｎｉｎｅｅｒ　ｇ

、《研究》１０００ｋＶ特高压变电站母线结构及、《配套金具的优化》直流输电工程电磁环境、《影响》７５０ｋＶ输电线路局部电磁环境治理措施深化研究》等国网公司重大科技项目

［］张广洲，路　遥．２１７５０ｋＶ输电线路局部电磁环境治理措施深化

研究［国网电力科学研究院，Ｒ］．武汉：２００９．

，ＬＺＨＡＮＧＧｕａｎｚｈｏｕＵ　Ｙａｏ．Ｆｕｒｔｈｅｒｓｔｕｄｏｎｍｅａｓｕｒｅ　－　　－ｇｙ　ｍｅｎｔｓｆｏｒｉｍｒｏｖｉｎｌｏｃａｌｅｌｅｃｔｒｏｍａｎｅｔｉｃｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｆｒｏｍ　　　　　ｐｇｇ　［，Ｃ：ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓＲ］．ＷｕｈａｎｈｉｎａＳｔａｔｅＧｒｉｄＥ－７５０ｋＶ　　　　，ｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ２００９．　　　

［］Ｈ／２２ＪＴ２４－１９９８　５００ｋＶ超高压送变电工程电磁辐射环境影　

］，响评价技术规范［Ｓ１９９８．

／ＨＪＴ２４－１９９８Ｔｅｃｈｎｉｃａｌｒｅｕｌａｔｉｏｎｓｏｎｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌｉｍａｃｔ　　　　　ｇｐａｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆｅｌｅｃｒｏｍａｎｅｔｉｃｒａｄｉａｔｉｏｎｒｏｄｕｃｅｄｂ５００ｋＶｕｌ　　　　　　－ｇｐｙ　ｔｒａｈｉｈｖｏｌｔａｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎａｎｄｔｒａｎｓｆｅｒｅｎｉｎｅｅｒｉｎｏｗｅｒ　　　　　　　ｇｇｇｇｐ［］，Ｓ１９９８．

［］Ｃｕｉｄｅ２３ＩＧＲＥ　ＷｏｒｋｉｎＧｒｏｕＣ４．２０３Ｔｅｃｈｎｉｃａｌｆｏｒｍｅａｓｕｒｅ　　　－ｇｇｐ　　

ｍｅｎｔｏｆｌｏｗｆｒｅｕｅｎｃｅｌｅｃｔｒｉｃａｎｄｍａｎｅｔｉｃｆｉｅｌｄｓｎｅａｒｏｖｅｒ　　　　　　　　－ｑｙｇ　［，：ｏｗｅｒｈｅａｄｌｉｎｅｓＲ］．ＰａｒｉｓＦｒａｎｃｅＣＩＧＲＥ，２００９．　　ｐ［］张广洲，邬　雄，万保权，等．邻近民房的输电线路电磁环境２４

［］（）：Ｊ．高电压技术，２００９，３５４８８４８８８．－

，ＷＵ　，ＷＡＮ，ＺＨＡＮＧＧｕａｎｚｈｏｕＸｉｏｎＢａｏｕａｎｅｔａｌ．ＥＭ　－　－　ｑｇｇｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｏｆｔｈｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓａｄａｃｅｎｔｔｏｒｅｓｉｄｅｎｔｉａｌ　　　　　　　ｊ［］，：Ｊ．ＨｉｈＶｏｌｔａｅＥｎｉｎｅｅｒｉｎ２００９，３５（４）８８４ｂｕｉｌｄｉｎｓ　　－ｇｇｇｇｇ８８８

．

张业茂

男，硕士，工程师１９８２—，

获工学硕士２００７年毕业于华中科技大学，学位。从事电力系统电磁兼容和电磁环境研究。主持和参与了《７５０ｋＶ输电线路局、《特高压紧部电磁环境治理措施深化研究》

凑型输电线路电磁环境研究》等国网公司重大科技项目。目前正参与中俄合作项目

ＺＨＡＮＧＹｅａｏ　－ｍ项目工作

（）电话：０２７５９８３５５５４

：Ｅ－ｍａｉｌｚｈａｎｅｍａｏｅｒｉ．ｓｃｃ．ｃｏｍ．ｃ

ｎ＠ｓｇｙｇｐｇ

《等１１５０ｋＶ以上电压交流输电技术研究》

交直流特高压输电系统电磁与绝缘２０余项。目前正参与９７３项目《特性的基础问题研究》等项目工作（）电话：０２７５９８３５５５１：Ｅ－ｍａｉｌｅｍｃｗｈｖｒｉ６３．ｃｏ

ｍ＠１

朱银军

男，工程师１９７６—，

１９９７年毕业于武汉水利电力大学。从事电力系统运行维护工作（）电话：０７１１３８３３０１１：Ｅ－ｍａｉｌｈｂｅｃｚ２６．ｃｏ

ｍ＠１ｐｙｊ

陈豫朝

男，硕士，工程师１９８２—，

获工学硕士学位。２００７年毕业于武汉大学，从事电力系统电磁兼容和电磁环境研究。主持和参与了《７５０ｋＶ输电线路局部电磁、《特高压紧凑型输环境治理措施深化研究》

电线路电磁环境研究》等国网公司重大科技项目。目前正参与《高压交直流输电线路不同架设方式电磁环境特征研究》等项目工作

ＺＨＵ　Ｙｉｎｕｎ－ｊ

ＣＨＥＮ　Ｙｕｃｈａｏ－（）电话：０２７５９８３５５５２

：Ｅ－ｍａｉｌｃｈｅｎｕｃｈａｏｅｒｉ．ｓｃｃ．ｃｏｍ．ｃｎ＠ｓｙｇｐｇ

收稿日期　２０１１０７０５０１１０８２３－－　修回日期　２－－　编辑　卫李静