气体绝缘开关柜的密封与泄漏
气体绝缘开关柜的密封与泄漏
王士年 王顺达 王 耀
江苏宝胜电气股份有限公司 225800
摘要：本文分析了气体绝缘开关柜的密封重要性、影响泄漏的各因素，简要介绍了各种泄漏检测方法，并给出了气体绝缘开关柜的泄漏率控制阀值的计算方法。 关键词：气体绝缘开关柜 密封 泄漏 检测 计算
种现象称为泄漏。
1、前言 对通过出厂绝缘试验的气体绝缘开关柜而
气体绝缘开关柜(英文全称为Cubicle-Gas 言，设备的绝缘性能主要由充气单元内部气体绝Insulated System，国际上简称C-GIS ，国内又称缘介质的分子密度提供保障，图1、2分别示出柜式气体绝缘金属封闭开关设备，简称充气柜) 了气体绝缘介质的击穿电压、负极性操作冲击电是一种利用气体绝缘的开关柜，其本质特征是将压与气体压力的关系[1]，可见气体绝缘介质的耐一次元件密封于充有低压力气体绝缘介质(通常受电压随着气体压力的变大而升高。在正常工况采用SF 6、N 2/SF6混合气、N 2等) 的箱体内，不条件下，气体绝缘开关柜的内部气压要高于外受外部环境的影响，其突出优点是产品小型化、部，在气压差的作用下，由于起绝缘作用的气体可全工况运行、可靠性高、安全性高。 介质会通过各泄漏点向外泄漏，则充气隔室内气
气体绝缘开关柜自1982年由西门子公司推体绝缘介质的密度会不断降低，当降低到允许限出后，由于具较好的技术经济性能，世界上各大值时就可能会引发绝缘事故。 电气制造公司相继推出各自的气体绝缘开关柜对气体绝缘开关柜而言，密封的作用除了产品。气体绝缘开关柜近几年在国际上发展很上述的防止气体绝缘介质的泄漏，以保障绝缘可快，已成为涉及多项技术领域的高新技术产品，靠性外，还有以下几点作用： ①控制外部水分融合了低压力SF6气体的绝缘技术、充气隔室浸入充气隔室内部而降低设备的绝缘性能，提高的密封技术、激光焊接技术、散热技术、真空灭设备的运行可靠性和运行寿命；②节约用作绝缘弧室的开断技术、新型传感技术、固体界面绝缘介质的气体，降低成本；③控制具有温室效应的与联接技术、以及数字化控制、保护与监视技术SF 6气体外泄，以保护环境，提升产品的环保性；等多项技术。在国际上，气体绝缘开关柜已形成④气体绝缘开关柜在运行后，运行气中会含有低系列化、信息化的高新技术产品，并逐渐成为金氟酸性物质，外泄后会对监护值班人员产生不利属封闭开关设备的一个重要分支。。 影响；⑤气体绝缘介质泄漏后维护成本较高。
气体绝缘开关柜体积小、可靠性高、运行不受外部环境影响的突出优点越来越被国内用户所认同，并被业内誉为“真正符合中国国情的开关设备”。但国内对气体绝缘开关柜的设计、制造仍处于起步阶段，尽管已有多家企业的气体绝缘开关柜通过型式试验，但仍有许多影响产品长期运行可靠性的问题笈待解决，其中密封可靠性是充分发挥气体绝缘开关柜优势、保证气体绝缘
图1 N2/SF6混合气体工频击穿电压随气压的变化
开关柜长期运行可靠性的关键因素。
本文分析了气体绝缘开关柜的密封重要性、影响泄漏的各因素，简要介绍了各种泄漏检测方法，并给出了气体绝缘开关柜的泄漏率控制阀值的计算方法。
2、气体绝缘开关柜的密封与泄漏
2.1 密封对气体绝缘开关柜的重要性
当密封容器内外部存在有压力差(包括分压力) 作用时，位于压力(或分压力) 较高侧的流体会通过各密封环节渗到压力(或分压力) 较低侧，这
图2 负极性操作冲击U 30击穿电压与气体压力的关系
因此，充气柜的密封技术尽管不是领先性技
术，但却是决定性技术。因为密封失效直接导致绝缘性能下降而可能引发绝缘事故，造成大范围停电及用电设备事故，甚至是人员伤亡。
所以，对气体绝缘开关柜的密封可靠性，各制造企业需引起高度重视。
2.2 导致气体绝缘开关柜泄漏的各因素
泄漏有两种形式，分别是：①穿透密封件的泄漏；②通过密封接触面的泄漏。前者与密封件的材质有关，其泄漏量与后者相比，通常很小，可以忽略。
形成接触面泄漏需具备两个要件，其一是密封接触面有间隙；其二是密封件两侧有压差。
要提高气体绝缘开关柜的密封可靠性，减少泄漏的发生，就需分析各密封环节特征，采取有效的措施，减少密封环节，设计合适的密封配合结构，控制密封接触间隙。
对气体绝缘开关柜而言，有三类密封环节，分别是：焊接密封、静密封和动密封。 2.2.1 焊接密封
充气箱体的焊接是影响产品质量和生产效率的关键工序，焊接既要保证箱体的强度和精度，又要保证气密性。由于不锈钢板传热很快，当采用氩弧焊或气体保护焊时，即使是在焊接夹具中完成全部焊接，总存在焊接变形，焊接变形的存在对密封表面、装配调试产生不利的影响，焊接的气密性也得不到有效保证。国外企业大多采取了更为先进的激光焊接工艺，激光焊接具有焊接熔深高、焊接变形小、焊接强度高、焊接表观质量好，易于保证焊接密封，适合规模化生产的特点。但是，要保证焊接气密性，激光焊接对箱体的结构形式、不锈钢板材下料精度、材料的转运保护、焊接夹具设计、焊接拼装等提出了更高要求。
图3示出了充气箱体的3种缝焊方式，方式1、方式2、方式3对焊接拼装精度的要求依次降低，相应地焊接强度也依次降低。方式3虽然可以保证气密性，但焊接强度较低，实际焊
接中不采取；方式1对拼装精度要求较高，同时
要求调试时激光光束与拼缝的对中度要求较高，在材料料精度能够保证的情况下，是最佳的缝焊方式，既可保证足够的焊接强度，又可保证良好的气密性，但由于要求较高，实际情况下较难满足，常采取方式2的焊接，其对材料精度、拼装精度、激光调试精度要求均介于方式1与方式3之间，经测试，当喷嘴角度设置在3°～6°之间时较为适宜。
在缝焊拼装时，实际会出现图4所给出的3种情况，对方式3，由于实际连接尺寸小于板材厚度，通常不采用，方式1是理想的拼装结果，不容易达到，故实际拼装工艺要求按方式2进行。
图4 充气箱体拼装方式
需要保证焊接气密性时，两焊接部件的拼装最大允许间隙要求见图5。
图5 气密性激光焊拼装允许间隙
图3 充气箱体的缝焊方式
情况1示出了缝焊的拼装间隙要求，情况2示出了加强筋的焊接拼装间隙要求。可见要保证良好的焊接气密性，除了切割加工设备、工装夹具设计与制造要能够满足气密性焊接的高精度要求外，在板材的切割加工(包括切割尺寸精度、切割毛刺高度、切割断面质量) 、材料转运(保护
好板面、切割面免受损伤，板材免受变形) 、气箱拼装(夹具与材料的轻拿轻放、拼装间隙的调整) 过程中，要制定详细的工艺规程并严格贯彻。
图6给出充气箱体的2种加强筋焊接方式，方式1采用矩形不锈钢管作为加强筋，焊接要求透过充气箱体壁板，为气密性焊接，拼装时需保证达到图5情况2的拼接间隙，实际操作中较难 保证所有加强筋与充气箱体壁板均小于0.15mm 的间隙要求，当采用方式2的拼装方式时，由于焊接是透过π形不锈钢弯板而非充气箱体的壁板，因此不存在气密性焊接问题，只是焊接强度问题，则可有效减少气密性焊接调整工作量，提高充气箱体的焊接气密性。此外，采用方式2进行焊接时，不会在气箱外部出现方式1焊接时的焊疤，提高了表面美观程度。
的操作动密封，动密封通常采用金属波纹管密封技术及磁流体密封技术，金属波纹管密封技术较为成熟，已在真空灭弧室中等到广泛应用。磁流体密封属新型密封，其长期密封可靠性还有待时间的考验。
3、气体绝缘开关柜的泄漏检测
3.1 泄漏检测的目的
对具有密封性要求的产品需进行泄漏检测，对气体绝缘开关柜而言，泄漏检测是为了保证出厂的产品具有预定的密封运行可靠性与寿命。
泄漏检测主要解决以下三个问题：①对于特定的泄漏检测手段，被检产品是否存在泄漏；②对于可量化的泄漏检测，应给出被检产品的泄漏率大小；③当被检产品的泄漏率超出其允许阀值时，需进一步确定漏点的位置，以采取适当的措施使该处的泄漏量得以有效控制。 3.2 泄漏检测的方法
泄漏检测的方法很多，表1给出了几种较为常用的泄漏检测方法的比较。
气压检漏 被检零部件内腔充以气体(一般为空气) ，充气压力的高低视零部件的强度而定，一般为(2～4)mbar 。用这种方法可检最小漏率为5帕·升／秒的漏孔。如不能用声音直接察觉漏孔，则用皂液涂于零部件可疑表面处，有气泡出现处便是漏孔位置。用这种方法最小可检漏率为5×10-3帕·升／秒的漏孔。此外，还可将充气的零部件浸在清净的水槽中，气泡形成处便是漏孔位置。用水槽显示漏孔，方便可靠，并能同时全部显示出漏孔位置。如气泡小、成泡速度均匀、气泡持续时间长，则为1.3×10-2～13帕·升／秒漏率的漏孔。如气泡大、成泡持续时间短, 则为13～103帕·升／秒漏率的漏孔。
氨敏纸检漏 将被检零部件内腔抽空后，充入压力为(1.5～2)×105帕的氨气, 在可疑表面处贴上溴酚蓝的试纸或试布，用透明胶纸封住，试纸或试布上有蓝斑点出现，即是漏孔的位置。用这种方法可检漏率为7×10-4～106帕·升／秒的漏孔。
荧光检漏 将被检的零部件浸入荧光粉的有色溶液（二氯乙烯或四氯化碳）中, 经一定时间后取出烘干, 漏孔处留有荧光粉，在器壁另一面用紫外线照射，发光处即为漏孔位置。
高频火花检漏 这种方法仅适用于玻璃真空系统。先将系统抽成真空，高频火花检漏仪的火花端沿着玻璃表面移动，火花集中成束形成亮点处即是漏孔位置。
放电管检漏 将放电管接到系统上，并将系统抽成中真空，在高频电压作用下系统中残存
图6 充气箱体加强筋的焊接方式
2.2.2 静密封
气体绝缘开关柜的静密封处一般采用耐高低温性好、永久压缩变形小的O 形密封圈作为密封件，在静密封配合设计时应注意以下几点：①O 型密封圈应选用高压电器专用橡胶密封制品, 且应根据绝缘介质类型选定橡胶种类，当绝缘介质为SF6气体时，选用三元乙丙橡胶，为其它气体介质时，选用氟橡胶；②密封配合设计时，应根据O 型密封圈的压缩量进行设计密封槽，以防密封圈被过度挤压而遭剪切破坏；③密封面的粗糙度要求为1.6µm。
除了良好的静密封设计外，静密封装配同样至关重要。在静密封装配前应仔细检查各密封配合面的光洁度，特别是不锈钢表面应无任何损伤，否则应做金相抛光处理，以手摸无感为标准，密封装配时，应对O 型密封圈作辅助密封处理，即在其表面均匀涂抹一薄层密封硅酯，在密封紧固时为保证O 型密封圈被均匀压紧，应遵循由内而外、对称紧固、多轮紧固的原则。同时在静密封装配时还应有洁净的环境，最好能有封闭的净化装配间。
除此而外，还应特别注重O 型密封圈的耐老化性能，特别是长期压缩弹性变形量。 2.2.3 动密封
动密封的长期可靠性是气体绝缘开关柜的密封难点，在气体绝缘开关柜中有两类动密封，一是三工位开关的操作动密封，一是真空断路器
气体（空气）产生紫红色或玫瑰色辉光放电。若在系统可疑表面处涂上丙酮、汽油、酒精或其他易挥发的碳氢化合物，有蓝色放电颜色出现之处便是漏孔位置。
真空计检漏 根据相对真空计（热导真空计和电离真空计等）的读数检漏的方法。真空计的工作压力范围就是检漏适用的压力范围。检漏时在可疑处喷吹示漏气体氢、氧、二氧化碳、乙烷或用棉花涂以乙醚、丙酮、甲醇等。示漏气体进入系统后会引起真空计读数的突然变化。热导真空计可检漏率为10-3帕·升／秒的漏孔; 电离真
-4-5
空计可检漏率为10～10帕·升／秒的漏孔。
卤素检漏仪检漏 图2为卤素检漏仪的原理。铂阳极筒和不锈钢阴极筒构成一个间热式二极规管。当加热丝将铂阳极加热到 1027～1223K 时，铂发出的正离子在负电场下到达阴极形成电流。在卤素气体的催化作用下，正离子的发射急剧增加。卤素检漏仪就是利用这样的效应制成的。检漏时将规管接到系统中，并将系统抽到9～2帕真空, 有喷枪把卤素气体(常用氟利昂R12) 喷向被检零部件可疑表面处，引起离子流值急剧增加处即是漏孔位置。或与此相反将高于大气压力的卤素气体压入系统内，探测枪在被检零部件外表移动，卤素气体逸出处引起离子流值急剧增加，此处即为漏孔位置。用这种方法可检最小漏率为10-3～10-4帕·升／秒的漏气。
氦质谱检漏仪检漏 氦质谱检漏仪（图3）检漏的核心部分是探测分析器。气体在电离室中被电离成离子，由加速极加速并经聚焦后进入磁场。因磁场垂直于离子束的运动方向，离子按照质量m 大小以各种曲率半径偏转, 其中示漏气体的离子以一定曲率半径偏转进入连接放大器的收集极。质谱仪就是利用这种现象来检漏的。氦质谱仪用氦为示漏气体的原因是：①氦在空气中含量极少，材料出气中的含量也几乎为零；②氦分子小，质量轻，易于穿过漏孔；③氦是惰性气体，不起化学作用，不污染真空系统，操作安全；④质荷比较接近氦(m=4)的离子在质谱图上相距较远, 不易混杂。检漏时，将检漏仪与被检容器或系统连接，抽真空达到工作压力（一般为10-2～10-3帕）后，用氦气喷吹被检零部件的外表，仪表有氦的指示值处即为漏孔位置。用这种方法可检最小漏率为10-10～10-11帕·升／秒的漏孔。氦质谱检漏仪是超高真空设备必不可少的检漏仪器。
3.3 气体绝缘开关柜的泄漏检测
对气体绝缘开关柜而言，泄漏检测从时序上看，可分为：充气单元检漏、整机出厂检漏、现场检漏。从实际检漏可行性的角度，整机出厂检
漏、现场检漏由于是在充完气体绝缘介质后，宜
采用卤素检漏；而对充气单元检漏，由于是在工厂内进行，且充气单元的泄漏率基本要求控制在-6-7
10～10mbar ·l/s左右，目前较为先进、较为有效的方法是真空箱式氦质谱检漏并辅以吸枪寻找漏点。
由于充气单元的箱体为方箱形结构，且柜体材料为3mm 不锈钢薄板，为避免抽真空造成箱体的永久变形而导致绝缘不合格，因此进行检漏及SF6充注时要保证近似等压法。由于箱体设计时通常采用内部加强筋结构，因此应采用类似工况的正压法。
4、气体绝缘开关柜的泄漏率控制阀值计算 为便于描述，下表给出了与泄漏计算相关的
4.1 充气单元允许泄漏率计算公式推导 对于气体绝缘开关柜，其气压较高(＞10-3mbar) ，类属粘滞流，对同一漏孔，其泄漏率与内外压差存在如下关系：
q ∝Pi 2-Po 2 (1) 则对充气单元，在t 时刻的泄漏率为： q(t)= q0·(P(t)2- P02)/( P12- P02) (2) 到t 时刻时，充气单元的泄漏量为：
Q(t)=
⎰
t
q(t)dt=(P1-P(t))∙V (3)
对式(3)求导并将式(2)代入得：
-P ˊ(t)*V = q0*[P(t)2- P02]/( P12- P02) (4) 对式(4)求解得：
气体绝缘开关柜的密封与泄漏
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2⎛⎫ (5)
P(t)=P 0⋅ -1⎪-2a P 0t
⎝1-c ⋅e ⎭
在实际操作中，有厂家选用q(A)作为产品的出厂泄漏控制值，从式(11)可知，采用q(A)作为出厂泄漏控制值时要严于q 0，对用户而言产品的密封性更为可靠，但对制造商而言，采用q 0
作为泄漏控制值时来得更为经济，式(12)给出了q 0与q(A)的换算关系。
q 0=m q(A) （12）
其中：
m =
(P 1-P 0) 2P 0(P1-P 2)
2
2
式中：
a =
q 0
V( P 1- P 0)
2
2
(6)
c =
P 1-P 0P 1+P 0
(7)
则可根据产品设计水平P 1、最低功能水平
P 2 、预期使用寿命A(s)，利用式(5)导出初始允许泄漏率q 0的值：
q 0=
V (P 1-P 0)
2P 0A
22
2
2
ln(
P 2+P 0P 1+P 0
⋅
P 1-P 0P 2-P 0
)
（13）
ln(
P 2+P 0P 1+P 0
-2aP 0t
⋅
P 1-P 0P 2-P 0
) (8)
4.2 充气单元允许泄漏率的实际计算与分析
GB/T11022给出了开关设备充气隔室密封系统的三种类型，分别是可控压力系统、封闭压力系统和密封压力系统。其中可控压力系统需自
动从气源补气；封闭压力系统需人工连接到外部气源定期补气，其密封性由相对漏气率来规定，标准值为每年1%或3%；密封压力系统在预定的使用寿命期内不需要对充气隔室作补气处理，因此这类密封系统的密封性以其预期工作寿命来规定，标准值是20年和30年。
气体绝缘开关柜运行后，对普通用户而言，
·
要定期对其补气是不现实的，所以其设计与生产
将式(5)代入式(2)得：
q(t)=
4q 0P 0(P1+P 0)
⋅
e (1-ce
-2aP 0t
)
2
(9)
依据式(5)、式(2)，图7、图8分别给出了其
函数关系图，由图示曲线可知，气体绝缘开关柜的内部气压随着泄漏的进行，逐步降小并趋于P 0，同时泄漏率也逐步下降并趋于零。
图8中阴影部分面积就是充气单元在其使用寿命周期内(A秒) 的允许泄漏量，即：
Q(A) =
⎰
A
q(t)dt =(P1-P 2) ∙V =q(A)∙A (10)
图7 气体绝缘开关柜的压力-时间关系曲线
·
控制应按照密封压力系统来处理。但通常制造商仍习惯于采用年泄漏率来表征产品的密封性。
对典型的气体绝缘开关柜，P 0=1000mbar， P 1= 1400mbar，P 2=1200mbar。
有些产品技术条件规定气体绝缘开关柜的相对泄漏率为1%/年，假定充气单元的各密封环节在运行中一直保持在初装的功能水平，则充气单元达到最低功能水平的年限计算如下。 ⑴ 简单计算
1.4×(1-1%)n =1.2 解得n=15.3(年) ⑵ 按式(12)计算
q 0=m 1q(A1) =m 2q(A2) 在第1年中，P 0=1000mbar， P 1= 1400mbar，P 2= P1×(1-1%)=1386mbar，A 1=1年，计算得：
m 1=1.021，q(A1) =14V/A1
到达最低功能水平1200mbar 时，有： m 2=1.455，q(A2) =200V/A2
图8 气体绝缘开关柜的泄漏率-时间关系曲线
由图8可知：
q(A)＜q(A)＜q 0 (11)
解得：A 2=20.36年
由于以上计算忽略了运行中充气单元因密封圈材料老化松弛、震动等因素引起的泄漏增加，因此气体绝缘开关柜当年泄漏率为1%时，无法达到密封压力系统的要求，除非所有密封环节均为焊接密封。
因此，对气体绝缘开关柜而言，应在保证产
品绝缘性能满足规定性要求的基础上规定最低功能水平P 2值，同时规定产品的预期工作寿命A 。
则可根据气体绝缘开关柜的使用环境气压P 0、设计水平P 1、最低功能水平P 2、充气隔室有效充气容积V 、产品预期工作寿命A ，分别按式(10)、式(12)来计算产品的平均允许泄漏率值q(A)或初始允许泄漏率值q 0。鉴于采用q 0值作为泄漏控制值时，未能考虑因密封圈材料老化松弛、震动等因素引起的泄漏增加，因此，笔者建议：由于密封老化尚无量化计算方法，除非所有密封环节均为可靠焊接密封，可以采用q 0值作为泄漏控制值，否则，应采用q(A)值作为泄漏控制值。
4.3 充气单元泄漏检测时泄漏率控制阀值的计算
以下通过示例来说明气体绝缘开关柜的充气单元在泄漏检测时泄漏率控制阀值的计算方法与计算过程。
设定某气体绝缘开关柜用于海拔高度为3000m 的高原地区，充气隔室充以SF6绝缘介质，设计水平P 1= 1400mbar，最低功能水平P 2=1200mbar，有效充气容积V=300l，预期工作寿命为30年。制造商所在地海拔高度为1000m ，充气隔室的密封性检测采用真空氦检，氦检时充氦压力为400mbar ，请计算该充气隔室在泄漏检测时的泄漏率控制阀值。
其具体计算过程如下：
⑴ 所在使用环境下的泄漏率计算
q(A)
SF 6
充气单元处于真空氦检状态时时，其内部压力为400mbar ，真空箱压力约1mbar ，则可根据式(1)可计算出充气单元在真空氦检状态时的允许泄漏率。
q(A)=6. 131⨯10 =6. 635⨯10
-5
⨯
4001400
2
2
-1
2
2
-694
-6
(mbar ⋅l/s)
考虑到通常由氦气回收罐对工件充氦，其氦气最低纯度为80%(低于此值时，系统会自动对回收罐补充新氦) ，因此最终的泄漏率控制阀值为：
q(A)=6. 635⨯10 =5. 308⨯10
-6-6
⨯80%(mbar ⋅l/s)
。
4.4 采用真空氦检时应注意的事项
笔者经实践摸索，当气体绝缘开关柜的充气隔室采用真空箱氦质谱检测其密封性时，应注意如下事项：
⑴ 检测系统冷启动时，需要稳定一段时间，否则会影响检测结果；
⑵ 每天需做一次标漏检测循环，以校正机器因素；
⑶ 应注意到被测工件外部体积会影响实际检测时真空箱的有效容积，因此标漏检测设定机器因素时应将被测工件置于真空箱中一起进行。
5、结语
1) 气体绝缘开关柜的密封可靠性需引起各制造商的高度重视，除应具有良好的密封设计，减少密封环节外，还应具有良好的生产、检测装备，并加上严格的生产管理(包括原材料控制、装配控制、环境控制、合理的工艺流程控制、物流与贮运控制等) 才能使充气隔室的密封质量得到有效保证。
2) 对气体绝缘开关柜，其充气隔室的工厂内密封性试验宜采用真空箱式氦质谱检测系统，且检测时宜采用近等压法，以避免充气箱体的过度变形。
3) 气体绝缘开关柜在运行中，其实际泄漏率随时间的推移而减小，因此运行后泄漏检测时，允许泄漏率值不能以初始允许值为控制值，而应经相应计算后执行。
4) 气体绝缘开关柜应设计为密封压力系统，年泄漏率设计为1%时不能满足要求，宜规定其预期工作寿命。
5) 由于海拔高度对大气压的影响，在计算泄漏率控制阀值、充气箱体强度设计时，应予考虑并引起重视。
6) 设定机器因素时，应纳入工件外部体积对它的影响。
=((P1-P 2) ∙V ) /A
-5
=(1400-1200) ⨯300/(30⨯365⨯24⨯3600) =6. 342⨯10
(mbar ⋅l/s)
⑵ 转换为氦介质的泄漏率
对同一密封容器，在粘质流的情况下，当其内外压力不变，而仅是容器中的气体介质不同时，存在以下公式：
q 1·η1= q 2·η2 (14) 其中：
ηSF6(20℃)=1.45×10-5Pa ·s ηHe (20℃)=1.95×10-5Pa ·s 则转换为氦介质的泄漏率为：
q(A)
He
=q(A)
SF 6
∙ηSF 6/ηHe
-5-5
=6. 342⨯10 =6. 131⨯10
⨯1. 45/1. 95(mbar ⋅l/s)
⑶ 转换为检测压力下的泄漏率
大气压与海拔高度约有如下关系式：
P = 1013e -a/7924 mbar (15) 在海拔高度为3000m 时，P =694 mbar。
联系方式：
单位：江苏宝胜电气股份有限公司 地址：江苏省宝应县苏中北路1号 邮编：225800
电话：0514-88249662 手机：[1**********]
个人简历：王士年，男，1971年3月出生，硕士研究生，主要从事气体绝缘类产品开发与检测工作。