钛合金棒材轧制成型研究进展_帅美荣

钛合金棒材轧制成型研究进展／帅美荣等

·１１１·

钛合金棒材轧制成型研究进展＊

帅美荣１，黄庆学１，秦建平１，朱艳春２

（）太原０西安７１　太原科技大学材料科学与工程学院，３００２４；２　西北工业大学材料学院凝固技术国家重点实验室，１００７２

摘要　　钛合金的研究正向着高性能化、低成本化方向发展，但钛合金棒材轧制加工技术还不是很成熟，其产品难以满足高端市场的需求。因此，针对钛合金轧制成型特点，论述了通过改进轧制工艺和轧制方式提高钛合金棒材综合性能的方法。分析了轧制温度、变形速度、变形量、热处理方法对产品成型及组织性能的影响，阐述了步进轧机、螺旋轧机、行星轧机等轧制小规格棒材的特点，并指出了钛合金棒材轧制存在的问题和今后的发展方向。Ｙ型轧机、

关键词　　钛合金　轧制工艺　轧制方式

中图分类号：ＴＧ３３９Ａ　　　　　文献标识码：

ＰｒｏｒｅｓｓｏｎＲｏｌｌｉｎＦｏｒｍａｔｉｏｎｏｆＴｉｔａｎｉｕｍＡｌｌｏＲｏｄ　　　　　ｇｇｙ　　

１１１２

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，’）ＮｏｒｔｈｗｅｓｔｅｒｎＰｏｌｔｅｃｈｎｉｃａｌＵｎｉｖｅｒｓｉｔＸｉａｎ７１００７２　　　ｙｙ

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，，ｒｏｃｅｓｓＫｅｗｏｒｄｓｔｉｔａｎｉｕｍａｌｌｏｒｏｌｌｉｎｒｏｌｌｉｎｗａ　　　ｐｙｙｇｇｙ　　　

４］

。保证［

０　引言

钛合金具有比强度高、耐高温、耐腐蚀等优点，其棒材制紧固件、螺栓等军用产品，以及钛品用于制作飞机螺旋叶片、

合金人造骨骼、汽车阀门弹簧、阀杆、海产品养殖网箱和眼镜

１－３］

。目前钛合金棒材成型方法主要有铸造、架等民用产品［

钛合金产品研究正向着高性能化、低成本化方向发展，即在追求某一性能指标的同时，还注重综合性能的匹配，如强度、塑性、韧性的匹配等。产品的性能与生产工艺、组织的

５－７］

。由于上述原因，目前国内钛合金多样性有必然的联系［

棒材生产工艺难以生产高性能的产品，因此研究改进钛合金棒材的轧制成型技术，获得尺寸精度高、力学性能优良的棒材产品是现在急需解决的问题。本文分析了钛合金轧制成综述了通过调整工艺和选择轧制方式来提高钛合金型特点，

棒材轧制成型性的研究。

锻造、轧制、挤压等塑性加工方法，其中小规格棒材生产主要采用轧制成型。

我国是钛资源大国，但小规格钛合金棒材轧制技术还不是很成熟，目前钛合金棒材工业化生产仍然采用钢材生产工艺与设备，或者在已经淘汰的横列式轧机上生产。如在三辊横列式轧机上轧制钛合金棒材，由人工将轧件喂入轧机，在下孔型中反复轧制后，再横移至下一架轧机一台轧机的上、

轧制。轧制速度慢、时间长、轧制温度不能保证；轧机刚度差、致使产品精度低、质量差，不能满足高端市场产品要求。另外，钛合金产品需求具有小批量、多品种的特点，用高速线材生产方式生产钛材也是不经济的，且用普通两辊轧机生产的产品存在折叠与表面划痕等质量问题，产品性能同样不能

１　钛合金轧制成型特点

钛合金轧制坯料通常为较大规格的锻棒，由于冷却速度锻棒在室温下的组织为针状、细片状或粗片状形态的β不同，

转变组织。这种组织具有较高的蠕变抗力和断裂韧性，而疲劳强度和拉伸塑性较低。钛合金棒材的加工通常希望得到拉伸和疲劳性能良好的等轴组织，然而锻棒在室温下的片层状组织很稳定，只有通过两相区的强烈变形才能使其等轴

）；）２０１００２１０２４１９７３计划前期研究专项（２０１１ＣＢ６１２２０４－　＊山西省青年科技研究基金（

：女，副教授，博士研究生，研究方向为钛合金轧制成型技术　Ｅ－ｍ１９７８年生，ａｉｌｒｕｏｘｉｎ２００１＠１６３．ｃｏｍ　帅美荣：

·１１２·材料导报Ａ：综述篇　上）第２０１２年２月（６卷第２期　２

８－１０］

，化［所以室温下钛合金变形抗力高、难变形是制约钛合

金轧制成型的原因之一。因此，钛合金的轧制成型通常是在一定温度下进行的。

轧制变形量大，有利于细化组织，提高力学性能；变形量小，在轧制过程中只发生动态回复。然而钛合金塑性差，道由于道次变形量小导致的钛合金组织粗次变形量小。因此，大是轧制成型的重要特点。

钛合金轧制成型的另一个特点是轧制过程需要多次退合金和空气、轧辊等的传热使轧火。在开放的轧制环境中，

件表面温度下降很快，轧件心部温度由于变形生热的原因，温度反而上升，表面与中心形成较大的温度梯度，在轧制过程中容易产生表面裂纹。为了保证轧制在设定的温度范围道次间需要对轧件进行加热。另内以及保证轧件温度均匀，

外，因为轧制过程中孪晶和织构的积累以及加工硬化，导致所以为了能够继续变形，需要在道次轧制变形越来越困难，

间对轧件进行加热，使大量的孪晶发生再结晶，提高材料塑使材料在后续轧制中不开裂。性，

于９上α轧制后，显微组织中初生α相为４０℃（＋β相区）α相；

扁球状，β转变组织尺寸更小而且析出的片状次生α相呈扭于８下α轧制后，曲状；８０℃（＋β相区）α相形态为扁球状和扭通过调整轧制温度，可以得到不同组织曲的短片状。可见，

轧制过程中可以选择多个温度轧制以的钛合金棒材。因此，提高塑性。控制组织，

２．１．２　变形量

在轧制过程中，变形量是很关键的参数。变形量过大，材料有可能开裂；变形量过小，影响棒材的组织和性能，降低生产效率。

１１］

周廉等［研究了热变形对ＴＢ１３合金组织的影响。结－

变形量为３组织特征为β状的扁平晶粒，晶粒果表明，２％时，变形量为５未发生动态再结晶；０％时，β基体发生刃型位错的攀移和螺旋位错的交滑移；当变形量增至５晶粒才９％时，当变形量达到７晶粒为细小的等轴β发生动态再结晶；５％时，组织。

１２］陈慧琴等［研究发现，在α若α相和β相＋β相区轧制，

２　提高钛合金棒材轧制成型的途径

基于上述分析，影响钛合金轧制成型的主要因素有变形抗力高、道次变形量小、加热退火、多道次轧制、温度分布不通均匀等。为了提高钛合金棒材的轧制成型性及组织性能，即优化轧制工艺和选择轧制方式。常通过２条途径解决，

以可比较的数量同时存在并同时经受变形，且当变形程度大于６晶界的条状α相和晶内的片状α相彼此之间的差０％时，发生片状组织向球状组织的转变并形成超细的别逐渐消失，晶粒组织。

２．１．３　变形速率

变形速率也是重要的轧制工艺参数之一。应变速率越大，单位时间内就必须驱使更多的位错移动，这些位错之间形成位错缠结等，导致材料变形抗力升高。反之，相互作用，

应变速率降低，材料动态回复或动态再结晶速度等于加工硬化的速度，或材料产生的连续动态再结晶抵消了加工硬化，材料经过加工硬化后保持稳定。

１４］罗皎等［研究了变形速率对Ｔ随Ｃ４变形抗力的影响，１５］

着应变速率的增加，变形抗力显著升高。然而，王斌等［认

２．１　轧制工艺优化

从铸锭开始至成品制件，钛合金棒材的加工是多工序的。工艺流程依次包括熔炼、锭坯、扒皮、锻造、精锻、修磨、加热、轧制、热处理、矫直、切断、检查、包装等，其中，轧制和

１１］

。因此，热处理工艺是决定产品组织性能的关键因素［通过

轧制速度、道次变形量等工艺参数以及选取优化轧制温度、

合适的热处理制度，可以达到改善轧件组织、提高轧制成型性的目的。

为在快速变形条件下，由于畸变能的剧烈增加，引起动态回复和再结晶，出现明显的软化现象，引起变形抗力显著下降；相反，在慢速变形条件下，由于动态回复过程的相对加强，畸变能较难增加，再结晶很难发生。可见，应变速率对动态回复、动态再结晶及变形抗力有显著影响。

２．１．１　轧制温度

钛合金棒材热轧区分为β相区、α＋β相区和跨β相区。、在β相区变形时，所有钛合金（都具有单相＋β和β合金）αα合金特有的组织，晶粒中心部位的变形总是小于晶粒边界，因此具有不够完善的位错组织。在α原始β晶＋β相区变形，粒和晶内α片层被压扁、拉长、破碎，轧制力求沿金属流动方形成纤维状组织。随着变形程度的增加，晶粒和片向拉长，

层进一步被弯曲和拉长，发生片状组织向球状组织的转。在实践中，常从β相区开始变形，在α＋β相区结束变

形，形成的组织取决于在α＋β相区的变形程度。通常，变形程度为５组织为等轴状，变形程度较小时，由交替０％～６０％，变

的片状和球状构成，组织不均匀。因此，钛合金的变形机制而要确定合理的温度制度，需要综合考虑与轧制温度相关，

合金成分、变形量和变形速率等。

１３］

徐锋等［分析了ＴＣ６棒材在轧制温度为９７０℃、９４０℃、［１２］

２．１．４　热处理

轧制后的钛合金棒材加工硬化现象严重，组织不稳定，不利于二次加工成型，所以需对钛合金棒材进行热处理，以提高合金的塑性。另外，钛合金棒材在轧制过程中也需进行以利于后续轧制。退火处理，

１６］

葛鹏等［研究了热处理制度对Ｔｉ１３００合金组织和力－学性能的影响，Ｔｉ１３００合金棒材经β相变点下固溶时效处－

理后强度高，塑性好；若经β退火，随炉缓冷后时效处理，通

１７］

也可以获得不同的性能。熊爱明等［过调节出炉温度参数，

研究了热处理制度对Ｔ加热温度Ｃ６钛合金显微组织的影响，和保温时间对钛合金显微组织的影响很大。

８８０℃时的显微组织，ＴＣ６的相变点温度为９６０℃。ＴＣ６合

进行轧制后，显微组织全部由尺寸较小的β金于９７０℃（β区）转变组织组成，在其晶界上有大量的断裂扭曲的短片状晶界

２．２　轧制方式

轧制方式是影响钛合金棒材力学性能和轧制成型性的主要因素。优化轧制方式、调整工艺路线能提高产品综合性

钛合金棒材轧制成型研究进展／帅美荣等

能，并能节约能源消耗、提高经济效益。目前，钛合金棒材轧制方式主要有二辊连轧、三辊横列式轧制、步进轧制、螺旋轧制、Ｙ型轧制以及多种加工方法的组合。二辊连轧和三辊横本文不再列式轧制方法与普通钢材轧制方法几乎没有区别，详述。

·１１３·

２．２．２　螺旋轧制

２０］

莫斯科钢及合金学院［研制出的微型螺旋轧机可以轧

、、制直径小于１材质有Ｂ０ｍｍ的棒材，Ｔ１０ＢＴ３１４０ＸＨ、６０－－号钢、加热温度为９延伸系数为１２Ｘ１８Ｈ１０Ｔ，３０～１１６０℃，１．６３４。～４．

生产工艺流程如图２所示，加热后的坯料在м１００Ｔисси

轧机上预变形至Ф随后将坯料送м２５～５０ｍｍ，１０３０轧исс－и机上轧至Ф１０～２５ｍｍ

。

２．２．１　步进轧制

步进轧制是将轧制和锻造两种变形特点结合在一起的加工方式，它同时具备锻造的大变形和轧制速度快两个特点。图１是扇形轧辊步进轧机的工作原理图。扇形轧辊分为４个半模，呈９轧辊表面呈圆锥０°分布于圆形牌坊之内，形，轧制时几个轧辊同时绕其轴往复摆动，压缩金属并使其形成变形锥。轧辊的逆向行程是空行程，可以使金属得到恢从而改善材料的加工塑性

。复和软化，

图２　螺旋轧机生产小直径棒材工艺流程

图１　步进轧机工作原理图

Ｆｉ．１　Ｗｏｒｋｉｎｒｉｎｃｉｌｅｏｆｓｔｅｉｎｒｏｌｌｉｎｍｉｌｌ　　ｇｇｐｐｐｐｇｇ　　　

１８］

赵永庆等［研究发现，５０ｍｍ锻棒Ｔｉ６Ａｌ２Ｓｎ２Ｚｒ经Φ－－－

ｒｏｃｅｓｓＦｉ．２　Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｏｆｓｍａｌｌｄｉａｍｅｔｅｒ　　　ｐｇｇ　

ｉｎｓｃｒｅｗｒｏｌｌｉｎｒｏｄ　　　ｇ

研究表明，螺旋轧制产品的直径公差小于等于０．弯５％，／曲度小于等于０．塑性相对纵向轧制提高了２７５ｍｍｍ，５％～

强度相对纵向轧制提高了８％～１工艺流程短，免３０％，５％，去了常规工序中的矫直工序。

／过步进轧制后，棒材整体室温拉伸性能均匀，经αβ固溶＋时效处理后获得双态组织，强度、塑性达到良好匹配。σｂ≥，，／经β＋α１１５０ＭＰａ１０４０ＭＰａ４％，０％；σδ≥１Ψ≥３０．２≥β固

溶＋时效处理后得到片层状组织，强度较高，塑性偏低。

表１为步进轧机生产的钛合金棒材，步进轧机轧制的轧材四向受压，受力状态为三向压应力，提高了棒材的塑性和冲击韧性，道次延伸系数大，金属得到充分加工，组织细化，性能提高。

表１　步进轧机生产的钛合金棒材

Ｔａｂｌｅ１　Ｔｉｔａｎｉｕｍａｌｌｏｒｏｄｉｎｓｔｅｉｎｒｏｌｌｉｎｍｉｌｌ　　　　ｙｐｐｇｇ　　　材质ＴＣ４６ＡｌＴｉ－－２Ｓｎ２Ｚｒ－ＢＴＩ０－ＯＴ４ＢＴ３１－

原料规格／ｍｍ４０Ф１２５×Ф３００１８０×Ф１２５０１８０×Ф１２５０１８０×Ф１２５０

产品规延伸格／ｍｍ系数２０Ф　５０×Ф８０９０Ф　９０Ф　９０Ф　

４　

温度℃９３０

组织等轴片状

抗拉强度／ＭＰａ９８０１１５０

２．２．３　Ｙ型轧机连轧

逐渐发展为热Ｙ型三辊轧机最初应用于冷轧带肋钢筋，

［］１－２３

。２连轧铝、钼、镍等金属，是一种高效轧机２００６年太原科技大学开发了Ｙ型轧机钛合金棒材连轧生产线，可生产３０ｍｍ以下的棒线材及对边距离小于３０ｍｍ的六角方直Ф

由直流电机通过减速箱条。Ｙ型轧机３个轧辊呈Ｙ型分布，

传动机架内的３个轧辊，其水平辊为主传动辊，靠锥齿轮传，每个轧辊互成１以正Ｙ和倒Ｙ交替布动其它两个辊，２０°

置，如图３所示

。

６０６．２５　９４４４

００α相区／片状／４～

等轴５５０β相区

＋β相区／等轴／７００α～β相区＋βα相区

等轴等轴

９００１２００

图３　Ｙ型轧机结构图

Ｆｉ．３　ＳｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆＹｔｅｒｏｌｌｉｎｍｉｌｌ　　－　ｇｙｐｇ　

与常规线棒材轧制生产线相比，该生产线具有以下优（）点：轧件处于三向压应力状态，变形条件好，轧件表面质１（开裂、劈头少，减少了连轧堆料事故，成材率高；省量好，２）（去了中间加热工序，生产流程短，作业率高；孔型共用性３）

　　步进轧制后的坯料经辊模拉伸可制取不同尺寸和断面

的棒线材，辊模拉伸兼有轧制和拉伸的优点，拉伸钛材的速

［９］

。度为整体模拉伸的２～４倍，需要的拉力减小３０％～５０％１

因此，步进轧制＋辊模拉伸尤其适合低塑性金属及合金的变形。

·１１４·材料导报Ａ：综述篇　上）第２０１２年２月（６卷第２期　２

（高，实现一定规格的自由轧制，增加了产品规格；生产线４）采用了专门控制轧辊和轧件温度的冷却系统，由控制台统一（从而保证了工艺的稳定性和产品的质量；进行闭环控制，５）机架体积小，质量轻，调整和搬运方便，结构布置紧凑，占地面积小。

秦建平等开发设计了２可将４机架Ｙ型连轧机组，

产品如图４所６０ｍｍ的ＴＣ４、ＴＣ１６棒材连轧至Ф５．５ｍｍ，Ф

示。产品尺寸精度符合要求，轧件经热处理后综合性能高。该生产线已在钛合金棒材工业生产中得到应用

。

图６　行星轧机轧辊布置图

Ｆｉ．６　Ｓｅｔｔｉｎｄｉａｒａｍｏｆｒｏｌｌｅｒｆｏｒｌａｎｅｔａｒｍｉｌｌ　　　　ｇｇｇｐｙ　　

３　结束语

钛合金作为一种新兴的金属结构材料，有着丰富的资源和广阔的应用前景，但钛合金价格昂贵，为了进一步扩大钛合金产品的使用范围，就必须大幅度降低其制造成本。目前三辊轧制方法需要在轧制过程中对棒材进应用最广的二辊、

工序繁杂，影响棒材性能。行多次退火，

合理的选择轧制方式和调整工艺参数是提高钛合金棒

图４　Ｙ型轧机连轧后的ＴＣ４线材Ｆｉ．４　ＴＣ４ｗｉｒｅｂＹｔｅｒｏｌｌｉｎ　－　ｇｙｙｐｇ　

材精确成型和组织性能的有效途径，用多辊轧制代替两辊轧以及多种成型方式组合是开发高精度、高性能钛合金棒制，

材产品的发展方向。运用步进轧制、螺旋轧制、行Ｙ型轧制、辅以合适的轧制温度、变形星轧制以及多种成型方式组合，

［２４］

２．２．４　二辊轧制＋拉拔

乌克兰国立冶金大学与喀山发动机制造厂

联合研制

出燃气涡轮发动机用六方棒单机架轧机及其轧制技术。用特殊孔型的单机架两辊轧机进行多道次轧制，轧出成品六方棒的尺寸公差为±０．１０１５ｍｍ。图５为二辊孔型图，１～±０．号孔为空轧孔，２、３、４、５号孔为工作孔。空轧孔直径比六方其功能是在经过每一道次轧制棒的最大尺寸大３０～４０ｍｍ，。２、后棒料都要通过１号孔翻转６０°３、４、５号孔每个孔型都可轧制出一种规定尺寸的六方棒

。

程度、变形速率、热处理工艺等，可以进一步提高钛合金棒材轧制成型性。但是上述提到的钛合金棒材轧制方式也存在诸多局限性，如步进轧机轧制的钛合金棒材头尾微观组织有螺旋轧制速度慢、有一定的差异、Ｙ型轧机连轧稳定性差等，的尚未在实际生产中得到应用，很多技术还处在实验室阶技术不成熟。因此进一步探索和改进钛合金棒材轧制工段，

对大规模高效率生产高性能钛合金棒材具有艺和轧制方式，重要意义。

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，Ｈ７　ＳｏｎＪＨ，ＨｏｎＫＪａＴ　Ｋ，ｅｔａｌ．Ｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｈｏｔｒｏ　　　　　　　　－ｇｇ　　

图５　二辊孔型图ａｓｓＦｉ．５　Ｔｗｏｒｏｌｌｓｓｔｅｍ－　　ｐｇｙ

２．２．５　行星轧制

三辊行星轧机由３个绕轧制轴线互成１的带渐锥形２０°辊的辊座及相应的调整装置组成。３个倾斜的轧辊轴线与轧围绕棒坯的轴线按１制中心线构成碾轧角β和偏转角α，２０°平均分布，如图６所示。轧辊由１每０～２０个变形区段组成，一个变形区段在瞬间完成定径过程，最后由１０～２０个小变形区段组合成整体变形，完成整个变形过程，使道次变形率

［５］

。可达８０％以上２

三辊行星轧机的变形属于小变形量，轧制力不大，但由于连续积累形成了宏观上的大压下量，故三辊行星轧制过程的应力状态好，有利于提高轧制质量。试验表明，对加工温度范围较窄的难变形金属材料（如镍钛合金等）均试轧成功。

钛合金棒材轧制成型研究进展／帅美荣等

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ｍａｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒｏｆα＋βｔｅｂｉｏｍｅｄｉｃａｌｔｉｔａｎｉｕｍａｌｌｏＴｉ　　－　　　－ｙｐｙ　］６Ａｌ７Ｎｂ［Ｊ．ＭａｔｅｒＳｃｉＥｎＡ，２００９，４９９：２５２－　　ｇ　

ａｒｃｈｏｍｉｃｋＡＦ，ＳｔｏｃｋｉｎｅｒＭ，ＤｅｌｓｃｈｅｒＨ　Ｐ．Ｑｕａｎｔｉｔａ９　Ｗ　　　　－ｇｇ

ｔｉｖｅａｎａｌｓｉｓｏｆｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｎｅａｒβｔｉｔａｎｉｕｍａｌｌｏ　　　　　　　ｙｙ］，ｄｕｒｉｎｃｏｍｒｅｓｓｉｏｎｔｅｓｔｓ［Ｊ．ＪＭａｔｅｒＰｒｏｃＴｅｃｈｎ２００６，　　　　ｇｐ　１７７：４７３

：Ｒ１０ＭｏｉｓｅｅｖＶ　Ｎ．Ｔｉｔａｎｉｕｍａｌｌｏｓｕｓｓｉａｎａｉｒｃｒａｆｔａｎｄａｅｒｏ　　　　　－ｙｙ

：Ｃ，ｓａｃｅａｌｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｍ］．ＴｌｏｒＦｒａｎｃｉｓＲＣＰｒｅｓｓ２００６：　　　ｐｐｐｙ１６９

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（责任编辑　周媛媛）

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，，（４０ＪａｅｄｏＫｗｏｎＳｅｕｎａｎ　ＷｏｏＬｅｅＹｓ．Ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｔｈｅｒｍａｌ上接第１－　－ｗ　－　　ｇ０５页）

３５ＰａｒｅｉｅＰ，ＳｔｏｌｌｅｒＲＥ，ＲｕｓｓｅｌｌＫＦ，ｅｔａｌ．Ａｔｏｍｒｏｂｅ　　　　　　　ｇｐ

ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎｒｅｓｓｕｒｅｏｆｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｎｕｃｌｅａｒ　　　　　　ｐｍａｔｅｒｉａｌｓａｆｔｅｒｎｅｕｔｒｏｎｉｒｒａｄｉａｔｉｏｎａｎｄａｆｔｅｒａｎｓｕｒｖｅｉｌｌａｎｃｅ　　　　　　　－［］，（）：ｎｅａｌｉｎｔｒｅａｔｍｅｎｔｓＪ．ＪＮｕｃｌＭａｔｅｒ１９９７，２４９２３１６５　　－ｇ　，ｕｅｒｖｉｌｌｅＬ，ＢｅｓｓｏｎＪＰｉｎｅａｕＡ．Ｎｏｔｃｈｆｒａｃｔｕｒｅ３６Ｄｅｖｉｌｌｅｒｓ－Ｇ　　　　

：Ｍｔｏｕｈｎｅｓｓｏｆａｃａｓｔｄｕｌｅｘｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｏｄｅｌｌｉｎｏｆｅｘ　　　　　　　－ｇｐｇ　

［］，ｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｃａｔｔｅｒａｎｄｓｉｚｅｅｆｆｅｃｔＪ．ＮｕｃｌＥｎＤｅｓ１９９７，　　　　　ｐｇ　（）：１６８１３２１１－

，Ｄ３７ＢｅｓｓｏｎＪｅｖｉｌｌｅｒｓｕｅｒｖｉｌｌｅＬ，ＰｉｎｅａｕＡ．Ｍｏｄｅｌｉｎｏｆ　－Ｇ　　ｇ　

：Ａｓｃａｔｔｅｒａｎｄｓｉｚｅｅｆｆｅｃｔｉｎｄｕｃｔｉｌｅｆｒａｃｔｕｒｅｌｉｃａｔｉｏｎｔｏ　　　　　　　ｐｐｔｈｅｒｍａｌｅｍｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔｏｆｄｕｌｅｘｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．Ｅｎ　　　　　ｐｇ，（）：Ｍｅｃｈ２０００，６７２１６９Ｆｒａｃｔ　

，３８ＪｉｎＳｉｋＣｈｅｏｎＫｉｍＩＳ．Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｒｍａｌａｉｎｅｍｂｒｉｔ　　　　　　　－ｇｇ　

ｕｎｃｈｔｌｅｍｅｎｔｉｎＣＦ８ｄｕｌｅｘｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｂｓｍａｌｌｔｅｓｔ　　　　　　　ｐｐｙ　［］，（）：Ｊ．ＪＮｕｃｌＭａｔｅｒ２０００，２７８１９６　　

，，３９ＪａｅｄｏＫｗｏｎＪｏｏｎｃｈｅｕｌＰａｒｋＬｅｅＹｓ．Ａｎｉｎｖｅｓｔｉａｔｉｏｎ－　－　　－　ｇｇ

，ｏｆｔｈｅｄｅｒａｄａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｆｏｒｃａｓｔｉｎｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ　　　　　　ｇｇ　［］，ＣＦ８Ｍ，ｕｎｄｅｒｈｉｈｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｓＪ．ＮｕｃｌＥｎＤｅｓ２０００，　　　ｇｐｇ　（）：１９８３２２７

ａｉｎｏｎｔｈｅｌｏｗｃｃｌｅｆａｔｉｕｅｂｅｈａｖｉｏｒｏｆａｕｓｔｅｎｉｔｉｃｆｅｒｒｉｔｉｃ　　　　　　　－ｇｇｙｇ　

［］，（：ｃａｓｔｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌＪ．ＮｕｃｌＥｎＤｅｓ２００１，２０６１）ｄｕｌｅｘ　　　　ｇｐ　３５

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（ｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌＣＦ８Ｍ）ｆｒａｃｔｕｒｅｔｏｕｈｎｅｓｓｃａｕｓｅｄｂｔｈｅｒｍａｌ　　　　ｇｙ　］，（）：ａｔ４３０℃［Ｊ．ＫＳＭＥＩｎｔＪ２００２，１６７９０２ａｉｎ　　　ｇｇ　

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４４ＦｅｉＸ，ＺｈａｏＸ　Ｗ，ＳｈｕＧＧ，ｅｔａｌ．Ｔｈｅｒｍａｌａｉｎｅｆｆｅｃｔｏｎ　　　　　　　ｇｇ　

［］，Ｚ３ＣＮ２０．０９ＭｃａｓｔｄｕｌｅｘｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌＪ．ＮｕｃｌＥｎＤｅｓ　　　　ｐｇ　（）：２００９，２３９１１２２１７

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（责任编辑　程　绩）