某某大桥(现浇简支箱梁)支架计算书

某某大桥支架计算书

1. 工程概况

某某大桥8-31.1m 现浇简支箱梁，截面中心处高度为3.09m 。梁体为单箱单室等高度简支箱梁，梁端顶板、底板及腹板局部向内侧加厚结构。箱梁顶宽12.2m ，底宽5.74m 。梁顶板厚度34cm ，梁端处加厚，按直线变化，厚度为34～64cm ；底板厚度30cm ，梁端处加厚，按直线变化，厚度为30～70cm ；腹板厚48cm ，梁端处加厚，按直线变化，厚度为48～107.2cm 。

2. 支架结构材料参数

2.1. 木材（A-2红杉木）

顺纹弯应力[σ]=13MPa

弯曲剪应力 [τ]=2.0MPa

弹性模量E=10MPa

2.2.Q235钢材

(依据现行《铁路桥梁钢结构设计规范》取值) ：

拉压应力[σ]=135MPa

弯曲应力 [σw ]=140MPa

剪应力[τ]=80MPa

弹性模量 E=2.1×10MPa

表1 扣件式钢管截面特性

54

表２ 立杆允许设计荷载

3. 梁体尺寸及支架结构

梁体支架采用φ48×3.5mmWDJ 型碗扣式多功能脚手架，经加密满堂设置后，形成箱梁现浇支架。下部支撑在经硬化地面上的15cm*15cm方木上，上部通过支承方木承托梁体底模。

（1）、支架基础

地面硬化

地基处理采用换填150cm 建筑砖渣压实再浇筑20cm 厚混凝土硬化，要求地基承载力不得低于200KPa 。

支架采用HG-30、HG －６０、HG －9０和LG-60杆件形成网格，横杆竖向步矩采用0.6m 。支架顶部设置U 托，通过其螺栓调整标高，方木铺设在U 托上形成网格支撑箱梁模板。用φ48无缝钢管做剪刀撑和斜撑增强其整体稳定性。

（2）搭设支架顺序

支架顺序为：计算立杆组拼高度→铺底脚方木条块→安放TZ-60 底座→调整底座螺栓在同一水平面→拼立杆及横杆→锁紧碗扣→安装U 型托撑TC —60托撑并调整托撑螺栓以形成纵坡→安装底层、顶层方木→精调方木顶标高。

（3）支架预压

支架预压采用1.2倍梁重荷载。加载前，在支架顶和底部的方木上布置观测点，并测量记录观测点的标高。加载预压时以1天为一个观测单位，若连续3天观测结果在1mm 以内，则可认为地基沉降基本稳定。

卸载后，及时观测支架沉降量和回弹值，计算出支架的弹性变形与非弹性变形值，非弹性变形值可在预压结束后予以消除，而弹性变形则做为支箱梁施工预留沉降量的依据。

底模标高控制为：H=h+r+Δ

式中 H-底模立模标高；

h-设计梁底标高；

r-梁跨各断面的设计预拱度；

Δ-预压后各相应断面的弹性变形沉降量。

4. 模板规格

底模采用20mm 厚高强度pvc 覆膜竹胶板，将板块之间的拼缝设置在10×10cm 横向方木上（间距为25cm ）

5. 计算荷载种类及组合

5.1. 计算荷载种类

①新浇砼容重按26kN/m计算，超灌系数取1.05；

②模板、支架自重：按实际材料、尺寸计算；

③施工人员、施工料具堆放、运输荷载:2.5kN/m

④倾倒混凝土时产生的冲击荷载：4kN/m (泵送)

⑤振捣混凝土产生的荷载:4kN/m

5.2. 荷载组合

计算强度时:p 1= ①+②+③+④+⑤

计算刚度时:p 2=①+②

6. 支架计算

(1)在纵桥向立杆间距60cm 等间距布置，在横桥向按承受的荷载不同立杆间距分30cm 、60cm 和90cm 三种形式布置(箱梁侧模支点下方立2223

杆间距按30cm 布置，底板下方采用60cm 布置，翼板中部下方立杆分担荷载很少故按间距90cm 布置) 。在混凝土箱梁下方，立杆可调托座(KTC-60)上方纵桥向按立杆间距布置15×15cm 方木, 在纵向方木上方横桥向铺设10×10cm 方木，方木上方为20mm 厚竹胶板底模。

(2)跨路门洞设置净空4.5m ，净宽4.5m 的门洞，用Ф600mm 的钢管桩做支墩，支墩上铺设2根横梁(I36a)，上设置贝雷桁架，贝雷桁架上再铺设间距30cm 主梁(I20a)，主梁上为WDJ 型碗扣式多功能脚手架。

6.1混凝土侧压力计算

1）. 新混凝土对模板的水平侧压力标准值

按照《建筑工程大模板技术规程》附录B ，模板荷载及荷载效应组合

B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：

F =0. 22γc t 0β1β2V 1/2 F =γc H

式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。

γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3。

t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）, 可按实测确定，初凝时

间按6小时，当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)

计算。

T------混凝土的温度（25°C ）。

V------混凝土的浇灌速度（m/h）; 浇筑速度约为1.8 m/h。

H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高

度（m ）; 取3.0m 。

β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓

凝外加剂取1.2，该工程取1.2。

β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，

取1.10不小于100mm ，取1.15。本计算方案取1.15。

F =0. 22γc t 0β1β2V 1/2

1/2 =0.22x26x6x1.2x1.15x1.8

=63.54kN/m2

F =γc H =26x3.0=78kN/ m2

混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F=63.54kN/ m2作为模板水平侧压力的标准值。

2）. 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值

考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4 kN/ m2（泵送混凝土）

3）. 振捣混凝土时产生的水平荷载标准值

振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4 kN/ m2 （作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）

4）. 混凝土水平侧压力分布范围

有效压头高度Hy ，混凝土最大垂直浇筑高度为3.09 m，侧压力取为F=63.54KN/m2，有效压头高度Hy=F/γc =2.44 m。（见图-1）。当混凝土垂直浇筑高度达到3.09m 时，其中相对高度h=0～2.44m 范围内，模板的水平侧压力标准值为63.54KN/m2，相对高度Hy=2.44～3.09m 范围内混凝土水平侧压力沿高度呈线性减小。

图-1 新浇筑混凝土对模板的侧压力图

5）. 水平侧压力的荷载组合

①新浇筑混凝土对模板的侧压力荷载分项系数取 1.2

倾倒和振捣混凝土产生的水平荷载取 1.4

总体水平侧压力的设计值为

F 设=1.2x63.54+1.4x（4+4）=87.448kN/m2

模板受力分析采用总体水平侧压力设计值

②模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值

F 标=63.54+4+4=71.54kN/ m2

对拉杆选用M20对拉螺栓，容许拉力[F]=38200N，拉杆横向间距60cm ，纵向间距80cm 。（横纵向间距不得同时大于70cm ）

拉杆拉力F=F 标*A=71.54*0.6*0.8=34339.2N＜[F],满足要求。

6.2底模竹胶板(20mm厚) 检算

箱梁采用支架法现浇施工，底板采用竹胶合板，布置为对称中心6.0 m 宽。由于箱梁横向不均匀分布，所以计算时纵向按梁端部分，横向按中间部分及腹板部分荷载计算。竹胶合板模板的中间部分与腹板部分的挠

度按基本相同的原则计算，采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体按1.3倍安全系数进行计算。

根据《路桥施工计算手册》和《建筑技术》查得，并综合考虑浸水时间，竹胶合模板的力学指标取下值：

〔σ〕＝12Mpa ，〔τ〕＝1.3Mpa ，E=5×10 Mpa 3

竹胶合板按照3跨连续梁进行计算。

取模板横跨度方向1毫米宽计算。

模板截面抵抗矩：

W=1/6*bh=1*20*20/6=66.67mm

模板截面惯性矩：

I=1/12*bh3 =1*20*20*20/12=666.67mm

6.2.1 中间部分

6.2.1.1 荷载计算

由分 析可知，在墩支点附近截面荷载最大，

所以取该区域荷载作为42 3

底模计算的依据。

a 混凝土自重

新浇砼容重按26kN/m计算，超灌系数取1.05；

q 1=26kN/m×(1.19+1.3)/1.865×1.05=36.45 kN/m

b 模板自重（按实际材料、尺寸计算）：q 2=3 kN/m

c 施工人员、施工料具堆放、运输荷载: q3=2.5kN/m

d 倾倒混凝土时产生的冲击荷载：q 4=4.0 kN/m

e 振捣混凝土产生的荷载: q5=4.0 kN/m

6.2.1.2 强度验算：

依据《建筑结构静力计算手册（第二板）》

荷载组合q= q1+q2+q3+q4+q5=36.45+3+2.5+4+4=49.95 kPa 考虑1.3倍安全系数：q ＝64.935 kPa 2222323

10×10cm 横向方木上（间距为25cm ，竹胶合板按净跨度20cm 进行验算）竹胶板按支承在分布方木上按3跨连续梁进行受力分析，作用在底板下底模竹胶板上的线荷载(1mm宽) 为：

q=64.935×10N/mm

跨中最大弯矩：M=0.1ql=0.1*64.935*10*200=259.74N*mm

64σmax ＝Mmax /W＝0.2597×10/6.667×10＝3.895MPa ≤[σ] 满足

要求

f ＝ql /(150EI)＝64.935×200/(150×6×10×6.6667×10) ＝

0.173mm ≤[f0]＝200/400＝0.5mm 合格 44352-32-32

6.2.1.3 立杆间距验算

设计立杆纵、横向间距0.6m ，步距0.6m 。

单根立杆承受荷载：

N ＝64.935×0.6×0.6=23.4 kN

立杆部分采用对接，根据 表2 查得：

N ＜〔N 〕＝40kN(步距0.6m 时，允许设计荷载40 kN)

可满足施工要求！

6.2.2腹板下部分

6.2.2.1 荷载计算

由分析可知，在墩支点附件截面荷载最大，所以取该区域荷载作为底模计算的依据。

a 混凝土自重

新浇砼容重按26kN/m计算，超灌系数取1.05；

q 1=26kN/m×3.8/1.435×1.05=72.293 kN/m

b 模板自重（按实际材料、尺寸计算）：q 2=3 kN/m

c 施工人员、施工料具堆放、运输荷载: q3=2.5kN/m

d 倾倒混凝土时产生的冲击荷载：q 4=4.0 kN/m

e 振捣混凝土产生的荷载: q5=4.0 kN/m

6.2.2.2 强度验算

依据《建筑结构静力计算手册（第二板）》

荷载组合q= q 1+q2+q3+q4+q5=72.293+3+2.5+4+4=85.793 kPa 考虑1.3倍安全系数：q ＝111.53kPa

Mmax＝ql /10＝111.53×0.2×0.2/10＝0.446KN*m

σmax ＝Mmax /W＝0.446×10/6.667×10＝6.99MPa ≤[σ] 满足要求

f ＝ql /(150EI)＝111.53×200/(150×6×10×6.6667×10) ＝0.297mm ≤[f0]＝200/400＝0.5mm 满足要求

[1**********]323

6.2.2.3立杆间距验算

设计立杆横向间距0.3m, 纵间距0.6m ，步距0.6m 。 单根立杆承受荷载：

N ＝111.53×0.3×0.6=20.08 kN 立杆部分采用对接，根据表2查得：

N ＜〔N 〕＝40 kN (步距0.6m 时，允许设计荷载40 kN) 可满足施工要求 6.3内模计算

6.3.1竹胶板面板受力分析

面板参数：竹胶合板模板；面板厚度:15mm。

其材料物理性能参数：弹性模量E:7.5eN/mm；强度设计值[σ]:15N/mm； 抗剪强度设计值[τ]:1.4 N/mm；

面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算，面板下木方布置间距(轴距) 为300mm ，净距不得超过250mm, 三跨连续梁计算跨度取300mm 。取1mm 宽计算单元作为模板抗弯强度和刚度分析的计算单元。

2

2

3

2

静荷载标准值

q1 = 71.54kN/m×0.001m=7.154×10KN/m

活荷载标准值 q2 =3.00kN/m×0.001m=0.003KN/m

2

2

-2

截面抵抗矩W 和截面惯性矩I 分别为:

I = 1×15/12 =281.25mm； W =1×15/6=37.50mm； E=7500N/mm σ = M / W

其中 σ —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm) ； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[σ]—— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm； (1)抗弯计算 M = 0.100ql

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.2×7.154×10+1.4×0.003) ×0.25=5.6×10kN*m

经计算得到面板抗弯强度计算值 σ = M / W = 14.93N/mm 面板的抗弯强度验算 σ

(2)抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql=0.6×(1.2×7.154×10+1.4×0.003) ×0.25=0.0135kN

截面抗剪强度计算值 τ = 3Q/2bh

τ=3×0.0135×10/(2×1×15)=1.35N/mm

截面抗剪强度设计值 [τ]=1.40N/mm 抗剪强度验算 τ

2

3

2-2

2

2

-4

-2

2

2

2

2

3

4

2

3

2

f = 0.677ql / 100EI

面板最大挠度计算值 f = 0.677×(1.2×7.154×10+1.4×0.003) ×250/(100×7500×281.25)=1.12mm＜300mm/250=1.2mm,满足要求!

6.3.2背肋方木受力计算

背肋方木采用5×10cm, 侧面背肋支撑点间距300mm ，顶面背肋支撑点间距300mm ，对侧面背肋进行计算。

木方规格参数：5×10cm; 木方弹性模量E:9500N/mm; 木方抗弯强度设计值[σ]:13.00N/mm; 木方抗剪强度设计值[τ]:1.60N/mm 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 5.0×10.0×10.0/6=83.33cm；

I = 5×10.0×10.0×10.0/12 = 416.66cm；

内撑的计算单元宽度取300㎜，即木方布置间距按较不利状态下的300mm 进行验算。计算跨度按照桁架支架布置间距300mm ，按三跨连续梁进行强度及刚度验算。 静荷载标准值 q1 = 71.54kN/m×0.3m=21.462KN/m 活荷载标准值 q2 =3.00kN/m×0.3m=0.9KN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

2

2

4

3

2

2

2

4

-2

4

300

300

300

最大弯矩 M = 0.1ql =0.1×（1.2×21.462+1.4×0.9）×0.3=0.243kN*m

(1)、方木抗弯强度计算

抗弯计算强度 σ=M/W=0.243×10/83330=2.916N/mm＜[σ]=13.0N/mm, 满足要求! (2)、方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql=0.6×（1.2×21.462+1.4×0.9）×0.3=4.863KN 截面抗剪强度必须满足:

τ = 3Q/（2bh ）

截面抗剪强度计算值 τ=3×4863/(2×50×100)=1.459＜[τ]=1.60N/mm 满足要求!

(3)、方木挠度计算

f = 0.677ql / （100EI ）

最大变形 f =0.677×（1.2×21.462+1.4×0.9）×300/(100×9500×4166600)=0.037mm＜600mm/250=2.4mm,满足要求!

6.3.3纵桥向主背肋方木受力计算

(1)、主背肋采用15×15cm 方木，侧面纵桥向内支撑梁高方向上间距80 cm。

木方规格参数：15×15cm; 木方弹性模量E:9500N/mm; 木方抗弯强度设计值[σ]:13.00N/mm; 木方抗剪强度设计值[τ]:1.60N/mm

2

2

2

4

4

22

6

2

2

2

300

300

300

面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 15.0×15.0×15.0/6=562.5cm；

I = 15×15.0×15.0×15.0/12 = 4218.75cm； 1）、方木抗弯强度计算 P=71.54×0.8×0.3=17.17KN M=P×0.3=17.17×0.3=5.151kN*m

抗弯计算强度 σ=M/W=5.151×10/562500=9.157N/mm＜13.0N/mm, 满足要求!

2）、方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = P =17.17KN 截面抗剪强度必须满足: τ = 3Q/（2bh ）

截面抗剪强度计算值τ=3×17170/(2×150×150)=1.145N/mm＜ [τ]=1.60N/mm 满足要求!

3）、方木挠度计算

f = 23Pl/ 24EI

最大变形 f =23×17.17×1000×300/(24×9500×42187500)=1.085mm＜600mm/250=2.4mm,满足要求!

(2)、顶面纵桥向内支撑间距按90cm, 主背肋采用10×10cm 方木。

3

3 2

2

6

2

2

4

3

木方规格参数：10×10cm; 木方弹性模量E:9500N/mm; 木方抗弯强度设计值[σ]:13N/mm; 木方抗剪强度设计值[τ]:1.60N/mm 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 10.0×10.0×10.0/6=166.66cm； I = 10×10.0×10.0×10.0/12 = 833.33cm； 1）、方木抗弯强度计算 P=26×0.3×0.9×0.64=4.493KN M=P×0.6=8.986×0.6=1.348kN*m

抗弯计算强度 σ=M/W=1.348×10/166660=8.09N/mm＜13.0N/mm, 满足要求!

2）、方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = P =4.493KN 截面抗剪强度必须满足:

τ = 3Q/2bh

截面抗剪强度计算值 τ=3×4493/(2×100×100)=0.674N/mm ＜[τ]=1.60N/mm 满足要求!

3）、方木挠度计算

f= 23P l / 24EI

32

2

6

2

2

4

3

2

22

最大变形 f =23×4.493×1000×300/(24×9500×8333300)=1.47mm＜600mm/250=2.4mm,满足要求!

6.4考虑风荷载时支架稳定性检算

支架横杆步距为0.6m ，立杆纵向间距0.6m, 横向间距随所处段位不同而变化。

由风荷载引起的支架立杆内力包括两部分：一部分为箱梁模板所受风荷载传到立杆上的内力；另一部分为支架立杆本身承受的风荷载引起的内力。风荷载标准值：(依据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008)

Wk = 0.7μz 〃μs 〃Wo 式中：

Wk ——风荷载标准值（kN/m2 ）；

《建筑结构荷载规范》 μz ——风压高度变化系数，按现行国家标准

（GB50009-2001）规定采用 1.25；

μs ——风荷载体型系数，竖直面取 0.8； Wo ——基本风压（kN/m ），吉林延吉取0.35 。

2

3

Wk = 0.7×1.25×0.8×0.35=0.245kN/m2 6.4.1 箱梁模板承受的风荷载

模板高3.09m ，立杆步距0.6m 范围内承受的风荷载为：P 1=0.245×3.09×0.6=0.455kN，该荷载作用在模板形心，作用点距离脚手架底部立杆距离为17.76m ，由此在腹板位置处立杆中产生的轴力为：

N ＝0.455×17.76/7.3=1.107kN 6.4.2 脚手架立杆承受的风荷载 立杆纵距a=0.6m

M =1.4W k al 02 / 10=1.4×0.245×0.6×0.6=0.053kN*m

2

a——立杆纵矩(m)

l0 ——立杆计算长度(m) Wk ——风荷载标准值(kN/m)

6.4.3 立杆稳定性检算

立杆计算长度l 0=kμh

式中： k——计算长度附加系数，其值取1.155。

μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，μ＝1.2； h——立杆步距，h=1.2m。 l 0=1.155×1.2×1.2＝1.6632m 钢管回转半径I=15.78mm

长细比λ=l0/I=1663.2/15.8=105.3 则立杆的稳定系数φ＝0.543 立杆稳定性验算： 碗扣支架立杆：

A =489mm 2; W =5080mm 3; i x =1.578cm

6

N /ϕA +M /W = (23.4+1.107)×1000/(0.543×489)+0.053×10/

5080=102.73 MPa ＜ [σ]=135MPa

（满足要求）

6.5门洞结构计算 6.5.1贝雷梁结构计算

单层单排贝雷梁截面特性如下：为安全起见，假定腹板部位荷载由腹板底3排贝雷片承担，底板部位荷载由底板底６排贝雷片承担。

6.5.1.1 强度计算

腹板部位荷载为111.53kN/m2，每排贝雷片承担的荷载为： q ＝111.53×1.435/3＝53.35 kN/m

底板部位荷载为64.935 kN/m2，每排贝雷片承担的荷载为：

A =625.48cm 2，I x =250500cm 4，W x =3570cm 3，

q ＝64.935×3.73/6＝40.37 kN/m

根据上面计算知：腹板处的贝雷梁受力最大，为最不利杆件，因此选取腹板部位贝雷梁进行计算。

贝雷梁计算跨度为9m ，偏安全按简支梁计算：

Mmax=0.125ql2=0.125×53.35×9×9=540.17kN*m

由前面分析可知，腹板部位贝雷梁受力最大。按简支梁计算，跨度为9m ，腹板下贝雷片间距为0.45m ，假定底板部位混凝土荷载完全由底板下3排贝雷梁承受。

贝雷的挠度由两部分组成，一是由销与销的间隙产生的非弹性挠度，另一部分由承受荷载引起的弹性挠度。

弹性挠度fmax=5ql4/(384EI)＜9000/400=22.5mm

6.5.2 钢管立柱上横梁计算

1、梁段重量：1062t ×5/32=166t； 2、施工荷载：20t ；

3、以上两种荷载合计186t ，即186KN 。

横梁由2根I36a 工字钢组成，视此梁承受梁段重量为186÷5=37.2KN。每根工字钢承受18.6KN ；考虑横梁上密布分配梁，视其荷载为均布荷载。

I36a 工字钢:IX=11080cm4；WX=1300cm3， A=93cm2,E=2.1×105Mpa ； f=5ql4/384EI=(5×18.6×27004)/384×2.1×105×11080×104=0.55mm

M=ql2/8=18600×2.72/8=16949.25N*m 正应力：σ弯=M/W=16949.25×103/1300×103=13.04Mpa＜［σ弯］=140 Mpa

6.5.3钢管立柱计算

立柱采用Φ600×12钢管，截面特性如下： 截面积：A=22167mm2

弹性模量：E=2.1×105MPa 回转半径：i=208mm

由立柱上横梁传给立柱最大的集中荷载为：N=18.6kN 钢管架计算长度:l0=5000mm

长细比:λ=l0/i=5000/208=24.04 查表得拆减系数:φ=0.9

钢管应力σ＝N/φA=18.6×103 /0.9×22167=0.933MPa

6.6 地基承载力计算

钢管单桩受力为：P = 186+1.455*5=193.28KN 基础最小承载面积A 0 = 193.28×1.2/200 =1.16m2

钢管立柱下采用C20混凝土条形基础，平面尺寸可设置为12×1.2m 。

目录

某某大桥支架计算书 .............................................. 1

1. 工程概况 ...................................................... 1

2. 支架结构材料参数 .............................................. 1

2.1. 木材（A-2红杉木） ........................................ 1

2.2.Q235钢材 ................................................. 1

3. 梁体尺寸及支架结构 ............................................ 2

4. 模板规格 ...................................................... 3

5. 计算荷载种类及组合 ............................................ 3

5.1. 计算荷载种类 ............................................. 3

5.2. 荷载组合 ................................................. 3

6. 支架计算 ..................................................... 3

6.1混凝土侧压力计算 .......................................... 4

6.2底模竹胶板(20mm厚) 检算.................................... 6

6.2.1 中间部分 ............................................ 7

6.2.2腹板下部分 .......................................... 10

6.3内模计算 ................................................. 11

6.4考虑风荷载时支架稳定性检算 ............................... 17

6.5门洞结构计算 ............................................. 18

6.6 地基承载力计算 .......................................... 20