膨胀螺栓选型计算_20160606

机械式膨胀螺栓选型计算

本计算书的主要计算依据为《JGJ 145-2004混凝土结构后锚固技术规程》，所采用的荷载组合根据《GB 5009-2012建筑结构荷载规范》及《GB 50011-2010建筑抗震设计规范》，所采用的膨胀螺栓尺寸及规格符应合《GB/T22795-2008混凝土用膨胀锚栓型式与尺寸》，本计算中采用膨胀螺栓的称呼主要是为了与习惯上的描述一致，在以下计算中可简称为膨胀螺栓或螺栓或锚栓。本计算中所适用的膨胀螺栓主要结构如下图所示。HELP ME ！

一、主要参数

1.1主要输入条件

膨胀螺栓螺杆材质

膨胀螺栓螺杆力学性能等级膨胀螺栓螺杆名义直径Dia 膨胀螺栓名义长度L 混凝土强度等级混凝土的厚度

螺栓特殊材质输入

SS304

70A M16150C3515.748

Use Metric

Units

螺杆计算小径D 1

mm 螺杆计算直径D mm 螺杆计算面积A s

英寸混凝土的厚度C t

13.8416150.33400

mm mm mm 2mm

螺栓特殊长度输入

检查混凝土厚度

膨胀螺栓连接板在混凝土结构表面上的位置及尺寸参数

单个连接板上膨胀螺栓的数量

一个螺栓

两个螺栓

四个螺栓

单个连接板螺栓数量

连接板类型2C

根据连接板与混凝土的位置不同，连接板的类型（具体见下简图）

A

B

C

D E

1-A 1-B 1-C 1-D

2-A 2-B 2-C 2-D

1-E 2-E

4-A

4-B

4-C 4-D 4-E

膨胀螺栓连接板的设计尺寸

检查输入数据是否完整

检查数据是否完整

YES

a1a2a3a4B1B2S1S2C1C2C3C433331064--44----英寸英寸英寸英寸英寸英寸英寸英寸英寸英寸英寸英寸

76.276.276.276.2254152.4101.6101.6101.6700700mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm

请输入螺栓至混凝土边距C1请输入螺栓至混凝土边距C2

无边界混凝土，假定5倍螺栓有效长度无边界混凝土，假定5倍螺栓有效长度

1.2载荷数据输入

请注意以下载荷的方向，荷载为拉力时按正常数据输入。当载荷为压力时，当为压力时按负值输入。

地震荷载输入参数水平地震竖向地震恒荷载活荷载风荷载

单个连接板设计荷载N （见右图）2.202.205000.004000.003000.00磅力

1.001.002267.961814.371360.78公斤力

设计地震设防裂度8所属地设计地震分组第一组单个连接板设计荷载组合N d （见右图）

344847设计拉力与锚固地面的夹角 α (o )

当前页面显示的设计荷载组合是否已经包含地震荷载组合Yes

清除所有计算数据

公斤力

o

第一种荷载组合第二种荷载组合

第五种荷载组合第六种荷载组合第七种荷载组合第八种荷载组合

最终结果

YES

快速计算所有荷载组合

第三种荷载组合

隐藏荷载组合显示荷载组合

第四种荷载组合

说明：以上荷载组合根据《GB 5009-2012建筑结构荷载规范》及《GB 50011-2010建筑抗震设计规范》相关条文规定，选取可能出现的最不利的荷载组合类型，分别按不两只荷载组合数据难处锚固是否安全。

组合五

根据以上各项荷载组合类别分别计算，产生最大效应时对应的组合是荷载

在本计算过程中产生最大荷载效应时，其荷载组合具体类型如下：

1.2*(恒荷载+0.5*活荷载) +1.4*风荷载_Factor*风荷载+1.3*水平地震荷载说明：

当前页面所显示所有数据为荷载计算是荷载组合五的数据及计算结果，其荷载组合方式如下：1.2*(恒荷载+0.5*活荷载) +1.4*风荷载_Factor*风荷载+1.3*水平地震荷载

单个螺栓的设计荷载组合值F SD 单个螺栓设计荷载-拉力设计值N SD,0单个螺栓设计荷载-剪力设计值V SD,01.2螺栓主要力学性能参数

螺栓杆体材料抗拉强度标准值f stk 螺栓杆体材料屈服强度标准值f yk 螺栓锚固有效长度L ef 锚固连接的安全等级锚固连接的结构类型

172412.3611.52

公斤力KN KN

700450140一级非结构构件

Mpa Mpa mm

连接重要性系数γA

1.20.8514.83KN 13.83KN

当设计荷载组合包含地震荷载组合时，承载能力调整系数(非地震组合时不考虑) 经安全性及地震荷载系数系数调整之后单个螺栓设计荷载-拉力设计值N SD 经安全性及地震荷载系数系数调整之后单个螺栓设计荷载-剪力设计值V SD 1.3本计算所采用荷载组合类型组合类型1组合类型2组合类型3组合类型4组合类型5组合类型6组合类型7组合类型8

1.35*恒荷载+1.4*(0.7*活荷载+0.6*风荷载) 1.2*恒荷载+1.4*(1*活荷载+0.6*风荷载) 1.2*恒荷载+1.4*(0.7*活荷载+1*风荷载) 1.2*(恒荷载+0.5*活荷载) +1.3*水平地震荷载

1.2*(恒荷载+0.5*活荷载) +1.4*风荷载_Factor*风荷载+1.3*水平地震荷载1.2*(恒荷载+0.5*活荷载) +1.3*水平地震荷载

1.2*(恒荷载+0.5*活荷载) +1.4*风荷载_Factor*风荷载+1.3*水平地震+0.5*竖向地震1.2*(恒荷载+0.5*活荷载) +1.4*风荷载_Factor*风荷载+0.5*水平地震+1.3*竖向地震

二、膨胀螺栓及混凝土结构构造检查

2.1螺栓中心至混凝土结构外边缘最小边距C 是否符合标准要求

不满足要求

最小螺栓边距

101.6

mm

允许最小边距C min

存在混凝土劈裂破坏的可能，请参见3.3混凝土的劈裂破坏承载力计算

2.2混凝土厚度是否满足锚栓所需要的最小厚度的要求

满足要求

混凝土的厚度

400

mm

允许最小厚度h min

YES 210mm NO

mm

允许最小间距S min

140

mm YES

锚固长度与直径比8.75

NO 210mm

2.3同一连接板上两个螺栓间距离是否满足标准最小值要求

不满足要求

螺栓间最小间距

101.6

存在螺栓群混凝土锥体整体受拉破坏的可能性，需验算螺栓群整体抗拉能力详见3.4考虑混凝土锥体整体拉出时, 整体破坏验算(多螺栓整体拉出) 章节具体内容

2.4抗震设计条件下，螺栓有效锚固长度与直径比值是否满足最小规定

满足要求

允许有效锚固长度与直径比

11.9

三、膨胀螺栓及混凝土受拉承载能力验算（承载能力极限状态计算）

3.1. 锚栓受拉钢材破坏计算

本条计算主要根据《JGJ 145-2004混凝土结构后锚固技术规程》第6.1.1、6.1.2条锚栓钢材破坏受拉承载力标准值N Rk,s =As x f stk 锚栓钢材破坏受拉承载力设计值分项系数r Rs,N 锚栓钢材破坏受拉承载力设计值N Rd,s =NRk,s /r Rs,N

抗震设计时，锚栓钢材破坏受拉承载力设计值 N'Rd,s = ηN,s x NRk,s

105.231.8756.3756.37

KN KN KN YES

判断N SD 是否小于N Rd,s ，即锚栓的设计受拉荷载是否小于锚栓钢材破坏受拉承载力设计值

满足要求

3.2. 混凝土锥体受拉破坏验算

本条计算的主要根据《JGJ 145混凝土结构后锚固技术规程》第6.1.3-6.1.10条根据螺栓对应参数表可查得理想混凝土锥体破坏承载力标准值N 0RK,c (KN)

0.5s CR,N ，(sCR,N =3h ef ) 混凝土锥体破坏时理想临界边距

s CR,N ，(sCR,N =3h ef ) 混凝土锥体破坏时理想临界边长

理想化破坏锥体投影面面积A 0C,N =s CR,N 2A 0C,N =s CR,N 2

根据螺栓及连接板确定的破坏锥体投影面面积(根据应分别按照以下公式采用) 双螺栓A C,N =(C1+S 1+1/2x s CR,N ) x s CR,N 或(C1+S 1+1/2x s CR,N ) x (C2+1/2s CR,N ) 或s CR,N

A C,N =(S1+s CR,N ) x (C2+s CR,N ) 或(C1+S 1+C 3) x (C2+C 4)

2

设计荷载效应与材料承载能力的比值0.26

68.6105210

KN mm mm

44100mm 242683.6mm 2

单螺栓A C,N =(C1+1/2x s CR,N ) x s CR,N 或s CR,N 2或(C1+1/2x s CR,N ) x (C2+1/2x s CR,N ) 或(C1+C3) x (C2+C4)

四螺栓A C,N =(C1+S 1+1/2x s CR,N ) x (S2+s CR,N) 或(C1+S 1+1/2x s CR,N ) x (C2+S2+1/2s CR,N )

A C,N =(S1+s CR,N ) x (C2+S2+s CR,N ) 或(C1+S 1+C 3) x (C2+S2+C 4) 或(S1+s CR,N ) x (S2+s CR,N )

螺栓至连接板最小边距C 对受拉承载力的降低系数表层混凝土因密集配筋剥离对受拉承载力的降低系数荷载偏心对受拉承载力的降低系数

未裂混凝土对受拉承载力的提高系数 φucr,N

混凝土锥体破坏时混凝土结构受拉承载力标准值混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值分项系数r Rc,N 混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值N Rd,c =NRk,c /r RcN

抗震设计时，混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 N'Rd,c = ηN,c x NRd,c

判断N SD 是否小于N Rd,c ，即设计受拉荷载是否小于混凝土锥体破坏受拉承载力设计值

满足要求

3.3混凝土的劈裂破坏承载力

根据螺栓在混凝土中的位置，检查是否需要进行劈裂破坏承载力计算YES

不计算劈裂破坏允许最小边距C min 最小边距101.6mm 混凝土劈裂破坏时理想破坏体临界边长混凝土劈裂破坏时理想临界边距（间距）s CR,sp =2h ef 0.5s CR,sp

φs,N =0.7+0.3x C /C CR,N φre,N =0.5+hef /200φce,N =1/(1+2e N /Scr,N ) φucr,N

0.77257111.4

e N

N RK,c =N 0RK,c x A C,N /A0C,N x φs,N x φre,N x φce,N x φucr,N N RK,c =71.8146KN

2.1533.4021KN 27.5077KN

YES

设计荷载效应与混凝土锥体破坏破坏承载能力的比值0.54

210mm

266.667mm 133.333mm

劈裂破坏理想化破坏锥体投影面面积根据连接板确定的劈裂破坏锥体投影面面积混凝土构件厚度h 对劈裂破坏承载力影响系数计算劈裂破坏中，混凝土锥体破坏受拉承载力标准值经修正之后混凝土劈裂破坏破坏时受拉承载力标准值混凝土劈裂破坏时受拉承载力设计值分项系数r Rs,p 混凝土劈裂破坏时受拉承载力设计值

抗震设计时，混凝土劈裂破坏时受拉承载力设计值

71111.11mm 2

2

55193.67mm 2A C,sp =(C1+1/2x s CR,sp ) x s CR,

2/3

1.26843 φh,sp =(h/hef )

C,N

0‘

=s CR,sp

2

N ' RK,c =N 0RK,c x A C,sp /A0C,sp x φs,N x φre,N x φce,N x φucr,N

N ' RK,c

=57.5894KN 73.0484KN 2.1533.976KN 27.9802KN

YES

N Rd,sp =N' Rk,c / φh,sp N Rd,sp =NRk,sp /r Rsp

NRd,sp =NRk,sp/rRsp

判断N SD 是否小于N Rd,sp ，即设计受拉荷载是否小于混凝土混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值

满足要求

0.53设计荷载效应与混凝土锥体破坏破

3.4. 考虑混凝土锥体的螺栓群整体拉出时, 整体破坏验算(多螺栓整体拉出) 是否考虑X 方向的混凝土锥体整体拉出破坏(多螺栓整体拉出) 是否考虑Y 方向的混凝土锥体整体拉出破坏(多螺栓整体拉出) 混凝土锥体多螺栓整体拉出时，X 方向的破坏长度混凝土锥体多螺栓整体拉出时，Y 方向的破坏长度

混凝土多螺栓整体拉出破坏时理想破坏体临界边长，X 方向混凝土多螺栓整体拉出破坏时理想破坏体临界边长，Y 方向

根据螺栓对应参数表可查得理想混凝土锥体破坏承载力标准值N0RK,c (KN)混凝土锥体破坏时理想临界边距混凝土锥体破坏时理想临界边长

理想化破坏锥体投影面面积A0C,N =sCR,N2

根据螺栓及连接板确定的破坏锥体投影面面积(根据应分别按照以下公式采用)

YES NO

413.2--311.6210137.2105--65436

mm mm mm mm KN mm mm mm2

63674.1mm2

单螺栓AC,N =(C1+1/2x sCR,N) x sCR,N 或sCR,N2或(C1+1/2x sCR,N) x (C2+1/2x sCR,N) 或(C1+C3)x (C2+C4)双螺栓AC,N =(C1+S1+1/2x sCR,N) x sCR,N 或(C1+S1+1/2x sCR,N) x (C2+1/2sCR,N) 或sCR,N2

AC,N =(S1+sCR,N) x (C2+sCR,N ) 或(C1+S1+C3) x (C2+C4)

四螺栓AC,N =(C1+S1+1/2x sCR,N) x (S2+sCR,N) 或(C1+S1+1/2x sCR,N) x (C2+S2+1/2sCR,N)

AC,N =(S1+sCR,N) x (C2+S2+sCR,N ) 或(C1+S1+C3) x (C2+S2+C4) 或(S1+sCR,N) x (S2+sCR,N )

螺栓至连接板最小边距C 对受拉承载力的降低系数表层混凝土因密集配筋剥离对受拉承载力的降低系数荷载偏心对受拉承载力的降低系数

未裂混凝土对受拉承载力的提高系数 φucr,N混凝土锥体破坏时混凝土结构受拉承载力标准值

144.4

混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值分项系数rRc,N 混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值NRd,c =NRk,c/rRcN

抗震设计时，混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 N'Rd,c = ηN,c x NRd,c

2.1567.162855.3105

KN KN KN

0.77257111.4

eN

判断NSD 是否小于NRd,c ，即设计受拉荷载是否小于混凝土锥体破坏受拉承载力设计值Yes

0.54

满足要求

四、膨胀螺栓及混凝土受剪承载能力验算（承载能力极限状态计算）

4.1螺栓受剪承载钢材破坏计算

本条计算主要依据为《JGJ 145混凝土结构后锚固技术规程》6.2.2条螺栓破坏时受剪承载力标准值V Rk,s ，计算过程如下螺栓受剪状态根据螺栓与连接件及混凝土表面是否存在杠杆臂，可分为以下两种情况

1). 无杠杆臂的纯剪状态V Rk,s =0.5A s x f stk

2). 有杠杆臂的拉弯剪复合状态

螺栓截面抵抗矩W el (mm) 单根螺栓抗弯承载力标准值M

0Rk,s

3

1)

33.82KN

=1.2W el x f stk

0Rk,s

402.12mm 3337.78N.m 248.94N.m

mm

αM =

2

单根螺栓抗弯承载力设计值M Rk,s =M 杠杆臂有有效长度l 0, 详见下图注释

x (1-N sd /N sd,s )

被连接件系数, 约束类型详见下图αM 有约束

单根螺栓弯扭剪状态下，受剪承载力标准值V Rk,s = αM x M rk,s /l o

No Need

螺栓破坏时受剪承载力标准值V Rk,s

螺栓破坏时受剪承载力设计值分项系数r Rs,v 螺栓破坏时受剪承载力设计值V Rd,s =V Rk,s /r Rs,V

抗震设计时，螺栓破坏时受剪承载力设计值 V'Rd,s = ηV,s x VRd,s

判断V SD 是否小于N Rd,s ，即设计受剪荷载是否小于螺栓破坏时受剪承载力设计值

满足要求

设计荷载效应与螺栓破坏时受剪承载力之设计值之比值

33.821.8718.1218.12

KN KN YES 0.76KN KN

4.2构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏

4.2.1本条计算主要依据为《JGJ 145-2004混凝土结构后锚固技术规程》第6.2.3条

判断边缘受剪边的距离是否需要进行构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏验算

构件中螺栓中心至混凝土边缘受剪方向最小距离C (mm)

101.6

＜

需要1400

mm 2

构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时，受剪承载力标准值V 0Rk,c =0.45d .5nom x (lf /dnom ) 0.2x f .5cu,k c 1.51

=16.53KN V Rk,c

在剪切荷载下锚栓的等效有效长度(l f ≤hef, lf ≤8d ) lf 128mm

混凝土楔形受剪破坏时, 螺栓计算外径D nom 混凝土立方休抗压强度标准值f cu,k

理想混凝土楔形受剪破坏时，混凝土楔形体在侧向的投影面积A 0c,V =4.5C 211635

mm

N/mm

2

198450mm

2

对于单个螺栓，混凝土楔形体在侧向的投影面积A c,V =1.5x C 1x (1.5C1+C2) 混凝土受剪时爱力作用方向

3344

边距比C2/C1对受剪承载力的降低影响系数 φs,V =0.7+0.3x C 2/(1.5x C 1)≤1剪力与垂直于构件自由边方向轴线夹角α () 对承载力的影响系数 φα ,V

剪力与垂直于构件自由边方向轴线夹角α (o )

o

o

C1-C3方向朝向

C1

C1C2C4S2

101.6700

C1

145389.6mm 2101.6mm 801.6

mm

101.6C2C4S2

0.91

边距与厚度比C1/h对受剪承载力影响系数 φh,V =(1.5C 1/h)1/3≥1当荷载偏心时对受剪承载力的降低系数 φec,V =1/(1+2e C /3C1)

剪力受力点至受剪螺栓重心的偏心距离e V

未裂混凝土对受剪承载力的提高系数 φucr,V

边缘混凝土的类别

1). 边缘为无筋的开裂混凝土

2). 边缘配有ψ ≥ 12mm 直筋的开裂混凝土

3)

mm

111.4

3). 未裂混凝土，或边缘配有ψ ≥ 12mm 直筋的开裂混凝土及 a ≤ 100 mm 箍筋的开裂混凝土

构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时, 受剪承载力标准值V RK,C

V RK,C =V 0RK,c x A C,V /A0C,V x φs,V x φh,V x φα ,V x φec,V x φucr,V

构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时, 受剪承载力设计值分项系数r rd,c 构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时, 受剪承载力设计值V Rd,C =VRk,C /r Rd,c

15.261.808.48

KN KN NO 2.31KN

抗震设计时，边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时, 受剪承载力设计值 V'Rd,C = ηV,c x VRd,C5.98判断V SD 是否小于V Rd,V ，即设计受剪荷载是否小于混凝土楔形受剪破坏受剪承载力设计值

不满足要求

设计荷载效应与混凝土锥体破坏破坏承载能力之比值

对于柱状基础，需要考虑平行于剪力方向的箍筋其纵向抗拉力对结构的有利影响，具体见以下4.2.24.2.2考虑平行于剪力方向的箍筋其纵向抗拉力对结构的有利影响(当以上4.2.1满足要求时，可以不需要本部分计算内容，此部分一般只对柱状或条状基础，对于平底面混凝土一般无需验算) 是否需要考虑平行于剪力方向的箍筋抗拉力对结构的有利影响

柱状基础中，封闭箍筋直径

YES 10

mm

柱状基础中，封闭箍筋间距柱状基础中，箍筋钢材等级柱状基础中，箍筋抗拉强度设计值箍筋类型

柱状基础混凝土保护层厚度C

柱状基础中，单个箍筋的截面面积纵向抗拉力标准值A S1

柱状基础，构件边缘受剪混凝土楔形破坏面有效抗剪单个箍筋数量n

柱状基础中，箍筋纵向抗拉力标准值N RKD,S1= η * ∑ fyi *S 1i

构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时, 箍筋受剪承载力设计值分项系数r Rd,s 柱状基础中，箍筋纵向抗拉力设计值N RD,S1=N RK,S1/r Rd,s

抗震设计时，柱状基础中，箍筋纵向抗拉力设计值 NRD,S1= ηV,s1 x NRD,S1

200HRB3353004078.54135.341.8718.9318.93

mm

N/mm

2

普通封闭箍筋

mm mm 3KN KN KN

考虑垂直于剪力方向的箍筋作用，其纵向抗拉力对混凝土抗剪的有利影响，构件边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时, 已经考虑抗震承载力降低，受剪承载力设计值V Rd,C =V Rd,C +V Rd,S1

‘

24.92KN

判断在考虑平行于剪力方向的箍筋作用，其纵向抗拉力对混凝土抗剪的有利影响的条件下，V’SD 是否小于V Rd,V ，即设计受剪荷载是否小于经调整后的混凝土楔形受剪破坏受剪承载力设计值

满足要求

4.3混凝土剪撬破坏

本条计算主要依据为《JGJ 145-2004混凝土结构后锚固技术规程》第6.2.12条

混凝土剪撬破坏时，锚固深度对混凝土剪撬破坏承载力的影响系数k 混凝土剪撬破坏时，剪撬破坏受拉承载力标准值V Rk,cp =kx V Rk,c 混凝土剪撬破坏时，剪撬破坏受拉承载力分项系数 φRk,c

混凝土剪撬破坏时，剪撬破坏受拉承载力设计值V Rd,cp =VRk,cp / φRk,c 抗震设计时，混凝土剪撬破坏受拉承载力设计值 V'Rd,cp = ηV,c x VRd,cp

判断V SD 是否小于N Rd,s ，即设计受剪荷载是否小于螺栓破坏时受剪承载力设计值

满足要求

2

143.6292309

YES 0.55

设计荷载效应与混凝土锥体破坏破坏承载能力之比值

KN KN KN YES

1.8

79.7940171556.32518858

设计荷载效应与螺栓破坏时受剪承载力设计值之比值0.25

五、膨胀螺栓及混凝土结构受拉及受剪复合承载力验算

结构在拉剪复合载荷作用效应的作用下的计算，根据上面的计算数据，下面是螺栓及混凝土结构受剪与受拉的复合设计荷载和承载能力设计值。

单个螺栓设计荷载-拉力设计值N SD,0

单个螺栓设计荷载-剪力设计值V SD,0

考虑平行于剪力方向的箍筋抗拉能力对结构有利影响，按照等强度理论由混凝土分担的设计值V ' SD,0=V SD,0*V Rd,C /(VRd,C +V Rd,S1)

抗震设计时，锚栓钢材破坏受拉承载力设计值N' Rd,s = ηN,s x N Rk,s 抗震设计时，螺栓破坏时受剪承载力设计值V' Rd,s = ηV,s x V Rd,s 混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值N Rd,c =NRk,c /r RcN

3.3256.3718.1227.51

KN KN KN KN KN

14.8313.83

KN KN

抗震设计时，边缘受剪混凝土楔形受剪破坏时, 受剪承载力设计值V' Rd,C = η5.98

考虑平行于剪力方向的箍筋，楔形受剪破坏时, 受剪承载力设计值V ‘Rd,C =V Rd,C +V Rd,S1

24.92

KN

对螺栓栓体结构，拉剪复合受力下承载力按以下公式验算，其复合承载力系数0.65＜1

对螺栓栓体，在拉剪复合受力情况下承载力是否安全

对混凝土结构，拉剪复合受力下承载力按以下公式验算，其复合承载力系数

YES 0.60

＜

1

对混凝土结构，在拉剪复合受力情况下承载力是否安全

五、膨胀螺栓及混凝土结构验算的最终结果

YES

在不同的荷载组合及受力情况下，各设计荷载与承载力比值汇总如下表所示

设计荷载与承载力比值

组合1

螺栓受拉破坏混凝土锥体受拉破坏混凝土锥体劈裂破坏膨胀螺栓钢材受剪破坏混凝土剪切破坏(未考虑箍筋) 混凝土剪切破坏(考虑箍筋) 螺栓拉剪复合受力破坏混凝土拉剪复合受力破坏螺栓群混凝土锥体整体破坏

2.31074

0.1450.2460.2410.4220.9020.2790.1990.1380.2440.902

组合20.1460.2460.2410.4220.9030.2790.1990.1380.2440.903

组合30.2420.4090.4020.7031.5030.4650.5530.3830.4071.503

组合40.1800.3690.3630.5221.5820.3800.3050.2800.3671.582

组合5组合60.2630.5390.5300.7632.3110.5550.6510.5980.5362.311

0.1800.3690.3630.5221.5820.3800.3050.2800.3671.582

组合70.2320.4750.4670.6732.0380.4890.5070.4660.473NO YES

组合80.2040.4190.4120.5931.7950.4310.3930.3610.416

2.0381.795

对该膨胀螺栓及锚固，在设计荷载下，不考虑箍筋抗剪时，是否符合标准要求对该膨胀螺栓及锚固，在设计荷载下，考虑箍筋抗剪作用时，是否符合标准要求

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本版本最后修订日期为6/6/2016版本修订记录

10/29/2014修改螺栓群整体抗拉破坏条件及计算逻辑

11/3/2014修复螺栓群整体抗拉破坏计算错误，增加螺栓群整体抗拉最终系数输出11/28/2014修复箍筋对混凝土抗剪时箍筋圈数相关公式

修改螺栓本体抗拉计算面积，改为以螺栓小径计算

6/20/2015修改螺栓强度系数，修改螺栓群整体抗拨的计算面积公式

增加混凝土厚度检查

6/23/2015增加螺栓材质，可以处行输入材质参数。

4/7/2016修订表格中混凝土锥体面积计算公式错误，增加载荷组合输出6/6/2016修订关于多螺栓整体破坏时的计算公式