4-框架结构2016

框架结

多层构筑结建的常构形用之式一

四篇 钢第混筋土框架凝结构

一章第框架 结设计构的基本求要第二章 内力 位移与算计 三第 章构件内组力合及面设计截 第四 章框架结构造措施构 五第章 平整体面注标工施表达

高图层筑结构建的本结构单元 基由梁和为主要柱件组成。

构026/5/11

第四篇 3架结构框

框架结2构类型的按

框构件组架分类成梁 板式构 结由梁、板柱、三种本基构件组，是成型的典架框构结型 式架体系，骨广用泛于多层高与层屋建房 筑本章的要主象对 梁无结式构由板、柱组 的成柱板架框，质是无梁实楼结盖构 骨非架系，体用于多常房层屋建筑与框架结 类构似2 0165//3 第1四 框篇架结 3

构框结构架类型

按的架框的工方法施现 整体式 浇件构在均场现浇成整注体整，体和性震抗性 好构尺寸不件限制，受平对面置使用功布的适能用大性 装配 框架构式件取预制安采装，施工进快，度业化工程度 节点高连接造应构达刚到性节的点要求节 连接构点的作法仍造在断不研改究进中 现在未及应用普2 06/511/ 第3篇四框架 构 结

4

1

架框结构类型的

框架的施按方工 法现半浇体式整 柱梁现、浇板预楼制；或浇现、柱制梁预板比现浇 可式节模约板02，％装比配可式节钢材和水泥约02 ％点构造节单简结，构整体性强，抗能震高力装配 整体 将式制预梁柱装配、就后，位过通局部现浇凝土混使构联结件成整体的框 保架证节点的刚接，了构整结体性，可好省连去件接但，增加 现了浇场混捣凝的工作土 量012/561/3 第四 篇框架结构5

架结框构类的

型按框的承架结构重全框架 纯（框架）楼 、面屋载荷部由全架框担 承外仅起围墙护用 作整体和抗性性震好；属纯于架 框框内（半框架架、骨架）龙 震抗性差能，210规范0已废除

楼中屋、面载荷由架框和墙共外同担 承计算图形简象龙如骨故也称，为之龙骨架”“用 于房屋数不多且层墙足外够厚 两时材料刚度不协调，整种体性和总刚体度较比 差021/56/1 3第篇 四框结构架

6架结框构的缺点优与用应范围优

点 建筑面平布置灵 活结构重较自，在轻定的一高范围内造价度较低 构整体性和抗震结性。好

缺

点抗刚侧较小度宜采用 量重且又能轻承受大较变的形隔墙料

材第一章

框架 构结计设的基要求

本.1 结构布1置结与体系构 .2 梁1柱截面尺、寸及置 布1. 3、电楼间布梯 置1.4 充填布墙

置

荷风作用下载侧较移；大震作地下用非，构构结件破坏严较重 烈高度地，层区位间的移限制梁柱截面过使，配大也较筋。多 应用范围办公楼 教学、、楼旅馆工及业房厂多层建等 筑非震地区，15以下；层 低烈区度，1~120为层

宜；高烈度区，层8下 20以16//153第 篇 框四架结 构

27

.11 结构置布与结构系体

结布构置 应在筑建、平、立确定剖后进行，括结包平构面剖和布面置 般可一只结构平作面布置坡屋 、错面层较等复杂的为楼，层应进行结尚构剖面布，置 显示构构件的结间空置位和互相关。系注 结意层与建构层筑的关系首。层构结梁板参照二应层筑平建面图进行布置 但，篷和雨过等位梁层于半高腰位的构件置应参 照层首筑建面图进行平布。 置构布结置图是构工结程估师算构结设计工量作、确结构定算 计简、进图行载荷计的算依据，是利用程也直接进行电算的主 要序据依同，还是时施工员人解结构总体了置布、结构构件类 型及平面其和空间置的位要主根。 20据615//1 3第篇 四架结构 9

1.1.框 1结体构

双向系抗侧体系 框架结力只构承能受身自面内的水平平，力此因框应沿架筑建的两个 主双轴设置，形向双向成柱抗梁侧力系。体 接刚体 系个别部位外除，架框柱梁刚接应以，大增构刚度结整体和性 震抗设计时不，采用宜跨单架 纯框框体架 系抗设震计框架结的构，不应采部用分砌体承由的重混合形 框架结式构中楼的、梯电及局间突部屋出的电顶机房、楼梯梯、 间水箱间等应，采用架承框重构，结应不用砌体墙承采 2重0615/1/3第四篇 框结架构 1

0.11. 建2筑构结的则性

建规结筑的构规性对结则构抗震能的重要力响影 1927年月223尼日加拉瓜都首马那瓜地—震地震—度烈估计度 马那8中瓜银央行大 1厦层高5 震前地 马瓜美洲银那行大 18层高

厦

.11.2 筑结构的建则规性

筑建结的构则规性对结构抗能震的重力要影响 917年22月2日3尼拉瓜首都加马那地瓜——震震地烈度估计度8 那瓜中央银行大马厦 5层高1 震前 地地震后马 那瓜美银行大厦洲 1层高8

016/5213/

第四篇 架结框构

11

026/151/3

四篇 框架第构结

1

2

3

1

.1.2 筑建构的结则性

规则规要求性 建 筑符抗震合念设概计要求 设计的不应采 严重用不规则设的方案计 结构 构合结理受、力确、传明力径路简单直接、抗、子结震 计设构明确— —有于利抵水平抗竖和荷载，减少向扭 转面布平 力置求简、单则规、称、均对匀质，与刚心心宜接，减近扭少 转避过免内收大外伸和凹（处角力应集）中 免避面平规则不结构竖 向沿高度刚之、质量分度应布匀均、续 连置 布避免面不立则规构结 2106//51 第3四篇框架结构 13

1.12. 筑结建构规的性则

面平不规则的类型不规 则类 型

定

义

转 扭层的最大弹性水楼位移(或层间平移)位，大于楼层 不该则规 两弹性端水平移(位或间层移位)平 均值的12. 倍凹凸 结 平构凹进面一的侧寸尺，

大于相应影方投总尺向 寸不规则 的30 % 楼板楼板 尺寸和平的面刚急剧变化度。)a效有楼板宽度小局 部 于层该板典楼型度的宽50%，)开洞面积b大该于楼层 不续 连面面积30的，%)c大较的层楼层 20错6/1/513 第篇 四架结构 框1

1.4.12建筑结 构规的则性平面

规不则类的型1 扭转.规则不 层的最大弹性水楼位平移(层间或位)移，大于该楼两层弹端 性水平移(或层间位位)移平均值 1.2倍的

1.

1.2建 结构筑规则的

平面性不则的类规型 2.凸不规则 凹构平面凹结的一进侧寸尺大于相应投，影方总尺寸向30的

%>B.0B3max

>B03.max

B1

 2 1. 2

22

2 1

2

B>.0B3axm

B>.03mBxa

201

/6/135

第四

框篇结架

构

maB

1x

521065//13

四第篇框架 构结

Bm

ax

Bma

x

Bmx

a

2  

116

4

11.2 .筑结构建的规性则平面不规则的

型类 3楼.板局部连不 楼板续尺的寸平面刚度急剧变和 a. 化效有楼板度小于宽层该板典型宽楼的度05% b .开洞面大积该于楼面层面的30% 积c 较.的楼大层错层b

＜05.B

A 0 .3 A0

1.

1.2 筑结构的建则规性竖向

不规的类型 则不规则 型 类定义

层该侧的向刚小于相邻上一层的70度%，小或于其 向刚度 侧上邻三相楼个侧向刚层平度均的值0%8；顶除 层不则 外规，部收局的进平水向寸大尺相邻下于一层的52% 竖抗侧向 力竖抗向侧构件（柱力抗、墙震、震支撑）抗的力 内构件不续连由 水转平构件（换梁、架桁向等下递传 层承载力 抗侧力楼结的构间受剪承载层小于力相邻一上层楼 的80% 变突 172 06/15/31 第四篇 框架构 结18

B

B

A B

Ll

210/65/3

1第

四篇 架结构

框.1.12 筑建构结规则的性竖向

规则的不型 1.侧类刚向度规则不 避软弱层

免1..2 1建结筑的构则性

竖规不向规则类的型 2竖向.侧抗力构不件续 连向竖抗力侧构件柱、（震抗、 抗墙震支）撑的力由内水平换转构 （梁、件架等桁）向下递传 3楼.承载层力变突 侧力结构的抗间层剪承载受力 小于邻相一上层楼80的

%层的侧该刚向度小于邻上相层一的0%；7

Ki  0.7K i 1

该的侧向层刚小于度上其相邻个三层侧向楼刚 度平值均的8%0

Ki 3 K

i2 Ki  1

K

i 0. 8 

K i 1 K i 2  K i 3

3

Ki

顶除外层局部收，的进水平尺向寸大于邻 下一层的相52%2 016//51 3第四篇框架 结构 1

9

yQi , 0.8y,Qi 

12

10/56/3

1四第篇框架结构

2

05

1.13 .大最适用度高和高比

宽《高》规GJJ32010-定规非 震设计抗最大高 度 宽比 7高0 5抗 设震防度 6度烈7度 8 度(.02)g 度(80.3) g06 54 40 3035 9 度2 4

1—1.4. 形缝

设置变变缝形后，结构分割为将简、规单的单元则由于 缝两均需布侧框架置使而构结杂复建筑使和不用便 ；宽较的变缝使建形立筑面理困难； 处地下

部分容易漏渗、防处水理难困 ；地在区，地震震时缝侧结构进两弹塑性入状态位，移剧急大增 发而生互碰撞相，产生严重震的害 处。原则理尽量不设 、缝设缝少

高度结是高度构即，室外地面到指要主面屋高，度对出建突 物筑面很小的平部局结构如梯电间机房、楼梯、间水间、箱架 构高等，度般一应包含在不算计度高内 平面和竖向均不规。、则或位于Ⅳ场地类上的框架构，结大最 适高度应用当降低适 2。0615//1 第四篇 框架结构321

建设筑计：应采调用整平形面状、尺、寸型体措施 结等构计设选：节择连接方点、配置式构造钢筋设置刚、层性 施工方等面分：阶施段工、置后浇带设、强保加温热等措隔施。20 615/13/ 第四篇框 结架构 22

11.. 4形缝

伸变缩缝 当屋房的长较大度，温度收缩时会结构使生裂缝产 宜。房将上屋结部构伸缩用缝断开 现框架浇构结，缩伸最缝间距（单大长度元55m 沉）缝降 （1建）筑平的转折部面； 位2（高）度异差（荷载或异差较）处大；（3）地 基的土压性有显缩著异差；处（4）建筑结 构或(础)类型不基处同 ；（）5期建分造屋房的界交处；结构 元过单长在，当适位，部将伸宜缝与缩降沉缝合并置设 。伸缩与缝降缝沉宽度一般不的于5小m0。m20 16/5/13 四篇第 框架结构2 3

1

.14.变形 缝

防缝震 虑因素考 建筑面形平、高状差、度和刚量分布质等

度设宽要求 根据抗震置防烈度设、结构材种料类、结类构型、构单结的高 元度高差和情确况定 将应屋房分为简划单规的则形，状使一每分部成为立的独震抗单元 避。地震免作用薄下部弱造成位害。震 两其侧上的结构应完全部分。开 震设计抗的筑结构，当建要需伸设缩、沉降缝缝，也应时符合 防震宽度的缝要求。2 1065//1 3四篇第 框结架 2构4

6

11.4 .形变

缝防震缝最小宽度 t 要求 HH=-1

151..4 变缝

形震防缝高低 层不宜用牛相腿，宜连用震缝分防 开低高相层连高度，重和相量差殊悬，振时频动不率，同然必 相推拉互挤，使压牛连腿处接产生大很应的集力，中在反的拉复力 、压作力用下容，引易牛腿破起坏

。抗震各防设度烈防震下缝最小宽（度m）m 结构结构高 类型 度 (H) 6m 7度度8 度 度 H≤95 1100100 10 1000框 架 H15＞1 0020+H/ 1500+20H4/ 01+200/3 H10+200H/2 防震两侧结构缝型类不同时，按 不体系考虑，利 按低的并屋高房度算缝宽计

t

框-抗架震墙

h

框

架

012/65/13

第篇 四框结架

构2

2051/6/135

第篇四 框结构架

2

6

1.1. 5柱网布置

布原置则 满足产工艺和生筑平面建布置结构受力，合，理施方便 工柱网置布应力做求简到、单则、整规齐 柱尺网寸应符合济原则经，尽量合模数符

考虑素 建因功筑能求要施工，件及条材设料备等面因素

方

.11.5 网布置

柱.多A层工厂业房满 足产生工和艺建筑平布面置结，构受力合，施理方工 便向横常对为三跨称（AB++A 内）A—边 跨度（房跨间深进常为）6、6m6 .、6.9m，m 廊 —中间跨B为廊走，跨常度为.24、m.27m3、0m.。式 纵向（ 间）开向方柱距为6， m等跨式网柱用于适厂、房仓库等 跨 进 常为深6、m75.m、9 、12m，从m济考经不宜虑超9m 式 过纵（向间）方向，开距柱为常m 对6不称跨式等2 7 201/5/631 用于建筑常面平度较大宽的房 厂四篇第框 结构 2架8

从

用上来使，说网尺寸柱大愈愈；好但梁截的面高度仅不影响建 净筑，高而且框对的架抗刚侧的度响很影大考 虑抗到设震时的延计性要，梁的求截尺面不宜寸太大，因此框架 结柱构网尺宜寸6~8为，m宜不超9过。 m要需大柱网如（91~2m）时应，虑采用预应力考混土粱凝 2016//53 1四篇 第架框构

结7

1.

15 .柱网布置B

.层多民用建 民用房屋筑种类多，功繁能要求各有不，同以硬性统难一 横向为对常称三（跨A++B）A 内A—边跨 跨：度6~21m，经济考从不虑宜过9m超 廊B—中 间跨为廊：按疏散要走求2.，m、4.27m、3.0m式 纵 向（开间）向，方3. 3~8m（开间或单双开间）等 式跨

1

1.5. 柱网布置B

.多民用层建筑

206/1/513

四篇 框架第结

2构

291605/1/

3

四篇第框 结构

3架0

.11.5柱 布置

B.多层民网用建

筑

.115 柱.布置网C. 复

杂平上面的网柱柱网布 越置单简规则、整齐、对结，构越利有、济效果越经 好从筑建角度的发出，层建筑高常常用周采复边的形式以杂提 高筑建的术艺效 在复果的建筑平杂面，力求上单简的架框柱布网置，是个一重 要的很配合问题

201/5613/

第四

篇框 架结构

31

20

16//51

3四篇 第架结框构

32

8

.21 、梁柱截面寸尺布置及框 截面

寸估尺（算按压轴比）架 柱

12.梁、 柱面尺寸截布及

置N   cf c b cch框

纵横两方向个不宜相上差大 过一采用方柱，般矩柱边形比长宜不过超1. 5架 净高与截面柱度高比不之宜小4 柱 刚于度大，剪易切破坏，需设全长加箍筋密，高提变能力形层高 柱与截面高度之 比非震抗计时不宜大于15设抗震设计；时不宜于1大 最0小 截 尺 面 寸3

3截 面形式 矩(形长边 )圆形(直径) 非抗震设计 3 00350 抗 震设计（震抗等级框架与数）层 一三~ 级一~级 四三级且不 过2超层 且超过2 3层0 3500300 35 040 4050

N

  G   Sw n 1  2

N

竖：向荷载与震地用组作合最大的轴力计值

设：允许c轴压，比四级.900，三级08.5，二级0.75，一0级.56G 分：项数，系为取12.

：w单位积重面，量为取1~14k2/Nm S：2承载楼柱面积面 n柱：设计面截上以层

楼数

1

：一、二级抗震设计角柱为13.，余其1.为 2：0平力使轴水力大增的系，7数度1.5，0度18.，91度1.2

012/651/ 第3篇四 架框构结

2

16/05/31

第四篇框 结构

3架4

1

.2梁、 柱面截寸及尺置布框

梁宽不宜小 2于0m0m，且宜不小于柱宽1的2 / 架 节点梁要求，联结紧密梁 面的高宽比截小于 4抗剪求要，免形避薄腹成梁降低其抗性能 剪梁净跨截与高面之度宜比于大 避4免形深成，以梁抗剪为主脆性，破 截坏尺寸面算估 虑强度与考刚度需要 框架的高：h=梁(/181/1~)l，4l为梁跨；通常取l/1 0； 框梁架宽：=(b1/21~3/)；h般一小于3不0m0。 m0126/513 /四篇 框第架结 构3

1.52 梁、柱面截尺及寸布置次

梁用作承托围 护、墙隔；墙小板减的跨；度洞边缘的口梁封梁高 h简 梁：支h(=1/1~12/5)1 连续l：h=梁1(12~1//20l) 字梁：h井(=1/51~120/l)梁 b b=(宽12~1/3/h；一般取)200m或2m0mm 承托5隔墙，一时与般同宽墙。 2106/51/ 3第四篇框架结构 36l——梁 的跨度

9

1.

2 、柱截梁面寸及尺布置

悬臂梁应 悬臂弯以矩与梁跨中弯矩的大小接近内为 影响弯矩大小的宜因素荷 情载况内梁，度跨、柱和悬距长度臂 悬臂度长 l均荷布载作用，悬下臂度长应大于不1/2内梁度跨，不也宜 于小/41梁跨内度比较，合适的是约为/31梁跨内度右 左悬臂度绝对值不宜大长于.3m0大，3.0m时于验需算变 形梁高h =h(/51~1/7l)

1.2 、柱截面尺寸及布置

按梁荷载估梁算截尺面寸1 .简按梁计支梁的算跨中弯矩M 20. 架梁取框 =(M05~0..7M)0；支梁取简=MM03 取经.济配筋 率= 0.8～.15% 4 .框架梁宽取b=30，0梁宽次50220或，计0算梁h高

f

y A s f cbx f bh 0c



f

y As f c h0



bf

yAs fhy  1 .01 b hh 0f c f

c

h .11h0

第0四篇框 架构 结73

h 

0M s

fcb

2M s f c b h0



s   10.5 

8

32016/

5/13

216/0/531

第篇四 框架结构

1

.2 梁柱截面尺寸及、置

布框梁柱偏架心框架 构结梁柱中、线心宜合 当梁重柱中心线能重合不时计，中应算考偏心虑对梁柱点节心 区受核力和构造不利影的，响梁荷及对载柱偏心的响影。梁 中柱之间偏心距限值线9 抗度设震时计不应于柱大截 在该面向方度宽的/4；1非 抗设震计6~和8抗度震设 时，计不宜于柱截大面该在 向方宽度1的/4

。

1. 梁、柱截面2尺寸布置

及框架梁柱偏 过大心 偏 处心 若理建上要筑柱墙外求平则梁，应不宽小柱在于方该向 度宽的一。半不满该要求时足可，在梁上外设挑，沿承托填充墙；或增设 梁水的平腋加

设

水平加置腋后在计，中算仍应虑考柱偏心的梁利不影响

2

06/151/

3第篇四框 结构架

39

210/56/31

四篇第 架结框

构

4

010

1. 楼、电3间布梯置布置

原 现则浇架框结构中的梯楼宜采

用现浇筋混凝土钢楼梯 梯构楼与件主结构整浇体时，应计楼梯入构件对地震作用其 及效的应响，并应影行进梯构楼件的抗震承力载算验此外，宜 还取构造采施措少减楼构件对梯主结体刚度构影的响 、楼梯间的布电置不应导致构结平面特别规不则 高烈度在震设抗区、防楼电梯、间不宜置布在结构元的单端 两平和面折部位转，以免避产局部应力集生。中如果楼、电间 必须布置在两梯端或拐角，则应处取加强措采 施地震在力用作下由，于结单构元的两端转效扭应最大，拐 角位部力更是受复杂，各而楼板在层、电楼间梯都要中处断， 致使受不利，力易发容生害震 。206/5/131第 篇 四框架构结4

11.3 楼

、电梯布置

布置原则间电梯间四 周应布置混不凝剪土墙 避免结力构体系成框变架-力剪结墙 构剪力墙少，较平水载承力偏低 一采般用围合梁道洞口，并承井托体墙砌

210/5/613

第

篇四框架结构

4

2

1

.4框 架充填布墙置填

墙作用充 护围和分割间 填充墙房震害 墙自重较体，大侧刚抗度也 很，大如布置果当，不极形易成偏 心，生产扭，转免出现难震 ，甚害影至主响结体构安全 的台以下连窗续筑砌的填充，使墙框柱形架短成，脆性柱坏破 布要求置抗 震计设时，优应先用选轻质墙

体.41 架框填充布墙

置充墙构造填要 求心实体块的度等级强宜不低M于U.2，空心块体5的强等度级 宜低于不MU35，.砌筑砂浆的强等级不度应于低5，M顶应墙与 框梁架（楼或）密切结合板最；上面一层斜砖砌，梁底（或板 与）底紧顶。 填墙充沿框应柱全高架每5隔0m0设2A6拉筋m，拉伸筋入墙的 内长，度、7度时宜应6墙沿长全贯通8，9度、应沿墙全时贯通 长墙长大于5时m墙，顶梁宜与有钢拉结；墙筋长超过层2倍高， 时宜置钢设混凝筋土构柱造；高墙过4m时，墙体超半高处或（ 洞上门皮宜设置与）连接且沿墙柱全长贯通钢筋混凝土的平系 梁水但，注意避免产应生柱短。楼梯 和间人流通道填的墙充尚，采应用丝网砂浆面钢加层强4 32016/5/31第 四 框架结构 44篇

平在和竖向的面布宜均置对匀称以，少因减侧抗度偏心所刚 造的成转扭，并应避形免成柱短及上下刚层度化过大 变201/5/61 第3篇 四架结构

框

1

1

二章 第内力位移与算计精确计

方法 一算采般用各空种间元模型的计单分算程序进析计算

行第

章二 内与位移力计算

.1 计2算简 2.图 竖向2荷作用下的载内力算计2. 3水荷平载作用下内的力计算2. 4 平水载荷用作侧移下计

算

似计算方近法 竖荷向作用下

按载面结平，概构明确、计念算简便，易于掌握

按其承

的竖受向荷面积的载计算大小载荷，后然平面框按作 架近似分 析水平载作用下荷

各榀架所框的侧受力，向各按框榀架抗的侧刚度大小行分配 考进虑转时扭先按平 面框架近作分似，析再对上述果进行修结正2 0165/1/ 第四篇 框架结构 46

32

1 计算.简图

计单算元纵 向框和架横向架分别框按面平框进架行分

析2.1

计算简

节图点简的化 现浇筋钢凝混结构土中应简化，为接刚点。节装配 框式结构架点节简成铰接化点或铰半点接 装配。体整框架式构结以认为可是刚接节。点 节点的性刚不现如浇式架好，框节点端梁实的际弯矩负要小于 刚性节按假定所点到得的计值算。 架框座可分为固定支支座铰和座支 当现为浇钢混筋凝柱时土一，般计成固定设支座 ，为当预制杯形基础时柱则，视构造应施措不同别简分化为定 固支和座支座。铰

略忽结构纵向横和之间的向联，忽略系各件的抗构作用 采用扭现浇盖楼时楼，分面布载一荷般可按角平分传线至相应两 的梁侧上，水平载荷简化成则点集节力中。

0162//153

第篇 四架框结构

47

2

06/5113

/第四

篇 框结架

构48

12

2

. 1计简算图跨

度与层高结 计算构图简中，件杆用轴其线表示来

2.

1计 简算

图荷载计算竖向荷 载 构自重及结（屋）面楼荷载活，导算分为布荷或载中荷载集楼面活荷载 不，可能以荷载规所范的标给同时准布满所在 有的楼上面，所在结以设构时可计虑楼考面活荷载折 水平荷减载 荷载风和水平地震作用简，化为框节点上架的水平集力 中风载 计算荷方与法层单房厂同

框相架的跨梁 取度子轴线柱间之距的 离上当层柱下面截尺变寸时，一化以最小截面的般心线来形确定框架的 高 层框架的长柱

度取应相建筑的高层即取，本层面至上层楼面楼的高度底层 的层则应取高基顶面础到首楼板顶面层之间的距离 构。截件面弯曲度刚 应考楼虑的影板，沿轴响不变线

浇现楼：盖框架取I中=I0，2框架边取=I.1I5； 装配0体式楼盖整中框架取I=1.：5I0，边架取框I=1.20I； 配式楼盖：装I=1取.0I 20106/5/31I0为矩形截面梁 的截面惯性 第矩篇四 架框结构 9

4

平地震水作用 当高度不超40m，过质量且刚和沿高度度分 布比均匀时，较可采用底部剪法计算力 21605/13 第四篇/框架 结 5构0

2.

2 向荷载竖作下的内用力计

特点算 多层框架构结竖在荷载作向用，侧下比移较小可近似，作为无侧 框移架力矩分按配进行内力法析 分近计算方法似分层法 二、次矩弯配分 活荷载法利不置布处的理 计时算，荷活载按各先满布跨考虑一次，算。计 放大满活荷载时求布得弯的矩，该大系放可取数11~1..2。

2

..2 分1法

层基本定假竖 向载荷用下作侧移很，可小为无作侧移架框行进内分力 各析层荷对其载层杆件内他影力响不，大可以略 忽

计算图 将各简梁及层其上、柱所下成组的框架为作个独立的一算计元

单021/5/631

第四

框架结构

篇5

1

2

01/6/15

3第篇四 框架结

构2

53

122.1 分.法层参

修正数柱 度刚修正 层底1.柱0；其余0.层9 改善由在于计算图简假定中上下柱的远端为固、定所端带来的误差 ，底除柱外，我层们其他各令立柱层线刚度的均以乘一个 减折系数.90弯 矩传系递 底数柱层1/2其；余层13/ 对向荷载竖下侧较移的框架大不、则的规架，不框采宜用分层法

2.

21 .层法分

递系传数推的导过程设柱 k的kj端弹性约束为端由，角转位方移程得，

M j

k  4ci j 2ic kM j k 2ic j 4ci

k按假定当，j=时，Mjk=4×0.91ic3.=ic 代入（61）式得，，k=0.2

-Mkj2ic+=4ic(×0.-)21.=2i c传递数

2系01/56/13

M

k/jMjk=.2ic1/3.i6=1c3/

四第 框架结篇 构5

4210/561/3

第四篇 框架

结构

5

3

2.

.1 2层法分计

步骤算1. 框将架层分有多少。层有就少个多算简图 2计 除底层.柱外，它各其柱层线的度均刚乘0以.。 39 .弯用分配法计矩算层后的框架。每分点节经过23~次配即分 可柱递传系取1数3/但对，底层仍取1/。24 . 最内终力 弯梁矩分：计算层所得弯矩即梁为最后弯矩 。柱内力必：须将上下、层所两同得一根子柱的内叠力加。 节点处若平不衡弯较大矩，再分配一次可

2

..2 分1法层

计步算 骤梁端固弯 框矩分层架 梁柱线度刚 梁x1.5 边梁中x.20

节点弯

弯矩分矩传配递

底

柱1.0x分配 传系数递其 x余09 柱剪.力

梁支弯座矩调幅15% 梁端矩调弯 梁幅跨中弯矩

弯柱叠矩加

梁

力

柱剪力轴

调

幅后的跨梁中弯矩正不小得于 按支简计算的跨中梁弯矩5的0 第四%篇 架结框 构6

2016/55/31

第四

框架篇构结

5

5

2

10/561/

3

1

2.4.2 2次二矩弯分配

概念 法将各点结的平不弯衡同时作矩分和配传，递以并两次分配为 基本假限定 向竖荷作载用侧移很小下可作，为无移框架进行侧内力分析 点特 分与层法比，相虑了考层荷各载对其他杆件层力的内响，影因而其 算结计果层分更法精，确且而结上的弯点是矩平衡的与 确法精计结算果相，比误差甚，小以可足满工需要程

.2.22二 弯矩分配次

计法算步骤 固端梁矩弯 梁柱线度刚边 梁x.51，中x2梁. 底层0柱x.1 其余0柱层x09.分 传递系配

数弯矩传递

一次弯矩

分配

次二弯矩分配

叠加

过弯程矩 调幅15

%

端柱矩

弯

剪柱力

端梁矩调弯幅 跨梁弯中

矩梁

支弯座

矩梁端

剪力

柱轴力

幅后调梁的跨正中弯矩不得于小 简按支计梁算跨的中弯矩的5%0 第篇 四架结框构 5

20861/5/31

第篇四框架 结

构5

7

2160//513

2.3

水 荷平载用下的作内计力

算定性分

析.3.12反 点弯

法关键题

问各杆弯矩都是直

形线每，个立柱一般都一有反个弯点

。 反弯，是点杆指受力件后杆，上弯件矩为的零，该点点也是 件杆形变线上曲的点。 同一层内拐的节各具有相同的点向侧移 同位层一内的柱具各有同的层相位移间 的梁轴变形向忽略计 2不16/5/13 第四篇0框 结架构 5

91. 确定

柱内各剪力 的2 确.定反点弯位置 3. 求的柱各柱的弯矩端 . 4由点节平衡件条求梁弯端矩及个框整结架的构其内他力

2160//153

第

四 篇框架构结

6

0

1

5

2.

.31 反弯点法基

假本定1 .计算 各柱剪力时的假定各柱，上端都下发生不角位移梁的 刚度与线柱的刚度之比线为限无，通大常满足i应/ibc3≥2 .各 柱的反弯点位置中 层 间 底层反 弯居点中反 点弯柱下端距23/

h2.

.1 反3弯点法方

及步法

骤d

=12 /i2 h=1

水平力平衡 刚分配柱度力

剪各

柱的上、端节点下角转相同（均0）= 于由底端定而上固端实际有角，反转弯点向移上3. 梁弯端矩节由平点衡条件求，出节按左右点的线梁度分刚配4. 不 考虑框架横梁的向变轴 2形06/1/135 第篇 四架框结构 6 210615/1/3

V

1

Vii

2i3 节V平点衡梁端弯矩 求平梁求梁剪力

衡

柱衡平求柱端矩弯节点平衡柱轴 力

第四

框篇结构

架6

2.322. 修反弯正点—D法 法值反

弯法点的缺陷房 层数屋较多时，通常柱面截较，梁大线柱刚度比也之较 就，结点转小角较，大反弯点法用计算内的力误差大 D值较 法修正弯点法反

23.2. 修正弯点法反D 值—法

正修的柱侧移刚抗度—D值

D

 c

12ci h

c—2柱刚修正系度数与，柱线梁度之刚有关

比影响D值的因素柱 刚度线上 、下梁层刚度 线柱端其他约条束件

正修的柱侧移刚度抗调 整弯反高度。点 本假定 楼基板自在平身面内的度刚无穷为 不大虑考扭转影响，的即柱的各水平位移均相 同层各剪柱力与柱抗的侧度刚 D成值正 2016/比/513 四篇第 框架构结 63

20165//13

第

篇 框四结构架

6

4

16

2

3.2 修.正弯反法—D 值点法

刚柱修度正数c系楼 层 简 K图

2

.3.2修正反弯点 —D 法值

柱法反弯点的高度h

y

cy

h y 0y1 y 2 3y 

hy0——准反弯点高度标数系各层等 高各跨相等、、各梁和柱层刚度线不时变反弯柱 高度系数点 。1——上下y层梁刚线不度时反等点弯高系度的修正值数y 、y32—上下—层层不高时等反弯点高度数系的修正值

般一

柱K

固结 铰 结

i 1i2  i 3 i 24i

c1 ii i2 ci1 i2ic

 c

KK 2.0 5 K 2K 05K.1  2K 65

底层柱

K

c

K



c 

2

06/15/13

第

篇四框 架结构

2

01/5/136

第篇 框四架构

结66

2

3.2.修正 弯反点—法D值

法标准反弯高度点数系 0 条y件各层：高、各等相跨等、层梁各和柱刚度线不变 均布平水荷载下 倒角三分形水布荷载下

y平n0 

2.

32. 修反正

弯点法D —法值反

点高弯度修正数系y 11+ii2 ＜ i3+i4 1i+i2 ＞i 3i+

4y

n

0

r 1m n   1 1 1 2m rn   2 6 K   n m  1m 2  n1 1  r

a1 

i1

i 2i 3i4

a 1

3i 4 i1i i2

1

 n 1  22 mm n 1  211 1 rn  r  m  m   2 m   nm n1 6 K K 63K 1  r  

0n  y1rn 1  r m n 12  1 r2

按1a和K查表 1为正y 反点弯度修正高数 y系2、3y a令2h=上h，/表得查2y， 于对最上，层考虑y不 2正修令a 3=下h/，查h表y3得 ，于对最层底，考虑不y 修3正

按a1

K和表 查y1为负

顶点中集水平载荷 下m为框架层数 总为K梁柱线度刚之

r比 1 K3 

1 K 32 1

y0与

荷外载式形框架总、层数、该m柱在楼所n及K有关层 206/15/31 四篇 框架结构 6第7

2

0615//1

3第篇四框 架构

68

结

71

2.

.32修正反弯 点—D法 法值

D值法算步计骤 ）1各柱的抗按刚侧度D分配值楼层剪V力j求得各柱，的力剪Vji

Vj i

2.3.2修正反弯点 法D 值法—D值

法计步算骤3 计算）柱上、下弯矩 柱端端下弯 柱矩上弯端

矩 b ij  MVi yj

Dh

jD

iV

jij

tM i j Vji 1  yh

Vij——第j 层第i的柱力剪 ijD—— j第 第层i柱的侧抗度刚D值 Dji——第 层所j有柱D值和总 j——第 j 层V由荷载外引的起总剪 2）求力各的柱反点弯度高h

y

4）据节根点衡平条确件梁定端矩 弯边节点 间中节 点 6

t9M j M j i ibM , 1

j M jt L  iM j M ib j, 1







iib

bLL  iRb

yh

 y 0y1  y2 y3  h

第四 框架篇构结

t M

j RM i  M jib j, 1



i

ib

Rb  ibRL

7

2006/1/513

216/5/013

第四篇框 架结构

.322.修 反正点法弯D 值—法D值

法算计步骤5）梁 剪的 力梁两端弯的矩之和以除跨度梁

2

. 4水平载作荷用下侧计算

框架移的侧移总变 形（1梁柱弯曲变）产生形侧移 剪切的型变 按形层各D计算层间值变 第形j结构层层的间形变ujM为 2）（轴向柱形变起的侧引

Vj移L  M  /M

L j rlj







u Mj 

弯型变形曲

D

jV

ij

6

）的柱轴求得力的柱轴力自 而上下层逐加叠梁剪的力

N

ij  ViL ,k

k j

n

层

数不的多架框中，于由高宽比较，小向变形轴起引侧的移 小，很常常以忽可 高度较大略的的框架中柱轴，力向加，柱轴向大形引变起侧的 不能忽移略多 层架框近计算似，可中仅算由计件杆弯曲变产生的形移侧

201

/5/61

第四篇 框架3构结

1

701265/1/3

四第 框篇架结

构72

18

24.水 荷载平用下侧作计移

柱算向变轴引起形的移 侧水荷平载作用下，对于般一框，架只两有根边柱力轴较，大 拉一压一。中柱两边因的剪梁相力近轴，力很。因小此，简

化计 算只时虑考柱边向轴形产生的侧变，移假其他定柱力轴为。 由框零柱架轴向形变起引的层的水平j侧为移

2.

4平荷水作用下侧移计算载

柱向变轴引起形的侧 假定柱移面由截到底顶线性化变 Az   1   n 1z  Ab 

 H



uN j

u jN2

  NN E/Az N d  H z

HB 0

j

j2 EbA B2

H

j

01

1  n z H



Hj  z  Mz d z

V0 H nF AbE B

23

V0

底—总部力剪；H B—、别分为筑物总高度和结构宽度建（边即柱间之的距离）E、 A1—分为别凝土弹混模性量和框底层边架柱面面截； n—积顶层边截面积柱A与底t层柱截面边积Ab比；之 Fn)—根(据同的荷不载形计式的侧算移系数。

N M  z 

B206/1/531

第

四 篇架结构

框

7

3216/5/031

第四 篇架结框

构

74

.24 平水荷载用作下移侧算

计轴柱向形变起引侧移 的假定柱截由面到顶底不变 均水布荷平载作q用

Fn下 1 j H2  H 1 H j  3  H

2 

32

.4 水荷平载用下侧作移算计u N

 j0 VH 3 Fn Eb A B2柱

向轴变引形起的侧移第j层 结构的间层变形为 保证主构结本处于基弹性状态对钢 墙和。出现裂缝；同时柱将凝混梁土 等面楼件的裂缝构量数、宽和度高度限 在规制范许范围内。 允保填充证、墙墙和隔墙等幕非结构构 件好，完免产生产避生显损明伤 e[——楼]层层间弹位性移限值；角 框对结构，架[取]e=/510

5Az  Ab

V0=H

q1 H    12j  H  

4

 N 筋混N凝土构结言而即要，避混凝土免 uj e uj e uNe j, 

1

架框的层间总形变M

Nuej euj  uej

三角倒分形布平水载荷作用下 Vw0w=H/22

Hj Fn  3 H  1 jH  3   H2



1     j H 0 3H 

3



 

5弹

变性形算验件

条

顶集中水点平载荷作用P下

jH nF  H  1 H j   3  H2

V=0

Pu  e h

上式不 足满时 应调整：构件面截尺 寸提高混凝土强度或等级。 5 201765/13/



  

3021/651/3

第四 篇框结构

架

四篇第框架 构结

76

19

.5 2平水力用下作架框构内结位力移分

布力 内层底柱轴的、力剪和力弯矩最大，自而上下渐逐小减 ；布分 一般情下况根柱子都每反有弯 位移点底 框层层架变间形最大，自而下各层逐上减小；渐分 布整侧移变体曲形呈线切剪。型

框结构架析讨分

论式复架水平框载下的荷力内计。算梁刚度横限无，大柱各抗的弯刚 如图度，求柱C力。剪 平条件衡

V1 V2 V5 P 3V 4 V V  P5

iD

D 5 

1

2IE ih3

i  (12,3,,)

421EI 5 3IE5 (2h ) 3 2h 3

78

012/6

5/31

第篇四 架框构结

77

021/6513

/第四篇框 结架

构框

架结分构讨析论

式框架复平水荷下的载内力计。横算刚梁无度限大各柱的，抗 弯刚如图度求，C剪柱。 力几何件 条物理条

框件架构分结讨析

论思题1

u考1 u2

u 3 u

4

u 2 u 4 u5

Vi  ui D

i(i 12,3,4,5,

)解列联程，得到方

V5 

D5 5 D 1 11 D 1 D 2D3 4

P

D2016/5

/3

1第

四篇 框架结构

7

9

2

0615//13

第

四 篇架框构结

80

20

架结框分析讨论构思

考题2如 梁果的线度刚相对的柱线度刚大许多，向竖载下荷计算模 的型如进何步简化一

？三章 构件内力第组及截面设计

合.1 控3制截及面其最不组利内力合 32. 震抗框的构件内力架整调 33.截 面设计

026/5113

/

第四篇框架结构

81

第三

章 构件力内组合及面截计设

内组合力原 非则抗设震时，可只计行荷进效应载的组

合3.

1 控截面制及其最不利合内组力

件控构制截面 各截面，内中最力大截的面—构—特性 件 框端部面截 柱架 ，NxM，MyVx，Vy 框 支座：-M，ax；Mmax；|Vmma| 架x 梁 中跨M中 -：Mma

x|Vamx|

S  0  G S kG Q QS Qk   w wS w k

抗

设计时，不震仅要行无进地震作用荷载时应效的组，还必合须进行荷 效载应和震地作用应效组的合

  0S G SkG Q Q SkQ  w  S ww 

k

M-mx a, NxM, My ,x, VV

y

S E  S GGE Eh S hEk  vES Ek v w  w S w k

《规》 高抗《》 规震抗设计的框，架大适用最度为60m高 ；震抗设时计，考虑风荷载的算高度为起60m。

多框层，架不考虑竖可地向震的响影可不考虑风荷，的载响 影2160//53 第1四 篇框架构结 38

mMxa 02165//3

1

M中

Mm

ax第 四篇 架结构框8 4

1

23.

.1 梁控1截面制及不最内利力组

合支负座矩弯和跨正中矩 无地震组弯 永合荷久起控载作制用 取下列式的各较值

3大.11.梁控 制截及最不面利力内合组

座支正矩 无弯震组合地取下列各式 的较值

大M

 01 .35  GM k0 7 .1. 4M Q 

k

变可荷起控载制用作

可变荷载起制作用

控M

 0 1.2 M Gk  .0 7 14. MQ k .0 1 .14 M wk

有 震地组合地 震合 组216/501/

3

M  0 12. M k  G.0 1 14.  M Qk .6  10. 4M wk 

M 0  1. 0 M Gk .0 71 4. M Q k1. 0 1 .4  wkM

有地震合 地震组合组

M  0 10. M Gk 10. 14 .M Q k .6 01 4. Mw k

M RE 1.0 M G k .5 0M k Q 1. 3 MEh k





M  RE 1.2 M Gk  0 5.  MQk  13. M Eh

第四k篇框架 构

结



2

16/0/13 第5篇 四框结架 86

8构5

3.1.1 梁制控面及截最不利内力合

梁组端力 剪无地震合 组

取下列式的各较大

值

3.12 .控制柱面截不利最力组合

无内地组震 合用表达通 式yVN

x M1 3.5 GkM x .7 0 .14 QMxk .06 1 .4 M kw

xM  1.3y5MGk y  .70  14 . MQy k .6 0 1.4 wMy Nk 1 .53 NGk 07 .1 4. Qk N .0 6 1. 4Nw

Vx k1 .5V3Gk  0.7 x 14VQkx  0.6 . 14.wVkx

y My

Vx xxM

永荷载起控制久用

作 V 01.5 3 Gk V 07. 14.  QVk

可

荷载变起控制用

V作  012. V Gk 10 . 1.4 V Q k0.6  1 4. wV kV

 0  1.  2GV  k0.7 1.4 VQ k 1. 0 .4 1 Vkw

V

y .35V1ky G 07 .1 4.Qky V 06 . .1Vwk4y

正截

面无震地组合x 向

风

M x 1 .53M Gk x .0 7 1.4 MQxk

有地组震 地震组合 合02165/1/3

E V1. 2 Vk G0.5 V k Q  1.3 V hE

第k四篇 架框构结87 20 1/5/63

1 M  y135.MGk y0.7  14M.Qk y 0. 6 .41 QMky N 13. N Gk  0.57 1. N Qk4 0.6  1.4 Nw xk

第篇 框四架构结88

2

2

.3.1 2控制截面最柱不利内力合组

地震无组合 用表达通式 yVN

M x 1.35M kx G 07 .1 . 4MQk x 06  ..4 M 1kw xM y 1.35M Gky 0.  1.4 7 QMyk 0. 6 .1 M w4ykN .31N G5 k .7  1.40 NQk 0.6  1. N w4

Vk  x13.V5Gx k0 .  1.47QkV  x06. 1.V4wk

x31.2 .控柱截制最面不利内组力

y My 合x x VM x无地组合 通震表达式用V yN

M x1 .35 Mkx G 0.7  1. 4 MQx  0.k6 1 . M4 wxk My 1 .35 MGy  k.07 1.4 M Qy  k.60 1. 4Mw k Ny  .13N5 k G .70 .14N Q  0k6. 1.4N wkVx

1.3V5Gx k0 . 7 1.4VQxk .60 14.Vkwx

yM yx x VxM

y V 13.5GVyk .07 1 .4QkVy .06 .1V4kw

yyV .35VGk1 y .07  .14QkV  y.6 01. 4Vwk

正截面无地震y合组y 风向

斜

截面地震无组 x合向 y向风风

M x 1.35 MkxG .7  0.1 M Q4xk 0.6 1. 4 Mwx

kV

x 1.53VkGx 0. 71. 4VQk x 06 . 14V.wx Vyk  1.35GVy  k.0  714VQky  0.6. 1.V4ky

M yw 1.3M5 ky G 0.7 14M Q.ky N 1.35 NG k 0.  1.7 4N k Q0 .6 14. Nwk

y210/5/16 第四3篇 框结架构 9

20861/5/31

第

篇 框四架构

90

结

.1.32柱 制控截最面利内不组合

有力地组合震通 表达式用M

x E1 2. MkG x 0.5M kQx  1 .3 EMhx

3

1.. 柱2制控截最面利内力不组

合 NVyy M xy xV Mx 有震组合 地用通达式

M E表x .12 MGx k 0.5MQ xk  1.3M hx ME yE  .1 2 MGy k 05M. kQy 1. 3ME yh ExV 1 2.VGk x0 5.Vkx Q 1 .V3hEx EyV 12.V kyG .05QkVy 1.3EhV Ny 1 .N2 kG 0.5 NQk  1. N3E kh

N

Vy

M

Ey 1. 2 MGky 0.5 QMk y 1.3M hE

yVEx 1 .2VGkx 0. 5VQkx  13VE.xh N 1.2 GN k0 5.N Q k 1.3 EhkN









y yM x xVM x

EVy 12 V.kG  y0.V5Qk y1 .3Vhy

E

方向地震x

M E

x .12M Gk x0. M Q5kx M

E y .12

M Gk  y05M Q.y k .3M 1Eyh





V

xE 1.VGkx2 .05QkxV  1.3Vhx VEy E 1.2V ky  G.5V0Qk

yN 

.21NGk  0 5 N. kQ .1N E3kxh





y

方向震地

M

x E 12.M Gk x0.5 QMxk  13M. Ex Nh 1.2N k  0.5 N QGk  1 .N3E hky

M yE .2 1 MGk y 05.M ky

Q







VxE 12V.kG x 05V.Qkx

Vy E .1 2GVky 0 .5VQy  1k3.EhyV





20615//1

3第四 框架结构

篇1

92

106/5/13

四第篇 框结架构

2

29

3

3. 2抗震架的构件内力框调整

延性构结求 要震结抗构设防在震作用(地中)下，震部构分进入件性塑变状 形态为，了有足够变的形力(维持能载承)力及以在强震结构下 不倒塌抗震，结构要计成延性设构，即其结构应件足有的延性够延 性结构的屈机制 梁服铰制：塑性机铰现出架梁梁框端（不允在许跨出中塑铰）性结构具有良 好的过通性塑铰耗散能量能力的柱铰 机：框制架先柱于框梁架出现塑性，铰会就生较大的层 间产侧移，甚至同各柱层上、时出现塑性同铰，为“柱即铰制”机不容易 现大的延实和耗性能能力，延其性常通框架比梁。小 危将及构承受结向荷载竖的力能。 216/50/3 1四篇 第架框结构9

3.23抗 震框的架件构内力整

调实延性框架现计的措施 通过调设构件整间承载力的之对大小相实，现理合的服机屈制 ，即强“柱弱梁、”强“节点弱件”构； 通过整构件斜截调面承力和正载面承截力的载相对小大实现 ，构件延的性破坏态形，即强剪“弯弱”；通过 采抗取构震造措施使构件，具较有的延大性和能能力 耗力内调整方的 根据法其震等级，抗对构的件内力进不行同程度调整的 抗震等根据级防设烈度、构类结型、结高构确定度

02165//31

第四篇

框结构架

9

43

2.1 .框结架构抗的等级震抗震设计

时根，设据防度烈房屋高度、及以件在构构中的结要 程重度分区不同为抗的震级等采取，相的应计算构和措造。 抗施等震的高低级体现，了对构结抗震能和性延要性求严格程度 的般来说一，框架构大结多为丙建类筑其：抗等级震应合本符 地区震设防抗烈度要求的。6度 抗震 设防烈度 度（高m ≤）42＞ 42抗震 级 四等 三7 度≤2 ＞42 4三 二8 度 24 ＞2≤4 二 一9 ≤24 度

一3

2.. 强柱2弱梁1

增.大柱端截的面弯承载受 通力过调整交于汇一同节点梁端截的受面弯载承与柱端截面力受弯承载力 的相对关，系具体方法 同一为点节上柱端下截面受的承弯载之和力大，于节点两梁侧端截面的受弯 承力之和载即，

筑场地建I为时，类允许按应降低一度要的求采取震抗构措施 造筑建地场Ⅲ为、Ⅳ时，对设计基本类震地加速度0.1为g5和03.g0 的地区，分宜别按震设防烈度8度抗（02.

0g和9）（0.度0g）4 时各类建筑要求采的抗取构造震措。 施0261//135第 篇四框架结构 9

5

M  M 一级架框结构 M 一级~级四架框

M

cua

bc

c

1 .

c2

 M M

uab

c=b.711，5.，.3，11.2

2160/51/ 第3篇 四架框构 96

结

2

43.

.22强柱 弱

2.梁增大 脚固定端柱弯设矩值 计底柱层柱的约脚比柱顶的约束束大多，得在平水作力用下弹 ，性阶柱脚的段矩弯柱为顶2倍以的，柱脚上服屈形成塑性、难 铰以避，免通过提高柱脚的承力，载可以迟推塑性的铰现。出 、二一三、四、级架结构框的层底柱，端截面下合的组矩设 弯值，应计别分乘增以系数大.171、.51、.3和.1。2底层纵向钢 柱筋宜按上下端的不情利配置。况 .3 增角大柱的矩设弯计值，按双偏向构件心算承载力验 震地作下角柱用扭受转的响最大影，且时同受两方个向的地震影响 ，要特需别强加一 二、三、框架的级柱角调，后整的组合弯矩设计、值力剪 设值尚应计以不小于1.1乘0的大增数系 2。06/15/1 第四篇 框架3构 结97

.323 .剪弱弯

强实现曲破坏，弯避免剪切坏 要求梁破端柱端截面的受剪、承载应力于大其际受弯实承载 力（实际按配面筋积材和料度标准强值算所得计）对所的剪应力 。化简，后承载力关将转为系力内设值关计，系大剪增设计力 值对，同不抗震级等的框，采架用同不剪的增力大系数，强 使弱剪的程度有弯区别 所 梁 柱 端

V  端vb Vc  vc

r lb  MMb  GVbln

vb：端梁剪增力大数系

取1，3.1、.、2.11、.10

M

b cM ct Hn

v

：柱c端力剪增大数系

，1.取、1.53、.2、11.

12

160//15

3四篇第 框架结

构

98

3

.2.4 架框节点的设

计框架点破节坏的主要形式 节点心核区剪切破坏钢和锚固筋坏 节点破主受剪力要压和力的组作合，节用点核心未区开裂，前 箍筋力应小很，本基上混是凝土承剪力。受当剪约达到核力心区 极限剪能力6抗～007时，%凝土混然发生对突贯角通裂缝，节 刚度点明显降低，箍筋应力突然也大，个增别至甚屈服此，后斜裂缝 增赠多，箍筋陆宽达到屈续 节服点区的坏与交于破点的梁节柱、破顺序有坏关弱柱，梁型 的节强点区坏严破重。 直交梁节点核对心有区明约显束作用满。一足定件的条边有四 的梁节点核，心混凝土抗剪强度区可提5高～0100。%

3.2.3 框

的架节点计设框架

点的节设准则计节 点的承力不应低载于其连接构（件、柱梁）承载的； 多遇力震时地，节点应在性范围弹内作工； 遇地罕时，震节点载力的降低承不危得及竖荷载向的传 递节配筋不点应使工过施分困难

。026/5/113

四第篇 架结构框

9

2901/5/163

第篇四框架 结

100

构25

3.2

4 内.调整总力结强

弱柱 梁梁

强 弱 剪弯弯 1 .3,.2,1.1,1.10 .7,1.5,1.1,132 .1.4,.12,1.,111

.0. ,1.2 , 10 35 .1 . 1,1 , 51 1. ., 2 . 件, 1 构5 弱3点 节 1.

柱弯 15.,.31,.21,11

.架框构底层柱下结 1.端7 ,15,. .31,1 2 1.4,..121,.11.,

1第

四章 架框构构造措施结

.14 框梁 架42. 架柱框

强

剪节 剪力 点026/1/13

剪

5柱角 .10

14.3 点节构造

第四

篇框架构

结01

1第章四 框架构构造措结

施构措施造的主要内容延 性问 题面延性截、件延性构、结构延 性梁 压区受度，高剪压比、剪跨比跨（高）、配比筋，配箍率 柱 剪跨比率、轴压比、纵配筋筋率配箍率，体积配箍率 、节点 钢筋结、锚固，粘积配箍体率 0216/5/1 第四篇 框3架构结 031

4.1

框梁

梁架截面梁 面尺截应满寸足前（本述第篇章）一要 当求高较梁小采或梁宽用大柱宽的于扁梁，除验时其算承力载和 受剪面截求外，尚要满应刚足和裂缝度的有要求关楼 板现应，梁中线宜与柱浇中重线合 扁梁应；双布置，且向宜用于不一框架结构级

2

01/6/13

第四篇 5架结框构

041

62

4

.11 .纵梁筋

1抗）设震时，梁端计纵受拉向钢筋的筋率不配大于2.5%应 入受计钢筋压的端截面砼梁压区相受高对度( x/h=)0：一级 应大不于.02，5、三二级不大应0于3.5 。2纵向受）钢拉的筋小配筋最率mi(%)n非 抗设震计，时应不于0小.02和4f5t/fy二者较大值的；抗 震设计时，应小于不下表的规定

抗震等级。 位 座（支取大较值 ） 置中跨取较大值（

）4

1.1 .纵筋梁3

）端截梁面的底面顶和面向钢纵配筋筋的比值 除量按计确算定外：一级应不小于0.5，、三二级应小不于0.3 4。）沿全梁长面顶和底面配筋的一 二级抗震、等时不级少应于214且分别应不少于两端顶梁面 和底面纵配筋向中较截大面面的1积/4三 四级抗震等级及非抗震设、计，时应少不于21 25一、）二级震等抗级框架的梁贯通中内柱的每根向钢纵筋径 矩形直面截不：宜大柱于在该向方截面寸尺的1/20圆 形截面不宜大：柱中纵向钢于所筋在置柱位面截长的1/2弦

0一

级二 级三 、四 级021/5/63

10.

40和80 f/ft 0.y306和5f /fyt .2505和 5tf/y 第f篇四框架 构结

030和6. 5t/fy 0.f52和5 5ft/y f0.20和54ft/ yf 01

201565/1/

第四篇3框 结构架

106

4

..21 抗震计时梁设筋箍要求

1的梁端）箍筋密区的加长度、箍最大筋距间和小最直径 抗震 等级一级 二级 三 级四 级密区长度加 筋箍最间距 大筋箍小最直径( 取较值大)j(mlm) 取较(小)sv(值mm) mdnimm()2. 0h，50b 01.h5，b05 105.bh5，0 1.0h0，500b bh4，/6d，001h /4，b8，d01 0h/b，48d，51 0b/h48，d150 10， 88 6

4.

1.2抗震 计设时箍梁的筋求

要3）框沿架梁全箍筋的面积配箍率及长在箍加筋密范区围内箍的筋肢 距应，符合下的表求要抗震 级等面积配 箍率vmi

n加密范围内最区大肢(取较大距值)0.30 ftf/v y00，22dv0一级 0 .28f t/fv y250，2dv 二级 00.2 f6/tyv f20520，vd 三 0.2级6 tf/fyv300 级 四4在纵向）钢搭接长度筋范围的箍筋内距间钢筋受，时拉应大 于不搭钢筋较小接直径5倍，的不且大于1应00m；钢筋m受时 不压大于应接钢搭较小筋直径1的0，倍不应大于2且00m。m5） 箍应有1筋5˚弯3，钩钩端弯直段长度不头小应1于倍箍0筋直 径7和5m的较大m值 。016/2/531 第篇四框架 结 10构8

梁端纵

向受拉筋配筋率大于钢2时，%筋最箍直小应径大2m增 2）框架m梁加非区箍筋密大间距不宜最于加密大区箍间筋的距2倍

21065/13/

第四篇

框架结

构

10

77

2

.143 非抗.设震计时箍梁筋的要求1

应）梁沿长设全箍置筋箍筋，直不宜小于径6mm 按除算计定确，当外hb＞08m0m时，箍筋直径宜不于小8mm ；受力钢在搭筋长度范接围内箍，筋直径应不于搭接钢筋小大最直径 的025倍。.2）箍 筋间的距大限值最 在纵受拉向钢筋搭长接度范 围内，筋箍距间尚应大不搭接 于力剪 钢V筋小较径直 5的倍且，不应 hb（m）m V0＞. f7bht0 ≤0.7V tfbh0大于10 0m； hb≤m00 310 5002在纵 受压向钢搭筋长度范接 围030hb≤50＜0 002 003内， 箍筋距间不尚大应于搭接 50＜h0b≤00 852 305 钢0较筋直径的小01倍且，应 不大于200m 。 hbm＞08 003 400 0第四 框篇结架构109

4.

1.3 非抗震设时梁箍筋的计要

3）当梁V＞求07.ftb 0h时，其箍面筋配积箍不率小于0.24应ft/fy v4 当梁）中有配计算要的纵需受向钢压筋时箍，筋为应闭式 箍封筋直不应小于搭接径钢筋最直大径的.05倍2；箍筋间距不应大于1 d5且应大不于040m m当一内的受压钢层多筋于5且根直径于18大m m，箍时筋距间不 应大10d（d纵向于受钢筋的压最直径） 5小当梁的截面宽度）于大400mm且一层中的纵向内受钢筋压于3 多时，根当梁的或面宽度截不大40于mm0一层内中但纵向的受压 筋钢于4根时多，应置设合复箍筋

2

16/5/031

201

/6/513

四第篇 架结构

框11

0

4.

2.1 柱的压轴比轴

比压c的定义 考虑地震柱用计算作合的组轴压力计设值N柱的与截全面面A积 混和土凝轴抗压强度设计值f心乘积c比

之43.. 柱纵筋2

1配）率 每一侧纵筋钢向配筋筋不应率于0小.2%最小；总配筋应按率 表抗震 等 柱级类型中柱 、边柱角 柱抗 震 级等一级 1 . 102 .级 0.二81.0 三 0.级 07.9四 0.级 0.6 非抗8震 .060.

N6c  cf

A轴比压c的值限结 构 类 型 架 框一 0.65 0.7二5三 0.8 四50 90

.抗震计设时，类Ⅳ场地上较高高层建的筑，中表数值增加0应. 1大纵最筋配：非率震抗计设不宜大时5%于不应大，于6；抗 %震计设时不大于5%。 一级应剪且比不大于跨时2每侧，纵钢向配筋率不筋宜大于.1%2

2

1065//1

3第四

篇框

架结构

1

1

120

1/6513

/

第篇四框架 构

1结12

2

8

43.. 柱2筋

2）纵纵向筋间钢 抗震距设时，计面截寸尺于大04mm0的，柱纵向筋钢距不宜间大 于002mm ；抗非设震计，柱时纵钢筋向间不应宜大距200m于m；柱纵 向钢净距均筋应不于5小0mm。 ）3边柱、柱角抗震及墙柱端在地震用作组合产生小心受拉偏 时柱内纵，总截筋面积应比面算值计增25加。% 4）抗设计时，震柱纵钢向筋绑扎的头应接开避柱端箍的筋密加 。

区4

3.3 柱.筋

箍1. 的柱箍加密筋围 范①层柱的底上端和其他各柱层两端的： 截面取边（长圆柱径直），净高柱的1/和500mm三6者最大值的 底②层柱柱根不：于小净柱的1/高3；有当刚地性时，除面端柱外 尚取应性刚面地上各下050m。 m③剪比跨不于大的2和因设柱填充置墙形成的柱净等高柱截面 高与度比不大之4的于，取全柱。高④ 一框架柱、二级框级的角柱、架及需以要高提形变力能 柱，的全取。高

2

06/1/15

3

四篇 第架结框

11构3

2016/513/

第四

篇 架结框构

1

14

4.

.33柱 筋箍

2 .密加的箍筋区距间和径 直抗等震 一级 级二 级三 级级四箍筋 最间大 距s（mmv）6d 和100，较的值小8d， 和100的较值小8d， 和150柱（根10）的较0小值8 ，和d15（0根柱010）的小较 箍值最小直径 筋mind（mm）1 0 8 86（根8）柱

4.3.

柱箍筋33

箍.筋加区的体积配箍密

率v  v cf fyv

—v箍筋加—密的区体配箍积，率应扣重叠除分部的筋箍积

体一级不小于应.0%8，级二应不小于.6%0，三、四 不应小于级.0%； 4计算合复螺旋筋的箍v，非螺旋时筋的箍积体应乘以0.8 cf——混土凝轴心抗压强度设值计；度强级等于低35C时应按 ，C53计算 yf——箍筋或v筋抗拉强拉设计值

度—v最—配小箍特征值。

0261//53 1第四篇 架结构框 1512 01/5613 第四篇/框 结架 构11

629

4

.33.柱箍

4筋 .框柱架箍应筋为封式闭箍，筋应135˚弯有，弯钩钩端头段长直度 不应小10倍于筋箍直和径5m7m较大的值 . 柱5筋加密区箍筋箍肢距一，不宜大于级02m0，m二、三级宜不大于 520m和m20倍箍筋径直的大较，值四级宜不于大300m。 至少m隔一根每纵向钢宜在筋个两方向有筋箍拉筋或约；采束 拉用复筋箍时合拉筋，宜靠纵向紧钢筋并钩住箍筋6. 框架柱筋箍加密区非体的积箍配不宜小于率加区的密5%；0 箍其间距不应筋于加大区箍筋间密距2倍的且一，二、框级柱 不架应大于10纵倍钢筋直径向，、三级四框架柱应不于1大5纵倍 钢筋向径

直.3.4 柱箍筋

73非抗震.计时，设柱中筋构箍造 周①边箍应为筋闭封，式筋间距箍应大不400mm，于不应大且 构件截面于的边短寸和尺小最向受力钢纵直筋径1的倍。5②箍 直径不应筋于小大纵向最力钢受筋直径1/的，4

且不小于 6应m；m 柱中③全纵向部受钢筋的配筋力率超过%3，时箍筋直不应径小 8m于m箍筋；间距应不于最小大向纵力受筋直径钢10倍， 且不的大于应20mm0；箍筋端末应有31˚5弯钩弯且端头直段钩长度 应不于10倍小筋直径箍。④ 当每柱边筋多纵3根于时应设置，合复筋（可采用箍筋）拉

。20615/1/3

第四

篇框架结 构

11

7201

/6/13

5第四

篇 框结架

构

118

4.33.柱 筋箍

7非.抗震设时，计柱中箍构造筋 柱中⑤向纵筋采钢搭接做法时 用搭长接度范内围筋直径不应箍于小搭接钢最筋大直的径.20倍 5纵向受在钢拉搭筋长度范围内的接箍筋距间不大于应接钢搭 筋较小直径5的，且倍不大应于10m0m 在纵；受压钢向搭接长筋范围内度箍的筋距不应大于搭间钢接 筋小直径较10的，且不倍应大于002m。 m受压当钢筋直径于大25mm，时应在搭尚接接端头面100mm 的外范围设内两置道箍。筋

4

..4 1筋钢固

最小锚锚固长度 抗非震固长锚：l度a 抗震锚固长：度la E一、级二抗等震：级lEa1=1.5a 三级l震抗等级 四级：抗震等：级减小锚 长度的固措施机械锚固 基锚本长固度计值算的.70 倍端与短末筋双面焊钢 aE=l.051al laE1.0=al末端与 板穿孔塞钢 末焊带13端5o钩弯

02165/13/

第篇四框架 结

构119

016/251/

3四第 篇架框结

构1

0

2

0

344.. 钢筋2接连

连接方式 绑扎接 搭接焊连接 机连械 接连原则 受力接筋钢头接设宜在置受力小较，处同根一钢筋宜上少接设 头构结重要构件的和关传力部键，纵向受位钢力筋不宜设连置 接头接 轴。受心拉及偏小受心杆拉件如（桁和架的拉杆拱）纵向的不得 用绑扎采搭接接。 2头0615/13 第四篇 框架/构结12 钢筋长度不够需要接长所1发生的接 驳BG5 000-10201混凝 结构设土计范规JG J1-82102钢筋 焊接验收规及 程JG J07-20110钢筋机械连接技 规术程

44..2 筋连钢接

.钢1筋的绑搭接扎纵向受拉钢筋 绑搭扎接头接搭的长度根接据位于一连接同区段 内的钢筋接接头搭积百面分率计 非抗算搭接震度 非抗震长搭长接度

l

l  l a

ll E  laE



——受拉钢为搭筋接度修长正数系与，一同连区接搭内钢筋

接截面面的积关。有受拉 筋钢搭接头接面积百率(%) ≤分521 . 52 0.4 110 0.16

ζ

四篇 框第结架

20构1/5/13

61

22

4.4.2钢筋连 接1.钢

筋的绑搭扎接 接连接原则搭受拉 筋钢直径的＞2dm8m及压受筋钢直径 ＞d23m时m，宜采 不绑用搭接扎头接 。位同一于接连区段的内受拉筋钢接接头面积搭分率百对梁类：、板类 及类墙件，不构宜大于25；对柱类%件构不，宜大50%于 钢。筋混土凝架结构梁框柱的纵、受向力钢的接头位置应避开筋 端、梁端箍柱加密区。 但如有筋可依靠及措施时据，也可接将布头在加密区。

置4.4. 钢筋2接

连.2筋钢焊接的连接

绑条双

面焊

绑

条面单焊

接触焊

搭接对

焊2

0165//3

1第四

篇框 结架构

123

2

106//15

3四第 篇框结架构

21

43

4.1.4 钢2筋连接

2.钢的筋接焊接 A电阻连焊 钢筋交叉点接，叠压紧两于电极之，间用电利阻熔热化 母金材属加，压形焊点成的种一压焊法 代替绑方扎，于钢筋用焊接架骨和接焊，提高生产网效率骨、架 和网刚的度 。6～1Фmm的6轧热Ⅰ、级钢Ⅱ； 筋3～Ф5mm冷拔低碳钢丝的 ；4～12mФ的冷m轧肋带钢筋

。.4.24 筋钢接

2.连钢的筋接连接焊B闪 对光 焊钢筋对，利接用接电焊通流过两筋钢接点产触塑 生性区均匀及液的体金层，迅速施属顶加锻力完 成生效益产、高操作方便、节约能源、约节钢、材头接力受 性好能焊接质、高量钢筋。接连接对时宜优，先用。采 Ф1040～mm的热轧ⅠⅡ、、Ⅲ级筋钢； Ф10～52mmⅣ级的筋钢

。

206/1/513

第四篇 框

架结

构12

5

021/5/13

6第四篇 框

架构

结1

2

64.

.2 4钢筋接连

.钢筋2的接连焊接C 弧焊 以焊条电作一极为，筋钢另为一极，用利焊接电通 过产生流的电弧进行焊接热的一熔种焊法。方

44.2 钢筋连接

2..筋的钢焊连接 接D渣压力电 焊钢竖向对接筋利用，接焊流电过通两钢筋端间面隙， 焊剂在层形下电成弧过程电和渣过，产程生电 热弧电和热阻，熔钢筋、化压加完。 操作方成便、效高。 主率用要柱、墙、于烟囱、水等坝现浇钢筋 凝土结混中构竖向斜或（倾向斜度4在1范：围）内受力钢筋的连 接Ф414～m0m热轧Ⅰ的、级钢Ⅱ连接。

筋

轻、灵活，便可于用平立、、、仰横全置位接，适应性强、焊应用范围广。 适用构于厂内，件也用于施工适场。可现于钢用筋钢筋与 ，及以筋钢钢板、型与的焊接钢

。201

65/1/

3

四篇 框架第构

结27

2110/5/136

第

篇四框 架结

构128

32

4.4. 2钢筋连

接.2钢筋焊接的连 E接气压 焊用采氧焰炔或氢焰将两氧筋钢对接处行加热，进 使达到一其温定，度加压完的方法。成

4

..2 钢筋连4

2.钢筋接焊接的连 F接弧埋压焊 力将钢与筋板安钢成放Ｔ型式形利用焊接电流，通 ，过在剂焊下产生层弧电形，成熔池加压完成 的一，压种焊法。 生产效方高，质率好，适量于各用种预埋件型Ｔ头钢筋接与钢板的 焊，预制厂接大量生产时批，济经效益为显尤。 著Ф～256mm的热轧ⅠⅡ级钢、，筋 板为钢厚6～度02mmQ的23A，5钢与直径相匹配

筋

设备轻便，进可钢行在筋水位置平垂直、位、倾置斜置位 等全位置焊。 接14Ф～04mm的轧Ⅰ热、、Ⅲ级钢筋Ⅱ同相直 径直径不差于7m大的不同m直钢筋径间焊接

的20

1/6/135

第

篇 框四架结构

1

29

216/0/135

第篇 四架结构框

10

3

.4.2 4钢筋接

连3.钢的机筋连械

接 筒连套接 要主适用现场施工 径于挤压向接

4.连42 .钢筋接连

.3钢筋机的连械 接套连筒 接要适用主现场于工施 向挤轴连接

压用挤采压机压的膜沿钢筋轴线，挤压专冷金用套属筒把插，入套筒里的两 热根轧带肋筋钢固紧成体的机械一连接方法。 点特接头强度：高性能，靠，能承受高应力反可拉压及疲复劳 载荷操作。便、施简工速快、度约能节源和料、材合经济效 益好，该方综已在工法程大中量用应 。用范适：适围于用Ф8～510mmⅡ的Ⅲ、Ⅳ、带肋钢级筋包（括 焊性差接钢筋），相的直径或不同同径直筋钢之间的连。接

采

挤用压的压机，沿膜筋轴钢线冷挤压用专金属套筒，把插 入套筒的两里根热带轧肋钢紧筋固一体成机的械接方连。 特法点：作操单简、连接速快度、明火无作、可业天候全施工，节约大 量钢和筋能源。 用范围适适用：于一、按级二震抗防设要的钢求混筋凝结土 中构Ф2032mm的～ⅡⅢ级、热带轧肋钢筋场现接连工施。

2061//15

第3篇四框 结构架

11

32

01/56/13

第篇 四框结架

构321

33

4.4. 钢2连接

3筋钢筋.的械连接 锥螺纹连机接利用 锥纹螺能受拉承、压种两用力及作锁自性、封密性好原 的理将钢筋的，连接加端成锥工纹，按规螺的定力值把矩钢连 接成筋一体的头。 特接：点工简艺、可以预单加工、连速度接快同、心好度，受不钢筋 碳量含和无花有限纹制等点优。 适用围：适用于工范与民业用筑及建般构筑物的混一凝土构 中，结筋直钢为径16～Ф4m0m的、Ⅱ级竖Ⅲ向、向或水斜钢平 的筋场现接连施工。主 适用于现要施工

场.4.43纵向 钢筋框在架节点芯核区锚的固和搭接 框架间中的层间中点节和处节端点处中间节点处 端点节处直 端锚点处节弯

锚

012/65/3

1第篇四 框架结

构

13

320

1/6513/

第

四篇 架结构

框34

1

.4.34纵向 筋钢框在节点架芯核区的锚固搭和 框接顶架的层间中节处点 直锚度＜长laE 直锚长＜度lEa直锚长度≥ aE

l

4.43 .向纵钢在筋架节框核芯区点的固锚和搭 框接顶层架端节点的

处20

615//3

1第四 篇框架构结

315

2016

//513

第四 篇架框构结

316

3

4

4

..34纵向 筋钢框在架节核点芯区锚固的和接 框架顶层搭的节点处端

4

.44 .柱插筋造构柱

筋一般要纵求伸至基底部础筋纵位 厚置2度m上基础以部设中抗水有化 热钢的筋时基，础有边的所有 柱和基础飞飞无的中柱的边柱纵 可筋至伸层中位置筋 ；当纵柱筋伸基入础的锚长直满 度足锚“长固”度的 要时求要，弯 折12求；d 伸入柱台或基承梁础，设少不于 两箍道筋其作用是保持。纵筋柱 在浇混凝土时筑钢之间筋相的 对位置钢筋笼和的定不位受扰。

动2

06/51/1

3四第篇框 架结构

1

3

7

2061/5/3

第1四篇框 架构结

138

础形式

柱基条形下础

基础形基

式柱下十交梁基字

础

下柱独基立础

201

/6513

/第

四篇 框架结

构

193

021/5/16

3

第篇四框架 构结

14

035

基础式形

下筏柱板基

础础基式形

箱形基础

0126/513

/第四

篇框架结构

411

210/65/13

第四

篇框 架构结

42

基1形础

式基础桩柱 承台

4.

5工图

施平种法 类11G10-11混凝土结(施工图平构整体面示方法) 表111G1-20现浇(混土凝式楼板) 1梯G110-31基()础 准图集标 沟设通和计施的桥梁工

桩

210/5/16

3第四篇框架结

构1

3

4

201/5/631

第四

篇 架结框

构

144

3

6