火力发电厂旋转机械振动实例

火力发电厂旋转辅机振动案例介绍

华北电力科学研究院有限责任公司汽轮机技术研究所

郝向中

卧式泵及驱动电机（汽机）振动实例

立式泵及驱动电机振动实例

立式泵变频改造后振动实例

离心风机振动实例

轴流风机振动实例

卧式泵及驱动电机（汽机）振动实例

一 XX厂2号机A给水泵小汽机异常振动诊断

1 振动概况

2号机给水泵小汽机，是日立公司产6MW汽轮机，该汽轮机前后是可倾瓦。该小汽机在大修前，振动很好。2009年5月大修时，对汽封进行了改造，减小了汽封间隙。6月13日该小汽机启动后，振动大幅波动，没有规律。 2 振动分析及处理

振动特征如下：

1）轴振大幅波动

前瓦轴振1X波动范围52－121微米，前瓦轴振1Y波动范围33－63微米。 后瓦轴振2X波动范围12－18微米，后瓦轴振2Y波动范围12－49微米。

2）就地实测瓦振

前瓦瓦振水平振动12微米、垂直振动16微米，后瓦瓦振水平振动125微米、垂直振动46微米。

前瓦瓦振水平振速1.2mm/s、垂直振速2.5mm/s，后瓦瓦振水平振速20.6mm/s、垂直振速6.2mm/s。

轴振是前瓦大，后瓦小，瓦振是前瓦小，后瓦大。

厂里对轴振系统检查后，轴振系统正常。

3）就地做瓦振频谱分析：

就地瓦振频谱主要是一倍频分量，有一定的低频分量。TN8000系统上看，主要是一倍频。振动波形上2Y有点毛刺。轴心轨迹前瓦是立椭圆，后瓦是横椭圆。

4）振动趋势与转速趋势相近。

5）由于系统设备问题，A小汽机不能及时停下来。第3天后振动在高位不降。

分析判断，A小汽机存在动静摩擦问题，怀疑轴弯曲。

决定：停A小汽机后，揭瓦检查、揭缸检查，必要时做动平衡或直轴。 揭瓦检查，前后可倾瓦没发现异常。解体盘车时发现电机上齿轮没伤害，主轴上盘车齿轮磨损严重，齿顶磨掉约2－3mm，四周都卷下来了。

决定：暂不揭缸，更换主轴上盘车齿轮后转动，视情况再进行处理。 更换齿轮后转动，振动不大，一切正常。

3 结论及评述

该小机轴振异常波动是由盘车齿轮的碰磨引起的，消除碰磨后振动恢复正常。

二 XX厂#41小机振动异常分析及处理

1 振动概况

2008年41小机大修，转子返厂更换了汽封片，并进行了高速平衡；大修后启动，小机轴振异常，最大达到90um以上。

2 振动分析及处理

现场数据表明，转速在4600rpm以下时小机振动正常；超过4600rpm后，振动开始增加且波动很大，极不稳定，轴振超过报警值56um，最大达到90um以上。通过分析，发现引起轴振不稳定波动的原因主要是存在一个频率为55Hz左右的分量（与转子临界3100rpm比较接近），而工频分量一直很小而且稳定。

现场通过将润滑油温由40℃提高到45℃，异常轴振达到明显抑制，波动幅度有所减小，在5000rpm左右时振动最大在70um上下。

3 结论及评述

小机异常振动表现为低频振动，主频与转子临界比较一致，属于油膜涡动。通过提高润滑油温可以使振动得到抑制；现场也可将1、2瓦顶部间隙调小0.05mm来提高轴系稳定性。

三 XX厂1号机组1号小汽机振动异常分析

1 振动概况

2009年6月21日2点， 1号机组1号小汽机突然出现1、2轴振异常增加。 2 振动分析及处理

现场数据如下

1X 1Y 2X 2Y

变化前23 24 20 22

变化后52 47 34 21

并且随机组转速的变化产生很大的变化，在4696rpm时，1y到达120um ，直接影响到管道的振动。

根据运行数据，在排除流量的变化、小汽机的调门开度变化、小汽机效率等问题后，认为应有脱落物存在。

后将小汽机连轴器揭开，发现连接螺栓脱落。恢复后机组启动正常。 3 结论及评述

转动部件脱落后会导致转轴平衡状态的变化，因而会产生振动突变，一般幅值、相位均有变化。

四 XX厂#31小机2瓦轴振异常分析

1 振动概况

2007年5月以来31小机2瓦轴振存在异常，主要现象为在转速为5100rpm左右的区间内2瓦轴振会从正常运行时的40um左右突增到超过80um的报警值，而避开这个转速区间轴振又会恢复到正常数值。

2 振动分析及处理

在现场对31小机1、2瓦轴振进行了测试，通过调整运行参数，使小机转速从4900rpm变化到5300rpm。在转速从4900~5300rpm的变化过程中，1瓦轴振基本保持不变；2瓦轴振则发生了较大的变化，在接近5100rpm时振动迅速增加，在5112rpm达到了最大值，离开这个区间则迅速减小。频谱分析表明，2瓦轴振变化主要表现为2倍频的变化，而1倍频则保持稳定。

通过分析以上2瓦轴振异常的特点，发现2瓦轴振在5100rpm附近的变化类似于通过临界转速的情况，而从现场了解到的情况是该转子1阶临界转速在2600rpm左右，不是临界；而振动的变化又表现为两倍频的变化，属于2倍频共振，可能的原因为2瓦轴振探头的自振频率与轴振2倍频率靠得太近造成的探头共振。这种情况下转子的真实振动并不大（相邻1瓦轴振很稳定）。

后利用停机机会对2瓦轴振探头进行了更换，更换后上述振动异常现象再没有出现。

3 结论及评述

该小机2瓦轴振在5100RPM区间的异常增加属于由于探头自身安装问题造成的自振，实际振动并不大，通过更换探头消除了这一现象。

五 XX厂给水泵电机振动诊断及处理

1 振动概况

该给水泵电动机系沈阳电机厂生产的交流电动机，额定功率1400kW，额定转速3000rpm。2004年9月在试运过程中，该电机两轴承振动随运行时间持续增加，多次测试表明，电机每运行40~50min就因振动过大不得不停机。 2 振动分析及处理

频谱分析显示，电机振动以工频成分为主。每次启动初期振动较小，随着时间的推移，轴承的轴向振动和径向振动同步增大，特别是轴向振动增加的速率更快，能从开始的50um以内增加到超过150um，而径向振动也会从20um增加到超过80um。

以上现象表明，转子在运行过程中产生了热弯曲，且弯曲量随时间不断增大。最有可能引起转子运行中发生热弯曲的原因是局部笼条断裂。

后来将该电机返制造厂。检查中发现有多根笼条断裂，还有一些笼条与端环的连接处有局部裂纹。将这些缺陷修复后，返回电厂；再次启动振动良好。 3 结论及评述

本电机运行中轴承振动持续增大是转子发生了热弯曲引起的。由于电动机局部笼条断裂和裂纹，使转子形成径向温差，导致转子产生热弯曲，进而又造成轴承振动增大。

立式泵及驱动电机振动实例

一 XX厂2号循环泵组振动故障诊断及处理

1 振动概况

2号循环泵为立式、单吸、单级导叶式混流泵，与之配套的设备为YL1000-12大型立式交流电机，电机由定子、转子、上机架、下机架、推力轴承等零部件组成，额定功率1000kw、额定电压6000V、额定电流131A、额定转速495 r/min、重量14200 Kg。导瓦温度及推力瓦温度

2 振动分析及处理

大修对2号循环泵进行详细的检查：

（1）检查转子条没有断条、裂纹问题

（2）检查铁芯片没有松动或短路问题

（3）检查电机引出线及电缆接头良好，无松动现象

（4）在对水泵进行解体检查时，发现水泵橡胶导轴瓦磨损,测量其与轴套配合直径间隙达1.5～2.0mm，当时分析原因认为，一是运行时间过长，二是泥沙比较多才会造成水泵橡胶导瓦间隙超标，（另一台循环泵也曾出现过类似情况）。

修后空试电机。电机振动从130µm不断攀升达300µm，立即停机，突然切断电源电机振动从300µm降至40µm。

频谱分析表明，1X、2X、3X成分都不小，2倍频幅值明显大于1倍频幅值50％以上，3X倍频幅值明显大于1X、2X倍频幅值；1X、2X、3X、4X倍频幅值两边有明显边带存在；时域波形中可以看出有幅值调制。

查看运行记录，导瓦温度、推力瓦温度等各项运行记录指标均正常。 分析如下：

1）当转动设备突然切断电源时振动消失。可能原因是：电机转子断条，感应电机转子偏心 。

2）谱图中倍频幅值上出现边带。可能原因是：转子偏心，定子偏心，磁场

不均如有断条、松动等。

3）频谱中出现径向方向2X转速频率的振动幅值超过1X转速频率幅值50%。可能原因是：推力轴承座产生的松动,两个零部件之间配合不良，上下导瓦产生松动。

4）从对数谱中可以看出仍然存在很小的2倍的电源频率幅值，和许多的毛刺存在，这说明定子有可能存在偏心。

根据上述征兆的分析有：（1）定子偏心，（2）有松动的地方，（3）电机振动之所以达到了300µm是存在着调制且既存在转子偏心，又存在转差。如果消除了振动源，调制也会消失。

随后对电动机进行更详细的解体检查与试验。由于检修时针对转子已做了详细的检查和试验没有发现转子断条，可能存在的问题有1）螺栓有松动2）感应电机转子偏心。检查在检修过程中针对电机断条与松动等电气部件已做了试验没有发现问题，有可能的只有转子或定子偏心。针对问题所在对电动机的气隙差调整到5％以内。从测量数据上分析其上机架水平方向（南-北）（泵的出入口方向）振动值最大，进一步检查发现2号循环泵电动机定子水平偏差很大，北侧低0.50mm/m。根据这种分析测量结果认为是基础出现了沉降现象（此台电机突然出现振动时，正好是在泵房外打地基修路），导致电动机定子支架北侧下沉从而影响了定子出现了偏心。最终用在定子支架北侧筒体下基础上加1.5 mm金属垫片的方法调整定子水平。按工艺要求对各质量控制点进行了严格复查，随后将上导瓦的间隙从原来的0.2 mm减小到0.15 mm（标准值0.15～0.2 mm），下导瓦从原来的0.25 mm减小到0.2 mm（标准值0.2～0.25），同时也发现有一条支架螺栓有些松动。其它没有发现问题。经再次检修回装泵组后，进行了电机单独和泵组整体试运。经检测2号循环泵组最大振动值为符合运行标准规定20-30µm。

3 结论及评述

YL1000-12大型立式交流电机振动的直接原因是电机转子偏心外加电机上下导瓦间隙偏大和螺丝有松动造成，而转子偏心是由于定子偏斜造成，而定子偏斜的根本原因是基础不均下沉引起。从这里可以看出真正引起电动振动的根源确是基础沉降，而松动更加加剧了振动的扩大。

针对该种立式泵电机建议：

1）对检修工艺一定要严格按照检修规程规定，一步一步做到位。特别是技术人员一定要复测检修数据，避免重复检修。

2）对这种大型的立式电机，调整转子中心时一定用调整下支架加的方法，从而避免由于基础沉降而造成定子偏心。

3）如果泵多次出现由于沉降引起电机振动，可以在可测量的位置安装沉降观测点。

二 XX厂#42凝结泵振动处理

1 振动概况

#42凝泵电机小修前振动正常，小修时更换了泵与电机的连接短轴，并对电机进行了检查。小修后电机振动超标，动平衡加重后振动在100um左右，偏大。 2 振动分析及处理

#42凝泵投入运行后，电机振动数值较动平衡后有所增加，且随着运行时间的增加，振动有不断上涨的趋势。被迫切换到41凝泵运行。在41凝泵运行的情况下，对42凝泵电机振动进行了测量。测量结果表明，电机上轴承南北方向振动很不稳定，在90~180μm之间波动；东西方向相对稳定，基本保持在150~160μm。对其进行频谱分析，发现南北方向工频成分只有70μm左右，但却存在着大量的低频成分，这也是该方向振动不稳定的主要原因；而东西方向以工频成分为主，低频成分很少。

分析认为，42凝泵电机振动超标首先有41凝泵对它的影响，这可以从42凝泵电机即使在停运的情况下其南北方向的振动就达到了30~110μm得到证实；其次，从其自身来讲，南北方向（凝泵出水方向）刚度差也是不争的事实。

针对这种情况，决定在凝泵南北方向加支撑来提高其刚度。加支撑后，南北方向振动有所好转，但东西方向无大的改善。随后，上海电机厂来人对该泵电机又进行了一次动平衡，处理后振动无改善。

以上现象表明该电机目前的振动不是单纯的平衡问题，有可能是凝泵-电机系统修后出现了结构共振。要想解决该问题，必须从根本上改变凝泵-电机整个系统的振动特性。经研究决定，更换备用电机是最为便捷的办法。

更换电机后，东西、南北方向振动仍很大，超过200um，但以工频成分为主。通过动平衡加重700克后，42凝泵电机的振动：东西方向为40μm左右，南北方向亦不超过50μm，振动达到了优良。

3 结论及评述

（1）该凝泵—电机由于立式安装，系统阻尼小，对外界扰动较敏感，易于发生结构共振；在实际检修中，要提高检修质量、严格控制工艺标准，尽量减小来自外部的扰动力。

（2）发生共振后，首先可以采用精确动平衡将不平衡激振力降到最低，在动平衡时，由于两台泵并列运行时相互影响很大，尽量在单台运行时进行。另外，还可采取增加系统刚性消除薄弱环节、避开共振方向等措施。

立式泵变频改造后振动实例

一 XX厂3机2号立式凝结水泵振动诊断及处理

1 振动概况

该泵是600MW机组立式凝结水泵，泵出安装地面到电机顶高约5米。该泵原工作转速是1490RPM，电机顶部振动50微米。变频改造后在750rpm时电机上部水平振动185-220µ，下部78-95µ。过了750RPM后，随转速升高，振动逐渐下降。

2 振动测试分析及处理

现场测试表明在760-780rpm，电机振动能达到300-400µ左右。随转速上升，振动逐渐下降，到1494rpm振动降到：电机上部45µ，电机下部13µ。

升降速过程重复性很好。在各转速下振动频谱是一倍频。

以上现象表明泵——电机系统在760-780rpm存在共振，其共振频率是13Hz。 分析认为制造厂在设计时，是按1490RPM定速设计，1490RPM已远远避开了共振转速760-780rpm，而改变频后，在760-780rpm区间距共振转速太近，所以导致在750rpm下运行越振越大。

在现场做轴系高速动平衡，以降低750rpm下的振动为主要目的，同时对890rpm、1043 rpm、 1194rpm 、1346 rpm、 1494 rpm下的振动综合考虑。在电机上部加重轮盘上加重260克，使各转速下振动都降到60µ以下。

3 结论及评述

该凝泵电机变频改造后由于工作转速区间的扩大，导致其中包含了系统的共振转速，在不改变系统特性的情况下，可通过轴系平衡降低残余激振力来解决问题。现场动平衡也表明加重灵敏度敏度很高，属于共振。

二 XX厂1A 、1B 、2A 、2B立式凝泵振动故障分析及处理 1 振动概况

该厂两台300MW机组，每台机组配有一台定速凝泵和两台变频凝泵。凝结水泵型式为：立式多级筒袋式凝结水泵，泵工作满转速为1480 r/min。与凝结水泵配套的电机型式为：立式鼠笼式，同步转速为1480 r/min。

四台变频凝结水泵在满转速下，电机上部振动尚可，在变频到75－80％满转速下运行时电机上部振动很大。

2 振动测试分析及处理

在变频改变转速过程中，各泵电机上部振动测试数据如下：

1号机1A、1B凝泵振动测试数据（单位:工频振幅um/相位） 转 速

（rpm） 上部水平振动 转 速（rpm） 上部水平振动

2号机2A凝泵振动测试数据（单位:工频振幅um/相位） 2A

转 速

（rpm） 上部水平振动 转 速（rpm） 2B 上部水平振动

以上数据表明，四台变频凝泵电机水平方向振动在升、降速过程中均出现两个振动峰值，1A、2A凝泵在1100RPM左右一个，1350RPM左右一个；1B、2B凝泵在830RPM左右一个，1260RPM左右一个。在满转速1492转/分附近振动明显降低。振动主要是一倍频振动，说明振动是与转速有关系的。在升、降速过程中出现两个振动峰值，分析认为：一个峰值表现的是轴系的临界振动，一个峰值表现的是支撑系统的自振频率。当转动频率与轴系的临界转速频率合拍以及与支撑系统的自振频率合拍，在一定的激振力下，会使振动放大很多。

处理情况

1A凝泵处理情况：

在现场做轴系高速动平衡，在电机顶部轮盘上加重221克，使1360RPM下振动降到10µ以下，1058RPM下振动下降不明显。主要原因是两个峰值下的振动加重角度相差较大，有矛盾。后来用大槽钢对凝泵电机加支撑，电机四面用顶丝顶紧，这样处理后，1058RPM下振动下降到160µ。

2A凝泵处理情况：

在现场做轴系高速动平衡，在电机顶部轮盘上加重96克，使1342RPM下振动降到105µ，1127RPM下振动降下降不明显。原因同上。

1B凝泵处理情况：

在现场做轴系高速动平衡，在电机顶部轮盘上加重65克，使1254RPM下振动降到50µ，同时在各转速下振动能保持50µ以下。

2B凝泵处理情况：

在现场做轴系高速动平衡，在电机顶部轮盘上加重53克，使1263RPM下振动降到27µ，在各转速下振动能保持50微米以下。

3 结论及评述

该厂四台变频凝泵电机振动大的原因为，转子在轴系临界转速下的振动放大及轴系与支撑系统的共振。

对于在全部变频范围只有一个振动峰值的振动，通过动平衡加重，降低振动峰值，一般使问题能得到解决。

对于在全部变频范围有两个振动峰值的振动，通过动平衡加重，可以降低一个振动较大的峰值，对于较低转速的振动峰值，采用加支撑的手段，一般也会使

振动有所减小。

总之，该类型的泵，在振动峰值转速附近，振动灵敏度大，少许的不平衡激振力就会激起很大的振动。

离心风机振动实例

一 XX厂#11一次风机电机振动故障诊断

1 振动概况

该一次风机电机运行中声音异常，针对这种情况2009年3月两次到现场对该风机电机轴承进行了故障诊断，时隔半个月。为了比较，同时测了同一台炉的＃11、＃12一次风机电机轴承振动。

2 振动分析及处理

从现场两次测得的振动数值看，＃11一次风机两端轴承各方向振动幅值均在10µ以内；但振速却达到了2~3.4mm/s，加速度达到了15.3~18.4 m/s²,明显偏大。与同时测量的＃12一次风机电机轴承比较，＃12一次风机电机振动幅值与＃11相当，亦在10µ以内；但振速、加速度要小得多。＃11振速是＃12的5~8倍，加速度是＃12的10余倍。另外轴承温度、噪声方面＃11也要比＃12明显高一些。而且比较两次振动测量数据可以发现，＃12风机的振动基本保持稳定，而＃11风机的振动有增加的趋势，说明＃11风机的确存在故障。

对＃11一次风机电机做频谱分析，频谱很丰富，高低频均大量存在，数值与工频相当甚至更甚。判断轴承保持架及内、外环损坏的可能性大。

鉴于当时＃11电机的整体振动水平还不算大，建议观察运行，并加强监测，特别是重点关注振速和加速度的变化趋势及轴承温度等，如发现有明显的、进一步增加的趋势就要采取措施；如没有进一步的变化，坚持到4月份的小修中再对该风机电机轴承进行全面检查处理。

在5月份检修中解体检查轴承损坏，更换轴承后正常。

3结论及评述

通过两台风机振动位移、振速、振动加速度比较和振动频谱分析，对＃11一次风机电机的轴承故障可以进行正确的判断。

二 XX厂1炉 B送风机电机轴承故障诊断

1 振动概况

该送风机在更换电机后，非驱动端轴承的垂直方向振动逐渐增大，同时现场

能够听到比较尖锐的声音。电机驱动端轴承振动正常，声音也无异常。

该电机的额定转速为1480r/min，使用SKF公司的6328型球式滚动轴承。 2 振动分析及处理

现场测试表明：

① 非驱动端轴承垂直方向的振动极不稳定，振幅波动很大。

② 非驱动端轴承垂直方向的振动组成中，低频分量占了绝大部分，主要集中在

3.5~8Hz范围内。这个范围不属于轴承的故障频率。

③ 非驱动端轴承的另两个方向与驱动端轴承的垂直方向，虽然振动幅值不大，只有10μm左右，但受到非驱动端轴承垂直方向影响，振动的成分还是以低频为主。

④ 所有方向上的工频(25Hz)振动都很小，约10μm左右。

分析如下：

① 该电机转子的平衡是好的，各方向的工频振幅正常。

② 非驱动端轴承垂直方向可能存在支撑的不稳定现象。可能产生这种不稳定的因素有：a. 轴承盖的圆面不够圆，对轴承的垂直方的紧力不足；b. 轴承盖的圆面不够圆，对轴承水平方向夹得过紧，导致轴承在垂直方向变形，成为立式椭圆。这种变形除了造成低频振动振动外，还会产生较明显的2倍频及更高的倍频。这在图谱上也有反映；c. 地脚螺栓的连接紧力不足。但由于水平方向振动不大，这一因素的可能性较小。

③ 轴承的长期变形运行，会对轴承造成损伤。建议有机会应复查非驱动端轴承的安装状况。轴承圆周方向上的紧力应严格执行安装规程，过大的间隙或紧力都会造成运行异常。

后来对风机停机检查，发现轴承盖的确存在变形，对轴承的工作状况产生了不良影响。

3 结论及评述

通过轴承振动频谱分析，可以对轴承的工作状况进行评定。

轴流风机振动实例

一 XX厂2号炉A引风机振动诊断及处理

1 振动概况

该引风机是轴流式单风轮静叶可调，风机转子支撑轴承在风机缸内。电机与风机转子通过加长轴和两个弹性联轴器连接。

本次大修前该风机振动很小，本次检修为了查轴承，要解体轴承箱，必须要把风轮拆下来。拆风轮后发现风轮与轴配合的圆孔椭圆了，左右各有30丝间隙，同时发现轴细。对轴进行了喷涂、车削，装风轮时轴粗了，修风轮孔，把基准修掉了，回装后振动很大。厂经两次解体检修仍然振动很大，最后一次风轮与轴配合间隙用填充胶粘补固化后振动仍很大。在这种情况下应电厂要求进行现场动平衡。

2 振动分析及处理

1. 振动原始数据

机缸水平振动：振动位移150微米，振速3.2mm/S。

机缸垂直振动：振动位移51微米，振速1.2mm/S。

2. 平衡加重

现场动平衡最终在风轮上加重3030克（3.03公斤）。

3. 效果

现场动平衡后

机缸水平振动：振动位移9微米，振动烈度1.1mm/S。

机缸垂直振动：振动位移8微米，振动烈度0.6mm/S。

三、对振动烈度波动的处理

动平衡后风机进行连续8小时的试运转，风叶开度从全关到70%开度，期间水平振动稳定在12微米以下，而厂CS系统上振速（振动烈度）有四次跳动，变化情况从2.8mm/s到5.96mm/s到3.7mm/s到2.92mm/s，经分析振速跳动是受风叶开启扰动影响，之后能够稳定到2.8mm/s。在现场进行振动频谱分析，主要是气流扰动的成分。

对厂测点处振动进行比对，就地实测2mm/s，厂监测系统显示2.9mm/s, 厂监测系统显示数值偏大。查找原因为安装测振传感器支架刚度低。对测振传感器

支架进行加固后，厂监测系统显示数值从2.9mm/s降到2.5mm/s以下。之后风机又连续运转10个小时，振速都在2.5mm/s以下，没有跳动的现象，此项工作结束。

3 结论及评述

通过现场动平衡，风机振动位移降到了很小。通过对振速进行分析及厂监测系统问题处理，使振速达到了满意的程度。

二 XX厂5号炉＃1一次风机振动诊断及处理

1 振动概况

该一次风机是轴流式、两级动叶可调，风轮支撑轴承在两风轮之间跨内。电机与风机转子通过加长轴和两个弹性联轴器连接。机缸底部是弹性支撑，底部两侧各用4条螺栓与基础联结，风轮前后底部是滚轮在导轨上支撑。

该一次风机振动不稳定，停后检修。检修后第一次转动振动30微米，第二次转动90微米。揭机缸将风叶上粘灰擦后，第三次转动因振动大保护动作，CS显示振动到190微米（该风机振动到50微米报警）。由于振动太大，不能运行，进行振动分析处理。

2 振动测试分析及处理

现场进行振动测试，机缸水平振动128微米，振动频率是一倍频。

现场进行动平衡，加重181克，振动降到20微米。

动平衡后，风机投入运行。运行几个小时后振动上升到43微米，不到一天的时间，运行中振动波动，振动大的时候到80余微米。

从加重数值推算分析，该风机振动灵敏度高，19克/丝明显存在结构共振。电厂专业人员介绍，该风机下机缸底部中间与基础是通过弹簧支撑。弹簧支撑一旦发生振动与激振力合拍，就会越振越大。系统只要存在结构共振，振动就极不稳定。在系统变工况、气温变化等因素扰动下，振动就很容易激发变大。

针对这种情况，提出在风机机缸上加重物，对风机下部加支撑的处理方案，以改变系统固有频率，避开激振力频率。

后在风机机壳顶部压2吨重物，压上后振动大幅下降，去掉重物后振动到80微米。现在是把重物压到机壳顶部中间位置，振动到27微米，振动稳定。

3 结论及评述

对于结构共振振动问题，一是尽可能地降低激振力；二是想办法改变系统固有频率，避开激振力频率。这是解决这类问题有效的手段，往往都能取得理想的效果。

三 XX厂＃1炉1引风机振动测试

1 振动概况

该风机为轴流风机。2008年元旦节检后启动，运行了一段时间后，振动值上涨，振速在3～6mm/s变化，振动监测系统频繁报警。

2 振动分析及处理

现场测量振动幅值稳定，195um，振速4.6mm/s；相位变化，稳定在两个相位相差180度左右，停风机后对风机松动的后导页轴承紧固螺丝进行了处理。再次测量，振动值有所降低，相位稳定，180um/72°，振速3.8mm/s。频谱分析以一倍频为主，由于另外一台风机曾发生过电机基础下沉的情况。再次降负荷停风机后检查联轴器，发现也发生了电机基础下沉的问题，风机叶轮检查无积灰和外观缺损情况，由于区域用电负荷紧张，联轴器的张口未调整到安装规范内。风机启动后，振动值较稳定，200um/42°，振速4.5mm/s，＃2引风机的振动值也上升到4.2mm/s附近变化。

后利用机组停备机会，风机后导叶支承焊接加固，紧固松动的螺栓，启动后振幅值337um，现场加重4500g后，振幅值12um。振速从9mm/s下降到2.3mm/s，满足运行要求。

3 结论及评述

该风机振动开始异常波动的原因主要为导叶支承松动，振动不稳定；处理后振动稳定但数值大的原因在于基础沉降及中心偏差，通过动平衡可以解决。

四 XX厂锅炉送风机振动故障诊断及处理

1 振动概况

该送风机系沈阳鼓风机厂生产的轴流式送风机（工作1500RPM）。转子系统由一个装有17只叶片的叶轮和一根细长轴组成，有两个径向轴承和一个推力

轴承支撑，通过金属片柔性联轴器与电机相连。该风机原先到货的叶片材料为铸铝，考虑到其强度的安全裕量较小，应业主的要求厂家将叶片改为锻铝，为保证工期将另一风机的锻铝叶片安装在该风机上。

现场首次启动时，发生过金属撞击声，打开风筒检查发现，有安装时的金属遗留物在风筒内，将若干叶片打伤；清除废物并回装后风机运行，振动一直较大，在线监测轴承水平振动为130~150um，且声音异常。

2 振动测试及处理

现场振动测试表明轴承振动以工频为主，说明转子存在一定的不平衡；同时频谱上存在一定的2X~6X高频分量，说明轴承存在摩擦或紧力不足现象。

首先进行动平衡。加重发现线性关系较差，而且去掉加重后的振动恢复不到原始的振动水平。同时发现该风机轴承温度异常，运行10min即上升30℃；因此判断轴承可能存在故障。

决定解体风机，检查轴承及转子。检查发现：1）4片叶片有碰伤痕迹，其中一片中部出风侧有一定的变形2）叶轮支撑架与扩散器出现径向碰磨3)轴承间隙偏大，转轴转动时轴承有响声。

由于叶片无备件且损伤不很严重故没有更换叶片，对轴承进行了更换。 处理后启动，现场测试轴承水平振动为130um，工频为主；此次在叶轮平衡槽加重210克后轴承振动降为20um左右，振动达到优良。

3 结论及评述

本例风机振动原因有轴承异常、动静碰磨及转子不平衡。不平衡的主要原因可能是将另一风机的锻铝叶片安装在该风机上，由于零部件材料不同及生产中的工艺尺寸误差，最终会产生质量偏差；另外在试运时4只叶片被打伤，叶片局部产生一定的变形，对轴系的平衡状态也会有一定的影响。在进行转子动平衡时，必须首先排除其它故障的影响，只有振动稳定、重复性好，才能通过动平衡解决振动问题。