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第8章 地基承载力

§8．1 概 述

各种土木工程在整个使用年限内都要求地基稳定，要求地基不致因承载力不足、渗流破坏而失去稳定性，也不致因变形过大而影响正常使用。地基承载力是指地基承担荷载的能力。在荷载作用下，地基要产生变形。随着荷载的增大，地基变形逐渐增大，初始阶段地基尚处在弹性平衡状态，具有安全承载能力。当荷载增大到地基中开始出现某点，或小区域内各点某一截面上的剪应力达到土的抗剪强度时，该点或小区域内各点就剪切破坏而处在极限平衡状态，土中应力将发生重分布。这种小范围的剪切破坏区，称为塑性区。地基小范围的极限平衡状态大都可以恢复到弹性平衡状态，地基尚能趋于稳定，仍具有安全的承载能力。但此时地基变形稍大，尚须验算变形的计算值不超过允许值。当荷载继续增大，地基出现较大范围的塑性区时，将显示地基承载力不足而失去稳定。此时地基达到极限承载能力。地基承载力是地基土抗剪强度的一种宏观表现，影响地基土抗剪强度的因素对地基

承载力也产生类似影响。

地基承载力问题是土力学中的一个重要的研究课题，其目的是为了掌握地基的承载规律，发挥地基的承载能力，合理确定地基承载力，确保地基不致因荷载作用而发生剪切破坏，产生变形过大而影响建筑物或土工建筑物的正常使用。为此，地基基础设计一般都限制基底压力最大不超过地基容(允)许承载力或地基承载力特征值(设计

值)。

确定地基承载力的方法一般有原位试验法、理论公式法、规范表格法、当地经验法四种。原位试验法是一种通过现场直接试验确定承载力的方法，现场直接试验包括[静]载荷试验、静力触探试验、标准贯入试验、旁压试验等，其中以载荷试验法为最直接、最可靠的方法。理论公式法是根据土的抗剪强度指标以理论公式计算确定承载力的方法。规范表格法是根据室内试验指标、现场测试指标或野外鉴别指标，通过查规范所列表格得到承载力的方法。规范不同(包括不同部门、不同行业、不同地区的规范)，其承载力值不会完全相同，应用时需注意各自

的使用条件。当地经验法是一种基于地区的使用经验，进行类比判断确定承载力的方法。

本章将介绍浅基础的地基破坏模式、原位试验法和理论公式法确定地基容许承载力或地基承载力特征值。确定

地基承载力的规范表格法和当地经验法，详见《基础工程》中介绍。

§8．2 浅基础的地基破坏模式Page 1 of 3

8．2．1 三种破坏模式

在荷载作用下地基因承载力不足引起的破坏，一般都由地基土的剪切破坏引起。试验研究表明，它有三种破坏

模式：整体剪切破坏、局部剪切破坏和冲切剪切破坏，如图8-1所示。

整体剪切破坏是一种在基础荷载作用下地基发生连续剪切滑动面的地基破坏模式，其概念最早由L．普朗德尔(Prandtl，1920)提出。它的破坏特征：地基在荷载作用下产生近似线弹性(曲线的首段呈线性)变形，当 荷载达到一定数值时，在基础的边缘以下土体首先发生剪切破坏，随着荷载的继续增加，剪切破坏区也逐渐扩 大，曲线由线性开始弯曲，当剪切破坏区在地基中形成一片，成为连续的滑动面时，基础就会急剧下沉并向一侧倾斜、倾倒，基础两侧的地面向上隆起，地基发生整体剪切破坏，地基基础失去了继续承载能力。描述这种破坏模式的典型的荷载-沉降曲线(曲线)具有明显的转折点，破坏前建筑物一般不会发生过大的沉降，它是一种典型的土体强度破坏，破坏有一定的突然性。如图8-1(a)所示。整体剪切破坏一般在密砂和坚硬的粘土

中最有可能发生。

局部剪切破坏是一种在基础荷载作用下地基某一范围内发生剪切破坏区的地基破坏型式，其概念最早由K．太沙基(Terzaghi，1943)提出。其破坏特征是，在荷载作用下，地基在基础边缘以下开始发生剪切破坏之后，随着荷载的继续增大，地基变形增大，剪切破坏区继续扩大，基础两侧土体有部分隆起，但剪切破坏区滑动面没有发展到地面，基础没有明显的倾斜和倒塌。基础由于产生过大的沉降而丧失继续承载能力。描述这种破坏模式的曲线，一般没有明显的转折点，其直线段范围较小，是一种以变形为主要特征的破坏模式，如图8-1(b)

所示。

冲切剪切破坏是一种在荷载作用下地基土体发生垂直剪切破坏，使基础产生较大沉降的一种地基破坏模式，也称刺入剪切破坏。冲切剪切破坏的概念由E．E．德贝尔和A．S．魏锡克(De Beer，Vesic，1958)提出，其破坏特征是，在荷载作用下基础产生较大沉降，基础周围的部分土体也产生下陷，破坏时基础好象“刺入”地基土层中，不出现明显的破坏区和滑动面，基础没有明显的倾斜，其曲线没有转折点，是一种典型的以变形为特征的破坏模式，如图8-1(c)

所示。在压缩性较大的松砂、软土地基或基础埋深较大时相对容易发生冲切剪切破

坏。

8．2．2 破坏模式的影响因素和判别

影响地基破坏模式的因素有：地基土的条件，如

种类、密度、含水量、压缩性、抗剪强度等；基础条

件，如型式、埋深、尺寸等，其中土的压缩性是影响

破坏模式的主要因素。如果土的压缩性低，土体相对

比较密实，二般容易发生整体剪切破坏。反之，如果

土比较疏松，压缩性高，则会发生冲切剪切破坏。

地基压缩性对破坏模式的影响也会随着其他因

素的变化而变化。建在密实土层中的基础，如果埋深

大或受到瞬时冲击荷载，也会发生冲切剪切破坏；如果在密实砂层下卧有可压缩的软弱土层，也可能发生冲切剪切破坏。建在饱和正常固结粘土上的基础，若地基土在加载时不发生体积变化，将会发生整体剪切破坏；如果加荷很慢，使地基土固结，发生体积变化，则有可能发生刺人破坏。对于具体工程可能会发生何种破坏模式，需考

虑各方面的因素后综合确定。

图8-2给出魏锡克在砂土上的模型基础试验结果，该图说明了地基破坏模式与砂土相对密实度的关系。

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§8．3 地基临界荷载

8．3．1 地基塑性区边界方程

1．地基土中应力状态的三个阶段

现场荷载试验(见§4．2节)根据各级荷载及其相应的相对稳定沉降值，可得荷载与沉降的关系曲线，即

曲线。还可得各级荷载作用下的沉降与时间的关系曲线，即曲线。在某一瞬间内载荷板沉降与该瞬时时间之比（），称为土的变形速度，它在荷载增大的过程中变化，可得地基土中应力状态的三个阶段：压缩阶段、剪切阶段和隆起阶段，如图8-3所示。

(1)压缩阶段，又称直线变形阶段，对应曲线的段。在这个阶段外加荷载较小，地基土以压缩变形为主，压力与变形之间基本呈线性关系，地基中的应力尚处在弹性平衡阶段，地基中任一点的剪应力均小于该点的抗剪强度。该阶段的应力一般可近似采用弹性理论进行分析。

(2)剪切阶段，又称塑性变形阶段，对应曲线的段。在这一阶段，从基础两侧底边缘开始，局部位置土中剪应力等于该处土的抗剪强度，土体处于塑性极限平衡状态，宏观上曲线呈现非线性的变化。随着荷载的增大，基础下土的塑性平衡区扩大，载荷-变形曲线的斜率增大。在这一阶段，虽然地基土部分区域发生了塑性极限平衡，但塑性区并未在地基中连成一片，地基基础仍有一定的稳定性，地基的安全度则随着塑性区的扩大而降低。

(3)隆起阶段，又称塑性流动阶段，对应曲线的段。该阶段基础以下两侧的地基塑性区贯通并连成一片，基础两侧土体隆起，很小的荷载增量都会引起基础大的沉陷，这时变形主要不是由土的压缩引起，而是由地基土的塑性流动引起，是一种随时间不稳定的变形，其结果是基础向比较薄弱一侧倾倒，地基整体失去稳定性。

相应于地基土中应力状态的三个阶段，有两个界限荷载：前一个是相当于从压缩阶段过渡到剪切阶段的界限荷

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载，称为比例界限荷载或临塑荷载，一般记为，它是曲线上点所对应的荷载；后一个是相应于从剪切阶段过渡到隆起阶段的界限荷载，称为极限荷载，记为，它是曲线上点所对应的荷载。由此取或(为安全系数)确定地基容许载力。

2．地基塑性区边界方程

假设在均质地基表面上，作用一均布条形荷载，如图8-4(a)所示。根据弹性理论，它在地表下任一点处产生的大、小主应力可按下式表达[见§3．4式(3-32)]：

(8-1a)

(8-lb)

式中 ——均布条形荷载，kPa；

——任意点到均布条形荷载两端点的夹角，弧度。

的作用方向与角的平分线一致，作用在点的应力除了由基底附加应力引起的地基附加应力 外，还有土自重应力。实际工程中的基础一般都有埋深，如图8-4(b)所示，则点的土自重应力为

，为条形基础两侧荷载，为基础埋深范围内土层的加权平均重度，为地基持力层土的重度，地下水位以下均取浮重度，为点离基底的距离。

为了推导方便，假设地基土原有的自重应力场的静止侧压力系数尺＝1，具有静水压力性质，则自重应力场没有改变点附加应力场的大小和主应力的作用方向，因此，地基中任意点的大、小主应力为：

(8-2a)

(8-2b)

式中 ——基底附加压力，(为从天然地面算起的基础埋深)；

——基础两侧荷载， (为从设计地面算起的基础埋深)；

—一地基持力层土的重度，地下水位以下用浮重度；

其余符号的意义如图8-4所示。

当点应力达到极限平衡状态时，该点的大、小主应力应满足下式极限平衡条件[见§6．2式(6-6)]：

(8-3)

将式(8-3)代人上式有：

(8-4)

此即满足极限平衡条件的地基塑性区边界方程，给出了塑性区边界上任意一点的坐标与

角的关系，如图8-5所示。如果荷载

、基础两侧超载

以及土的、、为已知，则根据此式可绘出塑性区的

边界线。

8．3．2 地基的临塑荷载和临界荷载

1．临塑荷载

临塑荷载是指基础边缘地基中刚要出现塑性区时基底单位面积上所承担的荷载，它相当于地基土中应力状态从压缩阶段过渡到剪切阶段时的界限荷载，根据地基塑性区边界方程[式(8-4)]，即可导得地基临塑荷载。

随着基础荷载的增大，在基础两侧以下土中塑性区对称地扩大。在一定荷载作用下，塑性区的最大深度(见图8-5)可从式(8-4)按数学上求极值的方法，由的条件求得。

则有

将它代回式(8-4)得出的表达式：

(8-5)

当荷载增大时，塑性区就发展扩大，塑性区的最大深度也增大。根据定义，临塑荷载为地基刚要出现塑性区时的荷载，即＝0时的荷载，则令式(8-5)右侧为零，可得临塑荷载的公式。 ，

(8-6a）

或 (8-6b)

式中，、为承载力系数，均为的函数：

从式(8-6a)、(8-6b)可看出，临塑荷载由两部分组成，第一部分为地基土粘聚力的作用，第二部分为基础两侧超载或基础埋深的影响，这两部分都是内摩擦角的函数，随、、的增大而增大。

2．临界荷载

临界荷载是指允许地基产生一定范围塑性区所对应的荷载。工程实践表明，采用不允许地基产生塑性区的临塑荷载作为地基容许承载力的话，往往不能充分发挥地基的承载能力，取值偏于保守。对于中等强度以上地基土，将控制地基中塑性区较小深度范围内的临界荷载作为地基容许承载力或地基承载力特征值，使地基既有足够的安全度，保证稳定性，又能比较充分地发挥地基的承载能力，从而达到优化设计，减少基础工程量，节约投资的目的，符合经济合理的原则。允许塑性区开展深度的范围大小与建筑物的重要性、荷载性质和大小、基础形式和特性、地基土的物理力学性质等有关。

根据工程实践经验，在中心荷载作用下，控制塑性区最大开展深度，在偏心荷载下控制

，对一般建筑物是允许的。、，分别是允许地基产生和范围塑性区所对应的两个临界荷载。此时，地基变形会有所增加，须验算地基的变形值不超过允许值。

根据定义，分别将和代人式(8-5)得：

(8-7a)

或 (8-7b)

(8-8a)

或 (8-8b)

式中、为承载力系数，均为的函数：

，

从式(8-7b)、(8-8b)可以看出，两个临界荷载由三部分组成，第一、二部分分别反映了地基土粘聚力和基础埋深对承载力的影响，这两部分组成了临塑荷载；第三部分表现为基础宽度和地基土重度的影响，实际上受塑性区开展深度的影响。它们都随内摩擦角的增大而增大，其值可从公式计算得到。分析临界荷载的组成，可以看到它受地基土的性质、基础埋深、基础尺寸等因素的影响。

必须指出，临塑荷载和临界荷载两公式都是在条形荷载情况下(平面应变问题)导得的，对于矩形或圆形基础(空间问题)，用两公式计算，其结果偏于安全。至于临界荷载和的推导，近似仍用弹性力学解答，其所引起的误差，随塑性区扩大而加大。

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[例题8-1] 某条形基础置于一均质地基上，宽3m，埋深lm，地基土天然重度18.0kN／m3，天然含水量38％，土粒比重2.73，抗剪强度指标＝15kPa，=12°,问该基础的临塑荷载、临界荷载、各为多少?若地下水位上升至基础底面，假定土的抗剪强度指标不变，其、、有何变化?

[解] 根据＝12°，从公式计算得：＝4.42，＝1.94，＝0.23，＝0.31得：

kPa

kPa

＝114kPa

＝118kPa

地下水位上升到基础底面，此时需取浮重度，

＝8.27kN/m3

kPa

=107kPa

=109kPa

从比较可知，当地下水位上升到基底时，地基的临塑荷载没有变化，地基的临界荷载降低，本例的减小量达

6.1％～7.6％。不难看出，当地下水位上升到基底以上时，临塑荷载也将降低。由此可知，对工程而言，作好排水工作，防止地表水渗入地基，保持水环境对保证地基稳定、有足够的承载能力具有重要意义。

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§8．4 地基极限承载力

地基极限承载力是指地基剪切破坏发展即将失稳时所能承受的极限荷载，亦称地基极限荷载。它相当于地基土中应力状态从剪切阶段过渡到隆起阶段时的界限荷载。在土力学的发展中，地基极限承载力的理论公式很多，大都是按整体破坏模式推导，而用于局部剪切或冲切剪切破坏情况时根据经验加以修正。极限承载力的求解方法有两大类：一类是按照极限平衡理论求解，假定地基土是刚塑性体，当应力小于土体屈服应力时，土体不产生变形，如同刚体一样；当达到屈服应力时，塑性变形将不断增加，直至土样发生破坏。图8-6所示的塑性变形的应力应变图形，结构钢的塑性应变值可达弹性应变的10～15倍；当弹性应变较塑性应变小很多可以忽略时，简化为理想塑性体，即刚塑性体。这类方法是通过在土中任取一微分体，以一点的静力平衡条件满足极限平衡条件建立微分方程，计算地基土中各点达到极限平衡时的应力及滑动面方向，由此求解基底的极限荷载，此解法由于存在着数学上的困难，仅能对某些边界条件比较简单的情况得出解析解。

另一类是按照假定滑动面求解，通过基础模型试验，研究地基整体剪切破坏模式的滑动面形状，并简化为假定滑动面，根据滑动土体的静力平衡条件求解极限承载力。

本节介绍极限平衡理论法的普朗德尔和赖斯纳极限承载力以及假定滑动面法的太沙基、汉森及魏锡克极限承载力。

8．4．1 普朗德尔和赖斯纳极限承载力

L．普朗德尔(Prandtl，1920)根据极限平衡理论对刚性模子压人半无限刚塑性体的问题进行了研究。普朗德尔假定条形基础具有足够大的刚度，等同于条形刚性模子，且底面光滑，地基材料具有刚塑性性质，且地基土的重度为零，基础置于地基表面。当作用在基础上的荷载足够大时，基础陷入地基中，地基产生如图8-7所示的整体剪切破坏。

图8-7所示的塑性极限平衡区分为五个部分，一个是位于基础以下的中心楔体，又称主动朗肯(Rankine)区，该中心区的大主应力的作用方向为竖向，小主应力作用方向为水平向，根据极限平衡理论小主应力作用方向与破坏面成()角，此即中心区两侧面与水平面的夹角。与中心区相邻的是两个辐射向剪切区，又称普朗德尔区，由一组对数螺线和一组辐射向直线组成，该区形似以对数螺旋线为弧形

边界的扇形，其中心角为直角。与两个普朗德尔区另一侧相邻的是两个被动朗肯区，该区大主应力作用方向为水

平向，小主应力作用方向为竖向，破裂面与水平面的夹角为()。

普朗德尔导出在图8-7所示情况下作用在基底的极限荷载，即极限承载力为

(8-9)

，或查表8-1；

式中 ——承载力系数；

、——土的抗剪强度指标。

1924年，赖斯纳(Ressiner)在普朗德尔理论解的基础上考虑了基础埋深的影响(如图8-8示)，即把基底以上两侧土仅仅视同作用在基底水平面上的柔性超载（），导出了地基极限承载力计算公式。

(8-10)

式中 ——承载力系数，，或查表8-1；

其余符号与式(8-9)相同。

虽然赖斯纳的修正比普朗德尔理论公式有了进步，但由于没有考虑地基土的重量，没有考虑基础埋深范围内侧面土的抗剪强度等的影响，其结果与实际工程仍有较大差距，为此，许多学者，如K．太沙基(Terzaghi，1943)、G．G．迈耶霍夫(Meyerhoff，1951)、J．B．汉森(Hansen，1961)、A．S．魏锡克(Vesic，1963)等先后进行了研究并取得了进展，都是根据假定滑动面法导出的极限荷载公式。

8．4．2 太沙基极限承载力

K．太沙基(Terzaghi)对普朗德尔理论进行了修正，他考虑：①地基土有重量，即；②基底粗糙；③不考虑基底以上填土的抗剪强度，把它仅看成作用在基底水平面上的超载；④在极限荷载作用下基础发生整体剪切破坏；⑤假定地基中滑动面的形状如图8-9(a)所示。由于基底与土之间的摩擦力阻止了发生剪切位移，因此，基底以下的I区就像弹性核一样随着基础一起向下移动，为弹性区。由于，弹性I区与过渡区(Ⅱ区)的交界面为一曲面，弹性核的尖端b点必定是左右两侧的曲线滑动面的相切点，在此假定为平面。如果弹性核的两个侧面。和也是滑动面，如图8-9(d)所示则按极限平衡理论，它与水平面夹角为()(参见图8-7、图8-8)；而基底完全粗糙，根据几何条件，其夹角为，如图8-9(b)所示：基底的摩擦力不足以完全限制弹性核的侧向变形，则它与水平面的夹角界于与()之间。Ⅱ区的滑动面假定由对数螺旋线和直线组成。除弹性核外，在滑动区域范围Ⅱ、Ⅲ区内的所有土体均处于塑性极限平衡状态，取弹性核为脱离体，并取竖直方向力的平衡，考虑单位长基础，有

(8-11a)

或 (8-1lb)

式中 ——基础宽度；

——地基土重度；

－—弹性楔体与水平面的夹角，＞＞；

——地基土的粘聚力，

－—地基土的内摩擦角；

——作用于弹性核边界面(或)的被动土压力合力，即，分别是、

、项的被动土压力系数、、的函数。太沙基建议采用下式简化确定，如图

8-9(c)所示：

(8-12)

将式(8-14)代人式(8-13)，可得到

(8-13)

式中，、、为粗糙基底的承载力系数，是、的函数。

式(8-13)即为基底不完全粗糙情况下太沙基承载力理论公式。其中弹性核两侧对称边界面与水平面的夹角为未定值。

太沙基给出了基底完全粗糙情况的解答。此时，弹性核两侧面与水平面的夹角＝，承载力系数由下式确定：

(8-14)

(8-15)

(8-16)

从上式可知，承载力系数为土的内摩擦角的函数，表示土重影响的承载力系数包含相应被动土压力系数，需由试算确定。

对完全粗糙情况，太沙基给出了承载力系数曲线图(图8-10)。由内摩擦角直接从图中可查得、、值。式(8-28)为在假定条形基础下地基发生整体剪切破坏时得到的，对于实际工程中存在的方形、圆形和矩形基础，或地基发生局部剪切破坏情况，太沙基给出了相应的经验公式。

对于地基发生局部剪切破坏的情况，太沙基建议对土的抗剪强度指标进行折减，即取：

，或。根据调整后的由图8-10查得

、、，按式(8-15)计算局部剪切破坏极限承载力。或者，根据由图8-10查得、、，再按下式计算极限承载力

(8-17)

对于圆形或方形基础，太沙基建议按下列半经验公式计算地基极限承载力。

对方形基础(宽度为b)

整体剪切破坏 (8-18)

局部剪切破坏 (8-19)

对圆形基础(半径为b)

整体剪切破坏 (8-20)局部剪切破

坏 (8-21)

对宽度b、长度的矩形基础，可按值在条形基础(＝0)和方形基础（＝1)的计算极限承载力之间用插值法求得。

根据太沙基理论求得的是地基极限承载力，在此一般取它的(～)作为地基容许承载力，取值大小与结构类型、建筑物重要性、荷载的性质等有关，即对太沙基理论的安全系数一般取＝2～3。

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8．4．3 汉森和魏锡克极限承载力

在实际工程中，理想中心荷载作用的情况不是很多，

在许多时候荷载是偏心的，甚至是倾斜的，这时情况相对复

杂一些，基础可能会整体剪切破坏，也可能水平滑动破坏。

其理论破坏模式见图8-11示。与中心荷载下不同的是，有水

平荷载作用时地基的整体剪切破坏沿水平荷载作用方向一侧

发生滑动，弹性区的边界面也不对称，滑动方向一侧为平

面，另一侧为圆弧，其圆心即为基础转动中心[图8-11

(a)]。随着荷载偏心距的增大，滑动面明显缩小[图8-11

(b))

J．B．汉森(Hansen)和A．S．魏锡克(Vesic)在太沙基理论基础上假定基底光滑，考虑荷载倾斜、偏心、基础形状、地面倾斜、基底倾斜等的影响，对承载力计算公式提出了修正公式。

(8-22)

式中 、、——承载力系数；

、、——基础形状修正系数，见表8-2，

、、——荷载倾斜修正系数，见表8-3；

、、——基础埋深修正系数，见表8-4；

、、——地面倾斜修正系数，见表8-5，

、、——基底倾斜修正系数，见表8-6。

式(8-24)是一个普遍表达式，是汉森、魏锡克对普朗特尔和太沙基理论公式考虑基础形状、荷载倾斜、基础埋深、地面倾斜、基底倾斜影响的修正公式，修正系数可相应查表8-2至8-6得到。

汉森和魏锡克承载力系数、、、见表8-1所示。

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汉森公式和魏锡克公式适用安全系数见表8-7、表8-8。

各种承载力理论都是在一定的假设前提下导出的，它们之间的结果不尽一致，各公式承载力系数和特定条件下持力层比较见表8-9、表8-10。从表可知，太沙基考虑基底摩擦，其值相对较大；魏锡克和汉森假定基底光滑，其值相对较小，计算结果偏安全。

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§8．5 地基容许承载力和地基承载力特征值

所有建筑物和土工建筑物地基基础设计时，均应满足地基承载力和变形的要求，对经常受水平荷载作用的高层建筑、高耸结构、高路堤和挡土墙以及建造在斜坡上或边坡附近的建筑物，尚应验算地基稳定性。通常地基计算时，首先应限制基底压力小于等于地基容许承载力或地基承载力特征值(设计值)，以便确定基础的埋置深度和底面尺寸，然后验算地基变形，必要时验算地基稳定性。

地基容许承载力是指地基稳定有足够安全度的承载能力，它相当于地基极限承载力除以一个安全系数，此即定值法确定的地基承载力；同时必须验算地基变形不超过允许变形值。地基承载力特征值是指地基稳定有保证可靠度的承载能力，它作为随机变量是以概率理论为基础的，分项系数表达的极限状态设计法确定的地基承载力；同时也要验算地基变形不超过允许变形值。因此，地基容许承载力或地基承载力特征值的定义是在保证地基稳定的条件下，使建筑物基础沉降的计算值不超过允许值的地基承载力。

在§8．3、§8．4所介绍的地基临塑荷载、临界荷载及极限荷载，都属于地基承载力，它是基底接触面的地基抗力。地基承载力是土的内摩擦角粘聚力，重度、基础埋深和宽度的函数。

按照承载力定值法计算时，基底压力不得超过修正后的地基容许承载力[]；按照承载力极限状态计算时，基底荷载效应(相应于荷载效应基础底面处的平均压力值)不得超过修正后的地基承载力特征值。所谓修正后的地基容许承载力和承载力特征值均指所确定的地基承载力包含了基础埋深和宽度两个因素，如理论公式 法确定的地基承载力均为修正后的地基承载力[]或，而原位试验法和规范表格法确定的地基承载力未包含 基础埋深和宽度两个因素，则分别称为地基容许承载力[]或地基承载力特征值，再经过深宽修正，为修正后的地基容许承载力[]和修正后的地基承载力特征值。

理论公式法确定地基容许承载力，一般选取[]=、、或（），当地基塑性区发展速度很慢时，(如＞3)，宜取[]≥或；相反，地基塑性区发展速度很快时(如＜2)，则应取[]≤或。理论公式法确定地基承载力特征值在国标《建筑地基基础设计规范》(GB50007)中采用地基临界荷载的修正公式如下：

式中 ——由土的抗剪强度指标确定的修正后的地基承载力特征值；

——地基土的重度，地下水位以下取浮重度；

——基底宽度，大于6m时，按6m考虑，对于砂土小于3m按3m考虑；

——基础两侧超载(为基础埋深范围内土层的加权平均重度，地下水位以下取

浮重度)；

、、——承载力系数，由土的内摩擦角标准值按表8-11查取，表中、值与临界荷

载中公式中相应的、计算值完全相同，而值与相应的计算

值不相同，根据在卵石层(＞25°)上现场载荷试验所得的实测值对的

理论值作了修正；

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第8章 地基承载力|->精品课程网站

——基底下一倍基宽的深度内土的粘聚力标准值。

载荷试验法确定地基容许承载力通常[]取曲线上的比例界限荷载值或取极限荷载值的一半。现行国标《建筑地基基础设计规范》(GB50007)确定地基承载力特征值的规定如下：

(1)当曲线上有明显的比例界限时，取该比例界限所对应的荷载值，

(2)当满足前三条终止加载条件之一时(见§4．2)，其对应的前一级荷载定为极限荷载，且该值小于对应比例界限的荷载值的2倍时，取极限荷载值的一半，

(3)不能按上两点确定时，可取＝0.010～0.015对应的荷载(低压缩性土取低值，高压缩性土取高值)但其值不应大于最大加载量的一半；

(4)同一土层参加统计的试验点不应少于三点，各试验实测值的极差不得超过其平均值的30％，取此平均值作为土层的地基承载力特征值。对于深层平板载荷试验成果，在进行承载力修正时，仅作宽度修正，得出修正后地基承载力特征值。

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