低合金超高强度钢的研究进展
第３０卷第８期２００６年８月
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低合金超高强度钢的研究进展
范长刚１，董瀚１，雍岐龙１，翁宇庆２，王毛球１，时捷１，惠卫军１
（１．钢铁研究总院结构材料研究所，北京１０００８１；２．中国金属学会，北京１００７１１）摘要：低合金超高强度钢因强度高、热加工工艺性好及生产成本低而广受重视。但其韧性较低，成了制约其大规模生产和应用的关键因素。简要阐述了低合金超高强度钢的国内外研究动态，重点分析了合金元素、冶炼方法及热处理工艺对其强韧性的影响，并提出了改善其韧性的方法及今后的研究方向。
关键词：超高强度钢；低合金钢；韧性
中图分类号：ＴＧｌ４２．１
文献标识码：Ａ
文章编号：１０００一３７３８（２００６）０８一ｏ００１一０４
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ｎ悄ｃｈ册争ｇａｎｆ，ＤＯＮＧＨ蛐１，ＹｏＮＧＱｉ－ｌ伽ｆ，ｗＥＮＧ
ＳＨＩ
Ｙｌ卜ｑｉｎ矛，、矶悄ＧＭａ伊ｑｉｕｌ，
Ｊｉｅｌ，删ＩＷｅ¨岫１
（１．ＣｅｎｔｒａｌＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８１，Ｃｈｉｎａ；
２．ＴｈｅＣｈｉｎｅｓｅＳｏｃｉｅｔｙｏｆＭｅｔａｌｓ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１００７１１，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔ戌比ｔ：Ｕ１ｔｒａ＿ｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈｌｏｗａ１１０ｙ（ＵＨＳＬＡ）ｓｔｅｅｌｓｈａｖｅｂｅｅｎ耐ｄｅｌｙｒｅｃｏｇｎｉｓｅｄｆｏｒｔｈｅｉｒｕｌｔｒａ＿ｈ遮ｈ
ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｇｏｏｄｈｏｔ
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ｔｈｅｉｒｃｏｍｎｌｅｒｃｉａｌｕｓｅ．ＴｈｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆＵＨＳＬＡｓｔｅｅｌｓｉｓｂｒｉｅｆｌｙｒｅｖｉｅ、Ⅳｅｄ．Ｔｈｅｅ“ｅｃｔｓｏｆｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌｍｅｔｈｏｄｓａｎｄｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓ
＾，Ｉｅｔｈｏｄｓｏｆ
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ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ，
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ｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｔｏｕｇｈｎｅｓｓｏｆＵＨＳＬＡｓｔｅｅｌｓ
ｓｕ衄ｍ打ｚｅｄ．
ｉｍｐｒｏｖｉｎｇｔｈｅｔｏｕｇｈｎｅｓｓ，ｗｈｉｃｈｗｉｌｌｂｅｈｌｐｏｒｔａｎｔｔｏｐｉｃｓｆＯｒｆｕｔｕｒｅｒｅｓｅａｒｃｈ，ａｒｅｐｏｉｎｔｅｄ
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１
引言
民用产品及大规模应用的最关键因素。
近几年来随着汽车轻量化、铁路高速化进程的
与普通结构钢相比，低合金超高强度钢具有相
当高的强度（Ｒ。≥１
５００
加快，国外低合金超高强度钢制品如超高强度螺栓、长寿命弹簧等应用日益增多，迫切需要更进一步提高其韧性。作者对影响低合金超高强度钢韧性的因素进行了分析，概述了提高其韧性的方法。
ＭＰａ）和一定的韧性，由于
其合金元素含量低，热加工工艺简单，成本相对低廉，因而被广泛用于航天、航空和常规武器等领域。
此类钢是在调质钢的基础上发展起来的，不同的是
其最终热处理制度为淬火＋低温回火或等温淬火，
２低合金超高强度钢的成分与性能
目前国内外常用的低合金超高强度钢的化学成
分别得到回火马氏体或下贝氏体组织，常用于室温下工作、受力较大的构件。在其使用过程中往往要承受较大的冲击载荷（如飞机起落架、炮筒和防弹钢
分、力学性能分别见表１、表２［１’２］。该系钢以铬一镍一钼合金系为基础，其中有些加入钒以细化晶粒，或加入硅、锰以节约铬、镍。其抗拉强度小于２随着强度的增加，其伸长率和冲击功下降。
０６０
板等），且对疲劳陛能的要求较高，但往往因韧性不
高而会缩短其使用寿命，或容易发生脆性断裂而影响安全。因此，韧性不高是制约此类钢推广应用到
收稿日期：２００５一０７一０６；修订日期：２００５—１１－０４
作者简介：范长刚（１９６５一），男，湖北武汉人，高级工程师，博士研
究生。
导师：翁宇庆教授
ＭＰａ，
３化学成分对韧性的影响
当钢中碳含量超过ｏ．６％时，低合金超高强度钢的韧性很差、强度很高而无法应用，而碳含量小于ｏ．２５％时钢的韧性较高、强度达不到超高强度要求，因此，该系钢碳含量通常在ｏ．２５％～ｏ．６０％之间。钟
・１‘
范长刚，等：低合金超高强度钢的研究进展
钢号热处理工艺抗拉强度Ｒ。／啪Ｐａ屈服强度ＲＰｏ．２／ＭＰａ伸长率Ａ／％断面收缩率Ｚ／％冲击功
平等［３．５］分析了三种不同碳含量ＧＣ一４钢的组织和性能，结果表明，随碳含量的增加，其抗拉强度呈线性提高，其显微组织由单一板条马氏体＋细小￡碳化物变成板条马氏体＋片状马氏体＋细小￡碳化
物。而随孪晶马氏体比例的增加，虽然强度明显提
功明显提高，但随着钛含量继续增加，冲击吸收功又下降‘钆１０］。低合金超高强度钢由于存在较大的内应
力，对氢脆的敏感性较高，因此氢对其韧性有很大的影响。由此氢脆原因、氢扩散、吸氢与去氢以及腐蚀疲劳等问题成为了目前研究的热点‘１１’１
２｜。
高，但是塑、韧性亦明显下降，疲劳断口由韧窝转变成部分沿晶断裂。
镍能提高钢的低温韧性，而其它合金元素则主
要是通过改变钢的组织而间接影响低合金超高强度
４冶炼方法对韧性的影响
冶炼方法对钢中气体含量有较大的影响。空气
熔炼的４３４０钢的氢含量为１．４ｍｇ／ｋｇ，氧含量为２５
钢的韧性。合金元素（钴除外）含量的增加会导致Ｍｓ点下降，淬火冷却到室温时马氏体含量降低、残余奥氏体量增大［６］。
钢中微量元素如硼、钛和氢等对其韧性会产生一定影响。硼通过偏聚在奥氏体晶界而显著延迟铁素体形核，从而显著增大ＨＴ８０钢的淬透性使韧性
得到改善。为避免形成氮化硼，影响硼的作用，故适当加入铝以固定氮［７］。井上毅等发现奥氏体化时硼
ｍｇ／ｋ，氮含量为１００ｍｇ／ｋｇ；而真空电弧重熔的
４３４０钢的氢含量为ｏ．９ｍｇ／ｋｇ，氧含量为４ｍｇ／ｋｇ，氮含量为５３ｍｇ／ｋｇ。因氧、氮含量大幅减小，钢中
的氧化物、氮化物夹杂含量也会大幅降低。因此，钢
的断面收缩率、断裂韧度和疲劳极限明显提高而强度变化不大，见表３［１］。
４３４０钢采用电渣重熔可降低钢中硫含量，提高纯净度，改善各种回火温度下的Ｋｍ与空气熔炼
钢相比，电渣重熔钢尽管每平方毫米夹杂物的数量
在晶界的偏聚比硫更快，会降低晶界能并抑制和减
小硫在晶界的偏聚，因此微量硼的加入能改善钢的韧性‘８｜。Ｓｈｏｋｕｈｆａｒ研究了三种不同钛含量的４１４０钢，发现加入少量钛（＜ｏ．０１１％Ｔｉ）时钢的冲击吸收
・
增加，但夹杂物尺寸显著降低，最大尺寸减小３３％，夹杂物的体积分数减小。与真空电弧重熔工艺相
比，电渣重熔脱硫和去除夹杂物更为有效。因此与
２‘
范长刚，等：低合金超高强度钢的研究进展
表３不同冶炼方法生产的４３４０和３００Ｍ钢的力学性能
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空气熔炼
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１
８０５
４４．８
４９．３一真空电弧重熔２０８０
ｌ７８５
４７．８
５７．４
一
不重熔和经真空电弧重熔钢比较，电渣重熔的４３４０钢改善了热延性，提高了冲击吸收功、Ｋ℃及疲劳极限，明显降低了疲劳裂纹扩展速率［１３｜。李继欣等比
较了真空熔炼和电渣重熔两种冶炼方法生产的３３Ｓｉ２ＭｎＣｒＭｏＶ钢，结果表明，真空感应熔炼显著
提高钢的纯净度，钢中非金属夹杂物总量减少
８０％，气体总含量降低５０％，从而使钢的断裂韧度提高１５％，抗应力腐蚀的应力强度因子提高３６％，应力腐蚀亚临界扩展平均速度降低６０％［１
４Ｉ。
Ｔｏｍｉｔａ在４３４０钢中加入钙对硫化物夹杂进行
改性，用喂钙一硅丝的工艺方法可使硫化物从带状
ＭｎＳ变成颗粒状ＣａＳ，使ＫＩＣ提高了约３７ＭＰａ・
ｍ１／２［１５］，并可改善冷脆转变温度。另外，４３４０钢热轧变形量从９８％降低到８０％，使热轧后ＭｎＳ由带状变成椭球状，从而使横向Ｋ℃提高约１６ＭＰａ・
ｍ１／２，横向冲击吸收功提高了约９Ｊ［１６｜。因此，轧制压下量或锻造比对夹杂物的大小、形貌有较大影响，
从而影响钢的韧性。
５热处理工艺对韧性的影响
３７ＳｉＭｎＣｒＮｉＭｏＶ钢高温淬火乃至超高温淬火与正常温度淬火相比，其强度变化不大，断裂韧度明
显提高，冲击吸收功则下降。主要原因是超高温淬火促使粗大碳化物基本溶解，显微成分均匀化程度高，淬火后产生１００％板条马氏体，板条间有残余奥氏体存在，且微观应力降低，出现韧窝和准解理混合
断口。因此，在淬火前先进行调质处理，或者高温淬
火＋回火，会使碳化物变得细小，化学成分均匀，从而淬火时得到单一的板条马氏体组织，断裂韧度提高叭１
８｜。
淬火前适当延长奥氏体化保温时间能促进碳化物充分溶解和显微组织均匀化，使残余奥氏体量增
加，这不仅可以显著提高室温下的断裂韧度，而且对
低温断裂韧度也有一定的改善。
低温回火后马氏体中固溶的碳析出形成细小弥
散￡碳化物，固溶碳的降低和部分应力消除，使韧性比淬火态大幅提高而强度变化不大。对于３００℃以下低温回火，随回火温度升高，韧性有所改善，效果
不显著，但要避开低温回火脆性区间。
Ｓａｓｔｒｙ等通过对比分析指出，在超高温与正常淬火温度之间的一个合适温度进行淬火，在７００℃左右增加一次回火，然后再按正常淬火温度进行淬
回火，可使低合金超高强度钢获得超高温淬火的断裂韧度，而强度和伸长率也得到提高，冲击吸收功与正常淬火温度时的一样［１９＿２１Ｉ。
４０ＣｒＭｎＳｉＭｏＶＡ钢低温等温后的组织主要是板条马氏体，有少量孪晶马氏体和球状ｅ相碳化物，
且板条间多分布有残余奥氏体，并随着等温时间延长，残余奥氏体量略有增加［２２｜。由于马氏体比例高，Ｒｍ、ＲＰｏ．ｚ较高，Ａｓ、Ｚ、Ａｋｖ较低，疲劳性能特别是
腐蚀疲劳性能较差［２３｜，且缺口敏感性较高，但ＫＥ却
较高，出现了冲击吸收功和Ｋ配变化不一致的现象。而在＾以点附近等温时会产生较多残余奥氏体和韧性较好的贝氏体，但Ｋ酡却较低，疲劳性能较好。这
是因为其有效晶粒尺寸比低温等温的要小２０～３０
肛ｍ。这一事实同时也说明有效晶粒尺寸的作用大于残余奥氏体、贝氏体的作用［２４＿２６｜。与低温等温相比，虽然高温等温能得到较好的强韧性配合，但强度
较低，这种方式是通过牺牲强度来得到较好韧性的。
４０ＣｒＭｎＳｉＭｏＶＡ钢高温等温淬火后残余奥氏体形态对强韧性的影响不同。块状残余奥氏体很不稳定，在弹性变形过程中将分解成未回火的马氏体，对强度、韧性及韧脆转变温度均不利，而薄膜状残余奥氏体存在于贝氏体、马氏体片层间，对ＫＥ提高有好
处［２２’２７｜。薄膜状残余奥氏体作为韧性相，一方面使板条间易于相对滑移和塑性变形，缓解裂纹尖端的
应力集中，应变诱发马氏体相变和相变诱发塑性会消耗较多能量，使疲劳性能提高，但较多的残余奥氏体会降低疲劳裂纹起始寿命［２２’２８１；另一方面，相变
后的产物为脆性相，增加了应力集中的敏感性，会使
疲劳陛能降低。总体来看，残余奥氏体的影响利大
于弊。
６结束语
超高强度钢正朝着高强高韧化方向发展，低合金超高强度钢的高韧化也是其中重要的发展趋势。我国目前冶炼装备已经接近国际先进水平，但是产
・３・
范长刚，等：低合金超高强度钢的研究进展
品质量却没达到国际先进水平，主要原因是综合应用各种先进技术的能力差。
突破低合金超高强度钢韧性不高的难关，使其
韧性明显提高，应从冶炼人手，提高钢的洁净度和组织均匀度，达到超纯净、高均匀度水平（硫、磷、氧、
氮、氢总量小于５０ｍｇ／ｋｇ）。对难以除去的夹杂物
进行改性或无害化处理是实现该系钢高韧化的前提
和基础。而通过控制轧制、控制冷却（即ＴＭＣＰ）技术［２９｜，配合晶粒细化和轧后直接淬火等方法，可有
效地细化晶粒、改善夹杂物的分布、提高板条马氏体的比例，则是实现低合金超高强度钢高韧化的有效
手段。
参考文献：
［１］ＤｈｖｉｓＪＲ．ＭｅｔａｌＨａｎｄｂ００ｋ
ＰｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄＳｅｌｅｃｔｉｏｎ：Ｉｒｏｎ，Ｓｔｅｅｌ，ａｎｄ
Ｈｉｇｈ—Ｐｅｒｆｏｍａｎｃｅ
Ａ１ｌｏｙｓＶｏｌｕｍｅ
１［Ｍ］．ＡＳＭ
Ｉｎ－
ｔｅＨｌａｔｉｏｎａｌ。１９９０．
［２］
Ｌｅｅ
ｗｓ，ｓｕＴＴ．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｍｐｅｎｉｅｓａｎｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ
ｆｅａｔｕｒｅｏｆＡＩＳＩ４３４０
ｈｉｇｈ－ｓｔｒｅｎｇｔｈａｌｌｏｙｓｔｅｅｌｕｎｄｅｒｑｕｅｎｃｈｅｄ
ａＪｌｄ
ｔ锄ｐｅｒｅｄｃａｎｄｉｔｉｏｎｓ［Ｊ］．ＪＭａｔｅｒＰｒｏｃＴｅｃｈｎｏＩ，１９９９，８７：
１９８—２０６．
［３］钟炳文，赵振业．超高强度钢的精细组织与强韧性［Ｊ］．航空材
料，１９８９，９（１）：１６—２２．
［４］徐祖耀．马氏体相变与马氏体［Ｍ］．北京：科学出版社，１９８０．［５］钟平，张连荣．碳含量对Ｇｃ＿４钢组织与性能的影响口］．航空
材料学报，１９９０，１０（１）：８—１４．
［６］邦武立郎．鲴ｏＡｃｌ，ＡＣ３拓土矿Ｍｓ变能点。经验式；：士６
予测［Ｊ］．热处理，２００１，４１（３）：１６４—１６９．［７］
０ｔａｎｉ
Ｋ，ＭｕｒｏｋａＨ，ＴｓｕｒｕｔａＳ，ｅｔａ１．Ⅸｖｅｌｏｐｍｅｍｏｆｕｌｔｒａ－
ｈｅａｖｙｇａｕｇｅ（２１０ｍｍｔｈｉｃｋ８００Ｎ／ｒ姗２）ｔｅｎｓｉｌｅｓｔｒｅｎｇｔｈ
ｐｌａｔｅ
ｓｔｅｅｌｆｏｒｒａｃｋｓｏｆ
ｊａｃｋ．ｕｐｒｉｇｓ［Ｊ］．ＮｉｐｐｏｎｓｔｅｅｌＴｅｃｈｎｉｃａｌＲｅ．
ｐｏｎ，１９９３，（５８）：１—８．
［８］井上毅，难波吉雄．超高强度钢。匕允性汇挡土｝｝寸粒界Ｉ）尢
偏析拓上矿水口ｙ添加。效果［Ｊ］．神户制钢技报，１９９３，４３
（１）：７７—８０．
［９］
ＳｈｏｋｕｈｆａｒＡ，ｗａｌｌｐｈｙｚ．Ｔｈｅｅｆｆｅｃｔｓｏｆｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｖａｒｉａ—
ｂｌｅｓ
ｏｎ
ｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｕｌｔｒａ－ｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈ
ｓｔｅｅｌｓｄｉｆｆｅｒｉｎｇｉｎｔｉｔａｎｉｕｍｃｏｎｔｅｎｔ［Ｊ］．ＪＭａｔｅｒｓｃｉ，１９９６，３１
（８）：２０５１—２０５７．
［１０］ｃｈｅｎＨｃ，ＨｗａｎｇＹｓ，ＣｈａｎｇＬＥｆｆｅｃｔｏｆａ１１０ｙｉｎｇｅｌｅ＿
ｍｅｎｔｓ
ｏｎ
ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ
ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｈｉｇｈ—ｓｔｒｅｎｇｔｈｃｏｌｄ＿ｒ０１ｌｅｄｓｔｅｅｌｓ［刀．Ｃｈｉｎａｓｔｅｅｌ
ＴｅｃｈｎｉｃａｌＲｅｐｏｒｔ，１９９６，（１０）：３２—４２．
［１１］北僚智彦，宋星武，杉本公一，等．超高强度低合金ＴＲＩＰ鲷
④水素脆性口］．铁已鲴，２００４，９０（３）：６５—７０．
［１２］
ＰｏｕｎｄＢＧ．Ｈｙｄｒｏｇｅｎｔｒａｐｐｉｌｌｇｉｎｈｉｇｈ－ｓｔｒｅｌｌｇｔｈｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．
Ａｃｔａ
Ｍａｔｅｒｉａｌｉａ，１９９８，４６（１６）：５７３３—５７４３．
［１３］魏成富，李静媛，严范梅．Ｄ６ＡＣ钢中ＺｒＮ＋ＭｎＳ夹杂物对韧
性的影响［刀．材料科学与工程，１９９４，１２（４）：５４—６０．
・４・
［１４］李继欣，陈铿如，吴静贞．真空熔炼３３Ｓｉ２ＭｎＣｒＭｏＶ钢力学
性能的研究口］．钢铁，１９８６，２１（２）：４６—５２．
［１５］ＴｏｍｉｔａＹ．Ｉｍｐｒａｖｅｄｆｒａｃｔｕｒｅｔｏｕｇｈｎｅｓｓｏｆｕｌｔｒａｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈ
ｓｔｅｅｌｔｈｒｏｕｇｈｃｏｎｔｍｌｏｆｎｏｎ．ｍｅｔａｌｌｉｃｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓ［Ｊ］．ＪＭａｔｅｒ
Ｓｃｉ，１９９３，２８（４）：８５３—８５９．
［１６］ＴｂｍｉｔａＹ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｓｕｌｐｈｉｄｅｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓｈａｐｅ
ｏｎ
ｐｌａｎｅ－ｓｔ商ｎ
ｆｒａｃｔｕｒｅｔｏｕｇｈｎｅｓｓ（ＫＩｃ）ｏｆｈｅａｔ－ｔｒｅａｔｅｄｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｌｏｗ—ａｌｌｏｙ
ｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．ＪＭａｔｅｒＳｃｉ，１９９０，２５（２Ａ）：９５０一９５６．
［１７］冯雪飞，许守廉，孙学良，等．微观应力与钢的强韧性能相互
关系的研究［Ｊ］．金属科学与工艺，１９８６，５（３）：３５—４２．
［１８］周玉，许守廉，刘剑壮，等．超高温淬火对３７ＳｉＭｎＣｒＮｉＭｏＶ
钢显微组织及其断裂行为的影响［Ｊ］．金属科学与工艺，
１９８６，５（１）：１７—２６．
［１９］ＳａｓｔｒｙｃＮ，ＰａｄｍａｎａｂｈｎＲ，ＤｉｌｉｐｋｕｍａｒＤ，ｅｔａ１．Ａｃｈｉｅｖｉｌｌｇ
ｏｐｔｉｍｕｒｎｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｉｎｕｈｒａｈｉｇｈ＿ｓｔｒｅｎｇｈｌｏ、＾卜ａｌｌｏｙｓｔｅｅｌ［Ｊ］．
ＭｅｔａｌｓＴｅｃｈｎ０１０９ｙ，１９８１，８：４５４—４５７．
［２０］
ＴｏｍｉｔａＹ，Ｏｌ【ａｂａｙａｓｈｉ
Ｋ．Ｍｏｄｉｆｉｅｄｈｅａｔ
ｔｒｅａ廿ｎｅｎｔ
ｆｏｒｌｏｗｅｒ
ｔ帆ｐｅｒａｔｕｒｅ
ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｍｏｆｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｔｗｏ
１１１ｔｒａ－｝ｌｉｇｈ－ｓｔｒｅｎｇｔｈｌｏｗ—ａｌｌｏｙｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．
ＭｅｔａｌｌＴｒａｎｓＡ，
１９８５，１６Ａ（１）：８３—９１．
［２１］ＴｏｍｉｔａＹ，ＯｋａｂａｙａｓＫＫ．Ｌｏ、】ｌ卜ｔｅｒｎｐｅｒａｔｕｒｅｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｏｆｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌ
ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ
ｏｆ
４３４０—ｔｙｐｅ
ｕｌｔｒａ．ｈｉｇｈ－ｓｔｒｅｎｇｔｈ
ｓｔｅｅｌｗｉｔｈｈｅａｔｔｒｅａｔｉｎｇｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓｕｓｉｎｇｉｎｔｅｒｒｕｐｔｅｄｑｕｅｎｃｈ—ｉｎｇｍｅｔｈｏｄ［Ｊ］．ＭｅｔａｌｌＴｒａｎｓＡ，１９８４，１５Ａ（１２）：２２４７—
２２４９．
［２２］钟平，张连荣．等温淬火温度对４０ＣｒＭｎｓｉＭｏＶＡ超高强度
钢微观组织与疲劳性能的影响［Ｊ］．金属热处理，１９９６，（３）：３
—５．
［２３］刘晓坤，王建军，路民旭，等．马氏体与贝氏体组织ｏＣ＿４超高
强度钢的腐蚀疲劳裂纹扩展［Ｊ］．金属学报，１９９３，２９（１２）：
Ｂ５３３一Ｂ５３９．
［２４］钟炳文，宋宇文．超高强度钢中有效晶粒对韧性的影响［Ｊ］．
金属科学与工艺，１９８５，４（４）：３９—４５．
［２５］
ＲｉｔｃｈｉｅＲ
Ｏ，ＨｏｍＲＭＦｕｒｔｈｅｒｃｏｎｓｉｄｅｒａｔｉｏｎｓ
ｏｎ
ｔｈｅｉｎ—
ｃｏｎｓｉｓｔｅｎｃｙｉｎｔｏｕｇｈｎｅｓｓｅ、阻１ｕａｔｉｏｎｏｆＡＩＳＩ
４３４０
ｓｔｅｅｌａｕｓｔｅｎ—
ｉｔｉｚｅｄ
ａｔ
ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ
ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ［Ｊ］．ＭｅｔＴｒａｌｌｓＡ，１９７８，９Ａ
（３）：３３１—３４１．
［２６］陈大明，康沫狂，谭若兵．４０ｃｒＭｎｓｉＭ０ｖＡ钢准贝氏体的疲
劳性能［Ｊ］．金属学报，１９９１，２７（６）：Ａ４５８一Ａ４６３．
［２７］
ｓｕｇｉｍｏｔｏＫ，ＴｓｕｎｅｚａｗａＭ，ＨｏｊｏＴ，ｅｔａ１．Ｄｕｃｔｉｌｉｔｙｏｆ
Ｏ．１一
Ｏ．６Ｃ－１．５ｓｌ一１．５Ｍｎ
ｕｌｔｒａｈｉｇｈ＿ｓｔｒｅｎｇｔｈＴＲＩＰ－ａｉｄｅｄ
ｓｈｅｅｔ
ｓｔｅｅｌｓ谢ｔｈｂａｉｎｉｔｉｃｆｅｒｒｉｔｅｍａｔｒｉｘ［Ｊ］．
ＩｓＵＩｎｔｅｍａｔｉｏｎａｌ，
２００４，４４（９）：１６０８—１６１４．
［２８］朱子新，杜则裕，胡光立．残余奥氏体对３００Ｍ超高强度钢冲
击疲劳性能的影响［Ｊ］．天津大学学报，２００１，３４（３）：３７９—
３８２．
［２９］
Ｊａｈａｚｉ
Ｍ，ＥｇｂａｌｌＢ．Ｔｈｅｉｎｎｕｅｎｃｅｏｆｈｏｔｒ０１１ｉｎｇ
ｐａｒ锄ｅｔｅｒｓ
ｏｎ
ｔｈｅｍｉｃｍｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄ
ｍｅｃｈｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ
ａｎ
ｕｌｔｒａ＿
ｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈ
ｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＴｅｃｈ—
ｎｏｌｏｇｙ。２０００，１０３（２）：２７６—２７９．
低合金超高强度钢的研究进展
作者：作者单位：
范长刚， 董瀚， 雍岐龙， 翁宇庆， 王毛球， 时捷， 惠卫军， FAN Chang-gang，DONG Han， YONG Qi-long， WENG Yu-qing， WANG Mao-qiu， SHI Jie， HUI Wei-jun范长刚,董瀚,雍岐龙,王毛球,时捷,惠卫军,FAN Chang-gang,DONG Han,YONG Qi-long,WANGMao-qiu,SHI Jie,HUI Wei-jun(钢铁研究总院结构材料研究所,北京,100081)， 翁宇庆,WENG Yu-qing(中国金属学会,北京,100711)机械工程材料
MATERIALS FOR MECHANICAL ENGINEERING2006,30(8)4次
刊名：英文刊名：年，卷(期)：被引用次数：
参考文献(29条)
1.井上毅;难波吉雄 超高强度钢のじん性におよぼす粒界りん偏析およびボロン添加の效果 1993(01)2.Otani K;Muroka H;Tsuruta S Development of ultraheavy gauge (210 mm thick 800 N/mm2) tensilestrength plate steel for racks of jack-up rigs 1993(58)3.邦武立郎 鋼のAC1,AC3およびMs变能点の经验式による予测 2001(03)
4.Jahazi M;Egbali B The influence of hot rolling parameters on the microstructure and mechanicalproperties of an ultrahigh strength steel[外文期刊] 2000(02)
5.朱子新;杜则裕;胡光立 残余奥氏体对300M超高强度钢冲击疲劳性能的影响[期刊论文]-天津大学学报 2001(03)6.Sugimoto K;Tsunezawa M;Hojo T Ductility of 0.1-0.6C-1.5Si-1.5Mn ultra high-strength TRIP-aidedsheet steels with bainitic ferrite matrix[外文期刊] 2004(09)7.陈大明;康沫狂;谭若兵 40CrMnSiMoVA钢准贝氏体的疲劳性能 1991(06)
8.Ritchie R O;Horn R M Further considerations on the inconsistency in toughness evaluation of AISI4340 steel austenitized at increasing temperatures 1978(03)
9.钟平;张连荣 碳含量对GC-4钢组织与性能的影响[期刊论文]-航空材料学报 1990(01)10.徐祖耀 马氏体相变与马氏体 1980
11.Shokuhfar A;Wallphy Z The effects of heat treatment variables on the microstructure andproperties of ultra-high strength steels differing in titanium content[外文期刊] 1996(08)12.钟炳文;赵振业 超高强度钢的精细组织与强韧性[期刊论文]-航空材料 1989(01)13.钟炳文;宋宇文 超高强度钢中有效晶粒对韧性的影响 1985(04)
14.刘晓坤;王建军;路民旭 马氏体与贝氏体组织GC-4超高强度钢的腐蚀疲劳裂纹扩展 1993(12)15.钟平;张连荣 等温淬火温度对40CrMnSiMoVA超高强度钢微观组织与疲劳性能的影响 1996(03)
16.Tomita Y;Okabayashi K Low-temperature improvement of the mechanical properties of 4340-typeultra-high-strength steel with heat treating techniques using interrupted quenching method 1984(12)17.Tomita Y;Okabayashi K Modified heat treatment for lower temperature improvement of the mechanicalproperties of two ultra-high-strength low-alloy steels 1985(01)
18.Sastry C N;Padmanabhan R;Dilipkumar D Achieving optimum properties in ultrahigh-strengh low-alloysteel 1981
19.周玉;许守廉;刘剑壮 超高温淬火对37SiMnCrNiMoV钢显微组织及其断裂行为的影响 1986(01)20.冯雪飞;许守廉;孙学良 微观应力与钢的强韧性能相互关系的研究 1986(03)
21.Tomita Y Effect of sulphide inclusion shape on plane-strain fracture toughness (KIC) of heat-
treated structural low-alloy steels 1990(2A)
22.Tomita Y Improved fracture toughness of ultrahigh strength steel through control of non-metallicinclusions 1993(04)
23.李继欣;陈铿如;吴静贞 真空熔炼33Si2MnCrMoV钢力学性能的研究 1986(02)24.魏成富;李静媛;严范梅 D6AC钢中ZrN+MnS夹杂物对韧性的影响 1994(04)25.Pound B G Hydrogen trapping in high-strength steels[外文期刊] 1998(16)26.北條智彦;宋星武;杉本公一 超高强度低合金TRIP鋼の水素脆性 2004(03)
27.Chen H C;Hwang Y S;Chang L Effect of alloying elements on mechanical properties of high-strengthcold-rolled steels 1996(10)
28.Lee W S;Su T T Mechanical properties and microstructural feature of AISI 4340 high-strength alloysteel under quenched and tempered conditions[外文期刊] 1999(1-3)
29.Davis J R;Metal Handbook Properties and Selection:Iron,Steel,and High-Performance Alloys Volume 1 1990
引证文献(4条)
1.周琦.朱军.尚晶.王克鸿 中碳调质高强钢薄板机器人焊接工艺试验研究[期刊论文]-国防制造技术 2010(5)2.许晨旭.李云凯.郭侃 淬火温度对42CrNi2MoWV钢力学性能的影响[期刊论文]-金属热处理 2010(11)3.雍岐龙.董瀚.刘正东.雍兮.亓海全 先进机械制造用结构钢的发展[期刊论文]-金属热处理 2010(1)
4.王立军.蔡庆伍.武会宾.余伟 回火温度对1500MPa级直接淬火钢组织与性能的影响[期刊论文]-北京科技大学学报 2010(9)
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