某啤酒厂废水处理站工艺设计

第一篇 设计说明书

第一章 概述

1.1 工厂概况

江西某啤酒有限责任公司位于江西省吉安市，其前身为江西吉安啤酒厂。该厂年产啤酒2～3万吨，全厂职工人数为500多人，是当地经济的支柱企业。随着企业的发展，资金及技术已成为企业发展的障碍。在国家和当地政府的支持下，北京某啤酒集团出资8000万元收购了吉安啤酒厂80%的股份，正式组成了江西某啤酒有限责任公司。

公司成立后，计划将啤酒年产量由目前的2～3万吨扩建至10万吨，根据国家及当地政府对环境保护工作的要求，江西燕京啤酒有限责任公司对啤酒废水处理的处理工作十分重视，决定在工厂扩建的同时兴建处理规模为5000m3/d的废水处理站，来处理公司生产过程中产生的废水。

1.2 水量、水质资料

1.2.1 建设规模

经建设方确认，本设计规模按日最大处理水量Q=5000m3/d 设计（包括处理站自用水排水量）。

1.2.2 设计原水水质指标

CODcr=1400mg/L BOD5=800 mg/L SS=350mg/L PH=6～10

1.2.3 设计出水水质指标

CODcr≤100 mg/L BOD5≤20 mg/L SS≤70 mg/L PH=6～9 1.2.4 气象条件：

（详见给水排水设计手册第一册） 1.2.5 站址概述：

吉安市位于京九铁路线上，江西燕京位于该市东南部，废水处理站在厂区的西北角，目前是一片空地，地势基本平坦。其北侧为厂区围墙，南侧为现有混凝土路，东南两侧为厂区。站址东西长约90米，南北长约60米，占地约5400平方米。污水管由站区南侧进入，由北侧排出。站区自然地面标高为76.4m，进厂污水管管径500mm,

管底标高75.2m。处理站地面上部0.5米左右为杂填土，其下为粉质粘土及沙土，基底稳定性良好，地基承载力为280kpa以上，地下水位在地面以下2～3米，根据勘察资料，地下水无腐蚀性。

第二章 工艺路线的确定及选择依据

2.1 处理方法比较

啤酒废水中大量的污染物是溶解性的糖类、乙醇等，这些物质具有良好的生物可降解性，处理方法主要是生物氧化法。有以下几种常用方法处理啤酒废水。 （一）好氧处理工艺

啤酒废水处理主要采用好氧处理工艺，主要由普通活性污泥法、生物滤池法、接触氧化法和SBR法。传统的活性污泥法由于产泥量大，脱氮除磷能力差，操作技术要求严，目前已被其他工艺代替。近年来，SBR和氧化沟工艺得到了很大程度的发展和应用。SBR工艺具有以下优点：运行方式灵活，脱氮除磷效果好，工艺简单，自动化程度高，节省费用，反应推动力大，能有效防止丝状菌的膨胀。

CASS工艺(循环式活性污泥法)是对SBR方法的改进。该工艺简单，占地面积小，投资较低；有机物去除率高，出水水质好，具有脱氮除磷的功能，运行可靠，不易发生污泥膨胀，运行费用省。 （二）水解—好氧处理工艺

水解酸化可以使啤酒废水中的大分子难降解有机物转变成为小分子易降解的有机物，出水的可生化性能得到改善，这使得好氧处理单元的停留时间小于传统的工艺。与此同时，悬浮物质被水解为可溶性物质，使污泥得到处理。水解反应工艺式一种预处理工艺，其后面可以采用各种好氧工艺，如活性污泥法、接触氧化法、氧化沟和SBR等。啤酒废水经水解酸化后进行接触氧化处理，具有显著的节能效果，COD/BOD值增大，废水的可生化性增加，可充分发挥后续好氧生物处理的作用，提高生物处理啤酒废水的效率。因此，比完全好氧处理经济一些。

（三）厌氧—好氧联合处理技术

厌氧处理技术是一种有效去除有机污染物并使其碳化的技术，它将有机化合物转变为甲烷和二氧化碳。对处理中高浓度的废水，厌氧比好氧处理不仅运转费用低，而且可回收沼气；所需反应器体积更小；能耗低，约为好氧处理工艺的10%～15%；产泥量少，约为好氧处理的10%～15%；对营养物需求低；既可应用于小规模，也可应用大规模。

厌氧法的缺点式不能去除氮、磷，出水往往不达标，因此常常需对厌氧处理后的废水进一步用好氧的方法进行处理，使出水达标。

常用的厌氧反应器有UASB、AF、FASB等，UASB反应器与其他反应器相比有以下优点：

①沉降性能良好，不设沉淀池，无需污泥回流 ②不填载体，构造简单节省造价

③由于消化产气作用，污泥上浮造成一定的搅拌，因而不设搅拌设备 ④污泥浓度和有机负荷高，停留时间短

同时，由于大幅度减少了进入好氧处理阶段的有机物量，因此降低了好氧处理阶段的曝气能耗和剩余污泥产量，从而使整个废水处理过程的费用大幅度减少。 （四）不同处理系统的技术经济分析

不同处理方法的技术、经济特点比较，见表1-1。

表1-1 不同处理方法的技术、经济特点比较

从表中可以看出厌氧—好氧联合处理在啤酒废水处理方面有较大优点，故啤酒废水厌氧—好氧处理技术是最好的选择。

2.2 处理工艺路线的确定

通过上述分析比较，本案选用厌氧—好氧处理。其工艺流程如图1-1所示。

图1-1 啤酒废水处理工艺

啤酒废水先经过中格栅去除大杂质后进入集水池，用污水泵将废水提升至水力筛，然后进入调节池进行水质水量的调节。进入调节池前，根据在线PH计的PH值用计量泵将酸碱送入调节池，调节池的PH值在6.5～7.5之间。调节池中出来的水用泵连续送入UASB反应器进行厌氧消化，降低有机物浓度。厌氧处理过程中产生的沼气被收集到沼气柜。UASB反应器内的污水流入CASS池中进行好氧处理，而后达标出水。来自UASB反应器、CASS反应池的剩余污泥先收集到集泥井，在由污泥提升泵提升到污泥浓缩池内被浓缩，浓缩后进入污泥脱水机房，进一步降低污泥的含水率，实现污泥的减量化。污泥脱水后形成泥饼，装车外运处置。

3.1 格栅池

3.1.1 构筑物

功 能：放置机械格栅 数 量：1座 结 构：砖混结构

尺 寸：2700×3000×3000（H）mm 3.1.2 主要设备 机械格栅

功 能：去除大颗粒悬浮物 型 号：HF-500 数 量：2台 栅 宽：B=10mm 栅 隙：b=15mm 安装角度：α= 60° 电机功率：N=1.1kw

3.2 集水池

3.2.1 构筑物

功 能：贮存废水 数 量：1座 结 构：钢筋砼结构

尺 寸：φ5800×2000（H）mm 3.2.2 主要设备 ①废水提升泵

功 能：提升废水进入酸化调节池

型 号：100QW120-10-5.5 数 量：3台（两用一备） 流 量：Q=30L/s 扬 程：H=10.0m 功 率：N=5.5KW ②水力筛

功 能：过滤废水中的细小悬浮物 型 号：HS—120

数 量：3台（二用一备） 处理量：Q=100m/h 栅 隙：b=1.5mm

3

3.3 酸化调节池

3.3.1 构筑物

功 能：调节并预酸化 数 量：1座

尺 寸：15000×13000×6000（H）mm HRT：T=5.0h 3.3.2主要设备 ① 潜水搅拌机

功 能：使废水混合均匀

型 号：QJB7.5/6－640/3-303/c/s 推 力：990N 数 量：1台 功 率：N=7.5kw ② 配水泵

功 能：UASB进水泵 型 号：150QW1100-15-11 数 量：3台（两用一备） 流 量：Q=30L/s 扬 程：H=15m 功 率：N=11.0KW ③ 加药装置

设备类型：AHJ-I 数 量：1套

其中： a.酸输送泵 数 量：1台

型 号：CQF40-25-120F 流 量：Q=6.3 m3/h 扬 程：H=15.0m 功 率：N=0.75kW b.碱贮罐 数 量：1台

尺 寸：φ1400×1800(H)mm

3.4 UASB反应器

功 能：去除CODcr、BOD5、SS，产生沼气 池 数：2座 类 型：钢筋砼结构

尺 寸：16000×10000×6500（H）mm 1040m3 容积负荷（Nv）为：4.5kgCOD/(m3·d) 去除率80％ 附件： ① 水封

功 能：保持UASB中气相一定压力 数 量：2台

尺 寸：φ500×1200（H）mm ② 沼气贮罐

尺 寸：φ7000㎜×H6000㎜ 数 量：1台

3.5 CASS池

3.5.1 构筑物

功 能：去除CODcr、BOD5、SS 结 构：钢筋砼结构 数 量：2座

尺 寸：40000×10000×5500（H）mm BOD污泥负荷（Ns）为：0.1kgBOD/㎏MLSS 3.5.2 主要设备 ① 鼓风机

功 能：提供气源 数 量：2台（一用一备） 型 号：DG超小型离心鼓风机 风 量：Q=50m3/min 风 压：P=63.8Kpa 功 率：N=75.0KW ② 盘式膜片曝气器

功 能：充氧、搅拌 数 量：423个 型 号：QMZM-300 氧利用率：35%～59% ③ 滗水器

功 能：排上清液 型 号：XBS—300 数 量：2台 管 径：DN250 排水量：Q=300m3/h 功 率：N=1.5KW

3.6 集泥井

3.6.1 构筑物

功 能：收集存储污泥 数 量：1座 结 构：砖混结构

尺 寸：4000×4000×3500(H)mm 3.6.2 主要设备

污泥提升泵

功 能：提升污泥进入浓缩池 型 号：80QW50-10-3 数 量：2台（一用一备） 流 量：Q=14L/s 扬 程：H=10.0m 功率：N=3KW

3.7 污泥浓缩池

功 能：浓缩污泥

数 量：1座 结 构：钢筋砼结构

尺 寸：5700×5700×5800(H)mm

3.8 污泥脱水间

带式压滤机

功 能：污泥脱水 型 号：DYQ-1000 数 量：1台 滤带快度：1000mm 电机功率：N=1.5kw

配套设备：溶药搅拌机 ZJ-470 1台 N=2.2kw 加药泵 J-Z125/3.2 1台 N=0.75kw

3.9

表1-2

主要设备一览表

第四章 污水处理站总体布置

4.1 布置原则

（1）处理站构（建）筑物的布置应紧凑，节约用地和便于管理。 ① 池形的选择应考虑减少占地，利于构（建）筑物之间的协调；

② 构（建）筑物单体数量除按计算要求计算外，亦应利于相互间的协调和总图的协调。

③

（2）构（建）筑物之间的间距应按交通、管道敷设、基础工程和运行管理需要考虑。

（3）管线布置尽量沿道路与构（建）筑物平行布置，便于施工与检修。 （4）做好建筑、道路、绿地与工艺构筑物的协调，做到即使生产运行安全方便，又使站区环境美观，向外界展现优美的形象。

具体做好以下布置：

① 污水调节池和污泥浓缩池应与办公区或厂前区分离； ② 配电应靠近引入点或电耗大的构（建）筑物，并便于管理； ③ 沼气系统的安全要求较高，应远离明火或人流、物流繁忙区域； ④ 重力流管线应尽量避免迂回曲折。

4.2 管线设计

（1）污水管

① 进水管：原污水沟上截流闸板的设置和进站控制闸板的设计由啤酒厂完成。DN=500㎜。

② 出水管： DN400钢管或铸铁管，q=60L/s,v=0.92m/s, i=0.006。

③ 超越管：考虑运行故障或进水严重超过设计水量水质时废水的出路，在UASB之前设置超越管，规格DN400铸铁管或陶瓷管，i=0.006。

④ 溢流管：浓缩池上清液及脱水机压滤水含微生物有机质0.5%～1.0%，需进一步处理，排入调节池。设置溢流管，DN150钢管，i=0.004。 （2）污泥管

UASB、CASS反应池污泥池均为重力排入集泥井，站区排泥管均选用DN200钢管，i = 0.02。

集泥井至浓缩池，浓缩池排泥泵贮泥柜，贮泥柜至脱水机间均为压力输送污泥管。集泥井排泥管DN200，钢管，v=1.0m/s。浓缩池排泥管，贮泥柜排泥管，DN200，钢管，v=1.0m/s。

（3）沼气管

沼气管从UASB至水封罐为DN100钢管，从水封罐向气水分离器及沼气柜为DN150，钢管，沼气管道逆坡向走管，i = 0.005。 （4）给水管

沿主干道设置供水干管200DN，镀锌钢管。引入污泥脱水机房供水支管DN50， 镀锌钢管。引入办公综合楼泵房及各地均匀为DN32，镀锌钢管。 （5）雨水外排

依靠路边坡排向厂区主干道雨水管。 （6）管道埋深

① 压力管道 在车行道之下，埋深0.7～0.9m，不得不小于0.7m，在其他位置0.5～0.7m，不宜大于0.7m。

② 重力管道 由设计计算决定，但不宜小于0.7m（车行道下）和0.5m（一般市

区）。

4.3 布置特点

平面布置特点：布置紧凑，构（建）筑物占地面积比例大。重点突出，运行及安全重点区域UASB放于站前部，引起注意，但未靠近厂区主干道。美化环境，集水井、调节池侧面、污泥储存池设于站后部。

4.4 高程布置

污水处理工程的污水处理流程高程布置的主要任务是确定各处理构筑物和泵房的标高，确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高；通过计算确定各部位的水面标高；从而使污水能够在处理构筑物之间顺畅的流动，保证污水处理工程的正常运行。

污水处理工程的高程布置一般遵守如下原则：

(1).认真计算管道沿程损失、局部损失、各处理构筑物、计量设备及联络管渠的水头损失；考虑最大时流量，事故流量的增加，并留有一定的余地；还应当考虑到当某座构筑物停止运行时，与其相邻的其余构筑物及其连接管渠能通过全部流量。

(2).避免处理构筑物之间跌水等浪费水头的现象，充分利用地形高差，实现自流。 (3).在认真计算并留有余量的前提下，力求缩小全程水头损失及提升泵站的扬程，以降低运行费用。

(4).需要排放的处理水，在常年大多数时间能够自流排入水体。注意排放水位不一定选取水体多年最高水位，因为其出现时间短，易造成常年水头浪费，而应选取经常出现的高水位作为排放水位，当水体水位高于设计排水位时，可进行短时间的提升排放。

(5).应尽可能使污水处理工程的出水渠不受水体洪水的顶托，并能自流。处理装置及构筑物的水头损失

(6).尽可能利用地形坡度，使污水按处理流程在构筑物之间能自流，尽量减少提升次数和水泵所需扬程。

(7).协调好站区平面布置与各单体埋深，以免工程投资增大、施工困难和污水多次提升。

(8).注意污水流程和污泥流程的配合，尽量减少提升高度。

(9).协调好单体构造设计与各构筑物埋深，便于正常排放，又利检修排空。

第二篇 设计计算书

第一章 啤酒废水处理构筑物设计与计算

1.1 格栅

1.1.1 设计说明

格栅主要是拦截废水中的较大颗粒和漂浮物，以确保后续处理的顺利进行。 1.1.2 设计参数

设计流量Q = 5000m/d = 208.33 m/h =0.058m/s ； 栅条宽度S=10mm 栅条间隙d = 15mm 栅前水深h=0.4 m 格栅安装角度α= 60°，栅前流速0.7 m/s ,过栅流速0.8m/s ； 单位栅渣量W = 0.07m/103 m 废水 。 1.1.3 设计计算

由于本设计水量较少，故格栅直接安置于排水渠道中。格栅如图2-1。

3

3

3

3

3

n=

式中：

Q ———— 设计流量，m3/s α ———— 格栅倾角，度 b ———— 栅条间隙，m h ———— 栅前水深，m v ———— 过栅流速，m/s

=11.245, 取n = 12条。 n=

BS(n1)bn0.01(121)0.015120.29 栅槽宽度一般比格栅宽0.2～0.3m，取0.3 m。 即栅槽宽为0.29+0.3=0.59 m ，取0.6 m。 1.1.3.3 进水渠道渐宽部分的长度

设进水渠道宽B1=0.5 m ，其渐宽部分展开角度α1= 60° l1

BB10.60.5

0.14m 

2tg202tg20

1.1.3.4 栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度

0.14

l210.07m

22

1.1.3.5 通过格栅水头损失

取k = 3 ,β = 1.79(栅条断面为圆形)，v = 0.8m/s ，则

s4/3v2

sina h1 = kb()

d2g

式中：

k -------- 系数，水头损失增大倍数 β-------- 系数，与断面形状有关 S -------- 格条宽度，m d -------- 栅条净隙，mm v -------- 过栅流速，m/s α-------- 格栅倾角，度

0.014/30.82

h1 = 31.79()sin60

0.01529.81

= 0.088 m 1.1.3.6 栅后槽总高度 设栅前渠道超高h2=0.3m

H=h+h1+h2=0.4+0.088+0.3=0.788≈0.8m 1.1.3.7 栅后槽总长度

Ll1l20.51.01 tg

0.140.070.51.02.114m

0.40.3tg60

栅渣量(m3/103m3污水)，取0.1～0.01,粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值取W1 = 0.07m3/103m3 K2 = 1.5 ，则：

W =

式中：

Q ----------- 设计流量，m3/s

W1 ---------- 栅渣量(m3/103m3污水)，取0.07m3/103m3

QW186400

K21000

0.0580.0786400

W =

1.51000

= 0.23 m3/d ＞ 0.2 m3/d (采用机械清渣) 选用HF-500型回转式格栅除污机，其性能见下表2-1，

表1-1 HF-500型回转式格栅除污机性能规格表

1.2 集水池

1.2.1 设计说明

集水池是汇集准备输送到其他构筑物去的一种小型贮水设备，设置集水池作为水量调节之用，贮存盈余，补充短缺，使生物处理设施在一日内能得到均和的进水量，保证正常运行。 1.2.2 设计参数

设计流量Q = 5000m/d = 208.33 m/h =0.058m/s ； 1.2.3 设计计算

集水池的容量为大于一台泵五分钟的流量，设三台水泵（两用一备），每台泵的

3

3

3

流量为Q=0.029 m/s≈0.03 m/s 。

集水池容积采用相当于一台泵30min的容量 W

33

QT3060303

54 m10001000

2

有效水深采用2m，则集水池面积为F=27 m ，其尺寸为 5.8m×5.8m。

集水池构造 集水池内保证水流平稳，流态良好，不产生涡流和滞留，必要时可设置导流墙，水泵吸水管按集水池的中轴线对称布置，每台水泵在吸水时应不干扰其他水泵的工作，为保证水流平稳，其流速为0.3-0.8m/h为宜。

1.3 泵房

1.3.1 设计说明

泵房采用下圆上方形泵房，集水池与泵房合建，集水池在泵房下面，采用全地下式。考虑三台水泵，其中一台备用。 1.3.2 设计参数

设计流量Q = 5000m/d = 208.33 m/h =0.058m/s 取Q=60L/s，则一台泵的流量为30 L/s。 1.3.3 设计计算

1.3.3.1 选泵前总扬程估算

经过格栅水头损失为0.2m，集水池最低水位与所需提升经常高水位之间的高差为：

78.5-73.412=4.5 m 1.3.3.2 出水管水头损失

总出水管Q=60L/s，选用管径DN250，查表的v=1.23m/s,1000i=9.91,一根出水管，Q=30L/s，选用管径DN200，v=0.97m/s,1000i=8.6，设管总长为40m，局部损失占沿程的30%，则总损失为：

9.91

4010.30.5m 10001.3.3.3 水泵扬程

泵站内管线水头损失假设为1.5m，考虑自由水头为1.0m,则水泵总扬程为： H=4.5+0.5+1.5+1.0=7.5m 取8m。 1.3.3.4 选泵

选择100QW120-10-5.5型污水泵三台，两用一备，其性能见表2-3

表1-2 100QW120-10-5.5型污水泵性能

3

3

3

1.4 水力筛

1.4.1 设计说明

过滤废水中的细小悬浮物 1.4.2 设计参数

设计流量Q = 5000m/d = 208.33 m/h =0.058m/s 1.4.3 设计计算

机型选取 选用HS120型水力筛三台（两用一备），其性能如表2-2，

1-3 HS120型水力筛规格性能 3

3

3

图1-2 水力筛外形图

1.5 调节池

1.5.1 设计说明

调节池是用来均衡调节污水水量、水质、水温的变化，降低对生物处理设施的冲击，为使调节池出水水质均匀，防止污染物沉淀，调节池内宜设置搅拌、混合装置。

1.5.2 设计参数

设计流量Q = 5000m/d = 208.33 m/h =0.058m/s ； 调节池停留时间T=5.0h 。 1.5.3 设计计算 1.5.3.1 调节池有效容积

V = QT = 208.33×5 =1041.65 m3 1.5.3.2 调节池水面面积

调节池有效水深取5.5米，超高0.5米，则

1.5.3.3 调节池的长度

取调节池宽度为15 m，长为13 m，池的实际尺寸为：长×宽×高=15m ×13m ×6m = 1170 m3。

1.5.3.4 调节池的搅拌器

使废水混合均匀，调节池下设潜水搅拌机，选型QJB7.5/6－640/3-303/c/s1台 1.5.3.5 药剂量的估算

设进水pH值为10，则废水中【OH-】=10-4mol/L,若废水中含有的碱性物质为NaOH,所以CNaOH=10-4×40=0.04g/L，废水中共有NaOH含量为5000×0.04=200kg/d，中和至7，则废水中【OH-】=10-7mol/L，此时CNaOH=10-7×40=0.4×10-5g/L，废水中NaOH含量为5000×0.04×10-5=0.02kg/d，则需中和的NaOH为200-0.02=199.98 kg/d，采用投酸中和法，选用96%的工业硫酸，药剂不能完全反应的加大系数取1.1，

2NaOH + H2SO4 → Na2SO4 + H2O

80

98

3

3

3

199.98㎏ 244.976㎏

所以实际的硫酸用量为1.1

244.976

280.70 kg/d。 0.96

投加药剂时，将硫酸稀释到3%的浓度，经计量泵计量后投加到调节池，故投加酸溶液量为

280.70

9356.67kg/d389.86L/h 0.03

1.5.3.6 调节池的提升泵

设计流量Q = 30L/s,静扬程为80.9-71.05=9.85m。

总出水管Q=60L/s，选用管径DN250，查表的v=1.23m/s,1000i=9.91,设管总长为50m，局部损失占沿程的30%，则总损失为：

9.91

5010.30.64m 1000

管线水头损失假设为1.5m，考虑自由水头为1.0m,则水泵总扬程为： H=9.85+0.64+1.5+1.0=12.99m 取13m。 选择150QW100-15-11型污水泵三台，两用一备，其性能见表2-3

表1-4 150QW100-15-11型污水泵性能

UASB反应池由进水分配系统、反应区、三相分离器、出水系统、排泥系统及沼气收集系统组成。UASB反应池有以下优点：

 沉降性能良好，不设沉淀池，无需污泥回流  不填载体，构造简单节省造价

 由于消化产气作用，污泥上浮造成一定的搅拌，因而不设搅拌设备  污泥浓度和有机负荷高，停留时间短 1.6.2 设计参数

设计流量Q = 5000m/d = 208.33 m/h =0.058m/s ； 进水COD=1400mg/L 去除率为80% ； 容积负荷（Nv）为：4.5kgCOD/(m3·d)； 污泥产率为：0.07kgMLSS/kgCOD ； 产气率为：0.4m3/kgCOD 。 1.6.3 设计计算

1.6.3.1 UASB反应器结构尺寸计算

1.反应器容积计算 (包括沉淀区和反应区) UASB有效容积为：

3

3

3

V有效 =

式中：

Q´S0

Nv

V有效 ------------- 反应器有效容积，m3 Q ------------- 设计流量，m3/d

S0 ------------- 进水有机物浓量,kgCOD/m3 Nv ------------- 容积负荷,kgCOD/(m3·d)

50001.4

V有效 =

4.5

= 1556 m3

2. UASB反应器的形状和尺寸 工程设计反应器2座，横截面为矩形 ①反应器有效高度为5m，则

1556

311.2m2

h5 S311.2

单池面积 Si155.6m2

22

横截面积 S

V有效

②单池从布水均匀性和经济性考虑，矩形池长宽比在2：1以下较为合适

设池长L=16m，则宽B

Si155.6

9.72m ，取10m 。 L15

2

单池截面积：SiLB1610160m

③设计反应池总高H=6.5m，其中超高0.5 m （一般应用时反应池装液量为70%-90%）

单池总容积 ViSi'H'160(6.50.5)960m3 单池有效反应容积

3

h1605800m Vi有效Si

'

单个反应器实际尺寸 16m×10 m×6.5 m

反应器数量 2座

总池面积 S总Sin1602320m2 反应器总容积 VVin96021920m3

33

总有效反应容积 V有效Vi有效n80021600m1556m， 符合有机符合要

‘

求UASB体积有效系数 要求

1600

100%83.3% 在70%-90%之间，符合1920

④ 水力停留时间（HRT）及水力负荷率(Vr)

V有效1600tHRTQ208.337.68h

Q208.3332

Vr0.65m/mh1.0S总160

符合设计要求。

1.6.3.2 三相分离器构造设计

1. 设计说明

三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。

2. 沉淀区的设计

三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。

本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置6个集气罩，构成6个分离单元，则每池设置6个三相分离器。

三相分离器长度B=10m ，每个单元宽度b=L/6=16/6=2.667m 。 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，即160 m2 。 沉淀区的表面负荷率

Qi104.232

0.65mm/h1.02.0 S160

3. 回流缝设计 如图1-3是三相分离器的结构示意图

图1-3 三相分离器结构示意图

3 b1 = h3/tgθ

式中：

b1———— 下三角集气罩底水平宽度，m; α———— 下三角集气罩斜面的水平夹角； h3———— 下三角集气罩的垂直高度，m;

1.1

b1 = = 0.77 m 0

tg55

则相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离：

b2 1 – 2 × 0.77 = 1.13 m

1 2l 下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速(V1)可用下式计算： V1 = Q1/S1 式中：

Q1———— 反应器中废水流量，m3/h； S1 ———— 下三角形集气罩回流逢面积，m2；

V1 =

208.33/2

= 1.53 m/h

设上三角形集气罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流缝的宽度b3 =CD= 0.45 m ,则上三角形回流缝面积为：

S2 = b3·l·2n = 0.45 × 10 × 2 × 6 = 54 m2 上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2)可用下式计算： V2 = Q1/S2， 式中：

Q2———— 反应器中废水流量，m3/h；

S2 ———— 上三角形集气罩回流逢之间面积，m2；

V1 =

208.33/2

= 1.92 m/h 54

V1

确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸，由图可知：

BC = b3/sin35°= 0.35/0.5736 ＝ 0.61 m 4. 气液分离设计 由图2-3可知：

CE = CDSin55°= 0.45×Sin55°=0.37m

CB =

CE0.37

0.64m 

Sin55Sin55

设AB=0.4m ，则

h4 = (AB·cos55°+ b2/2)·tg55°

= (0.4 × 0.5736 + 0.72/2) × 1.4281 = 0.824 m

校核气液分离。 假定气泡上升流速和水流流速不变 沿AB方向水流速度： Va式中：

B———— 三相分离器长度 N———— 每池三相分离器数量

Qi104.2

2.34m/h

CEB2N0.371026

r´g

(r1-rg)d2 气泡上升速度： Vb =

18m

式中：

d———— 气泡直径，cm；

ρ1———— 液体密度，g/cm； ρg———— 沼气密度，g/cm3； ρ———— 碰撞系数，取0.95；

μ———— 废水的动力粘滞系数，0.02g/cm·s； V———— 液体的运动粘滞系数，cm2/s 取d = 0.01cm(气泡)，常温下，ρ0.0101cm2/s , ρ = 0.95 ，μ= Vρ

1

1

3

= 1.03g/cm3, ρg = 1.2×10-3g/cm3 ， V =

= 0.0101×1.03 = 0.0104g/cm·s 。一般废

水的μ>净水的μ,故取μ= 0.02g/cm·s 。由斯托克斯工式可得气体上升速度为：

Vb

0.95981

1.031.251030.0120.266(cm/s)9.58(m/h)

180.02

BC0.64VVBC9.58

1.6 ； b ；可脱去d≧0.01cm 的气泡。 4.09 ； bAB0.4Va2.34VaAB

5. 三相分离器与UASB高度设计 三相分离区总高度 h= h2 + h3 + h4–h5

h2为集气罩以上的覆盖水深，取0.5m。

DFAFAD1.350.40.70.22m

h5DFSin550.22Sin550.18m

hhhhh0.51.11.150.182.57m

UASB总高H = 6.5m，沉淀区高2.5m，污泥区高1.5m，悬浮区高2.0m，超高0.5m。

1.6.3.3 布水系统设计计算

1. 配水系统采用穿孔配管，进水管总管径取200㎜，流速约为0.95 m/s。每个反应器设置10根DN150㎜支管，每根管之间的中心距离为1.5 m，配水孔径采用16㎜，孔距1.5 m，每孔服务面积为1.5×1.5=2.25 ㎡，孔径向下，穿孔管距离反应池底0.2 m，每个反应器有66个出水孔，采用连续进水。

2. 布水孔孔径

共设置布水孔66个，出水流速u选为2.2m/s，则孔径为

d

0.016m

3. 验证

常温下，容积负荷（Nv）为：4.5kgCOD/(m3·d)；产气率为：0.4m3/kgCOD ；需满足空塔水流速度uk≤1.0 m/h,空塔沼气上升流速ug≤1.0 m/h。

空塔水流速度 uk

Q208.33

0.65m/h ＜1.0 m/h 符合要求。 S符合要求。

1.6.3.4 排泥系统设计计算

1. UASB反应器中污泥总量计算

一般UASB污泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为15gVSS/L,则两座UASB反应器中污泥总量：GVGss15561523340kgss/d 。

2. 产泥量计算 厌氧生物处理污泥产量取：0.07kgMLSS/kgCOD ① UASB反应器总产泥量

XrQCoE0.0750001.40.8392kgVSS/d 式中：

△X———— UASB反应器产泥量，kgVSS/d ； r ———— 厌氧生物处理污泥产量，kgVSS/kgCOD； Co———— 进水COD浓度kg/m3； E———— 去除率，本设计中取80%。

② 据VSS/SS = 0.8，△X=392/0.8=490 kgSS/d 单池产泥 △Xi = △X/2 = 490/2 = 245 kgSS/d

③污泥含水率为98%，当含水率＞95%，取s1000kg/m3，则 污泥产量 Ws

X49024.5m3/h

s1P1000198%

单池排泥量 Wsi④污泥龄

24.5

12.25m3/h 2

c

3. 排泥系统设计

G2334047.63d X490

在UASB三相分离器下0.5m和底部400㎜高处，各设置一个排泥口，共两个排泥口。每天排泥一次。 1.6.3.5 出水系统设计计算

出水系统的作用是把沉淀区液面的澄清水均匀的收集并排出。出水是否均匀对处理效果有很大的影响。

1. 出水槽设计6条，槽宽0.3m。

① 单个反应器流量 qi

Qi208.33

0.029m3/s 36003600

② 设出水槽口附近水流速度为0.2 m/s，则 槽口附近水深

qi/60.029/60.081m ua0.30.2

取槽口附近水深为0.25 m，出水槽坡度为0.01；出水槽尺寸10 m×0.2 m×0.25 m；出水槽数量为6座。

2. 溢流堰设计

① 出水槽溢流堰共有12条（6×2），每条长10 m，设计900三角堰，堰高50㎜，堰口水面宽b=50㎜。

每个UASB反应器处理水量28L/s,查知溢流负荷为1-2 L/（m·s），设计溢流负

q28

25.07m 。 荷f = 1.117 L/（m·s），则堰上水面总长为：Li

f1.117

l25.07

504 个，三角堰数量：n每条溢流堰三角堰数量：504/12=42个。

b50103

一条溢流堰上共有42个100㎜的堰口，42个140㎜的间隙。 ②堰上水头校核

qi28103

5.56105m5/s 每个堰出流率：q

n504

按900三角堰计算公式，q1.43h2.5

5.56105q

堰上水头：h0.0172m 

1.431.43

③出水渠设计计算

0.4

反应器沿长边设一条矩形出水渠，6条出水槽的出水流至此出水渠。设出水渠宽0.8m，坡度0.001，出水渠渠口附近水流速度为0.3m/s。

渠口附近水深

qi0.0280.116m uxa0.80.3

以出水槽槽口为基准计算，出水渠渠深：0.25+0.116=0.37m，离出水渠渠口最远的出水槽到渠口的距离为14.67米，出水渠长为 14.67+0.1=14.77m，出水渠尺寸为 14.77m×0.8m×0.37m，向渠口坡度0.001。

④ UASB排水管设计计算

选用DN250钢管排水，充满度为0.6，管内水流速度为

428103

0.95m/s v2

0.60.251.6.3.6 沼气收集系统设计计算

1. 沼气产量计算 沼气主要产生厌氧阶段，设计产气率取0.4m3/kgCOD。 ①总产气量

GrQCoE0.450001.40.82240m3/h

每个UASB反应器的产气量 Gi

G22401120m3/h 22

②集气管 每个集气罩的沼气用一根集气管收集，单个池子共有13根集气管。

每根集气管内最大气流量

1120

1.0103m3/s

24360013

据资料，集气室沼气出气管最小直径d=100mm,取100㎜.

③沼气主管 每池13根集气管先通到一根单池主管，然后再汇入两池沼气主管。采用钢管，单池沼气主管管道坡度为0.5%.

1120

0.013m3/s 单池沼气主管内最大气流量 qi

243600

取D=150㎜，充满度为0.8，则流速为

0.0134

0.92m/s v

0.80.15

2240

0.026m3/s

243600

0.0264

0.88m/s 取DN=250㎜，充满度为0.6；流速为 v2

0.250.6

④ 两池沼气最大气流量为q

2. 水封灌设计

水封灌主要是用来控制三相分离气的集气室中气液两相界面高度的，因为当液面太高或波动时，浮渣或浮沫可能会引起出气管的堵塞或使气体部分进入沉降室，同时

兼有有排泥和排除冷凝水作用。

① 水封高度

HH1H0 式中：

H0———— 反应器至贮气罐的压头损失和贮气罐内的压头

为保证安全取贮气罐内压头，集气罩中出气气压最大H1取2m H2O，贮气罐内压强H0为400㎜H2O。

②水封灌 水封高度取1.5 m，水封灌面积一般为进气管面积的4倍，则

11

Sd240.25240.196m2 水封灌直径取0.5m。

44

3. 气水分离器

气水分离器起到对沼气干燥的作用，选用φ500㎜×H1800㎜钢制气水分离器一个，气水分离器中预装钢丝填料，在气水分离器前设置过滤器以净化沼气，在分离器出气管上装设流量计及压力表。

4. 沼气柜容积确定

由上述计算可知该处理站日产沼气2240m3，则沼气柜容积应为3h产气量的体积确定，即Vqt2240/243280m3。

设计选用300钢板水槽内导轨湿式储气柜，尺寸为φ7000㎜×H6000㎜。

1.7 CASS反应池

1.7.1 设计说明

CASS工艺是SBR工艺的发展，其前身是ICEAS，由预反应区和主反应区组成。预反应区控制在缺氧状态，因此提高了对难降解有机物的去除效果，与传统的活性污泥法相比，有以下优点：

 建设费用低，省去了初沉池、二沉池及污泥回流设备。  运行费用低，节能效果显著。

 有机物去除率高，出水水质好，具有良好的脱氮除磷功能。  管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。 

 污泥产量低，性质稳定，便于进一步处理与处置。 1.7.2 设计参数

设计流量Q = 5000m/d = 208.33 m/h =0.058m/s ； 进水COD=280mg/L ，去除率为85% ； BOD污泥负荷（Ns）为：0.1kgBOD/㎏MLSS； 混合液污泥浓度为：X=4000mg/L ；

3

3

3

充水比为： 0.32 ；

进水BOD= 160 mg/L，去除率为90%。 1.7.3 设计计算

1.7.3.1 运行周期及时间的确定

1. 曝气时间 ta式中：

———— 充水比

S0———— 进水BOD值，mg/l；

Ns———— BOD污泥负荷，kgBOD/㎏MLSS； X———— 混合液污泥浓度，mg/L。

2. 沉淀时间

ts

H

; u

24S0240.32160

3.51h4h NsX0.13500

u4.6104X1.264.610435001.261.57m/s

设曝气池水深H = 5m，缓冲层高度 =0.5 m，沉淀时间为： ts

H0.3250.51.33h1.5h u1.57

3. 运行周期T 设排水时间td=0.5h,运行周期为

ttatstd41.50.56h

每日周期数： N= 24/6=4 1.7.3.2 反应池的容积及构造

1. 反应池容积 单池容积为 Vi

Q5000

1953.125m3 nN0.3224

3

6.2539m0

反应池总容积为 V2V25i21953.1式中：

N———— 周期数；

Vi———— 单池容积； V———— 总容积；

n ———— 池数，本设计中采用2个CASS池；

———— 充水比。 2. CASS反应池的构造尺寸

CASS反应池为满足运行灵活和设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。如图1-4所示为CASS池构造。

图1-4 CASS池结构示意图

据资料，B：H=1～2，L：B=4～6，取B=10m,L=40 m。所以Vi=40×10×5=2000 m

V2000

400m2 单池面积 Sii

H5

3

CASS池沿长度方向设一道隔墙，将池体分为预反应区和主反应区两部分，靠近

进水端为CASS池容积的10%左右的预反应区，作为兼氧吸附区和生物选择区，另一部分为主反应区。

根据资料，预反应区长L1=（0.16～0.25）L，取L1=8 m。

3. 连通口尺寸 隔墙底部设连通孔，连通两区水流，设连通孔的个数n'为3个。

连通孔孔口面积A1为：

Q1

A1 BLH11'

24nnUUQ

H1

nNA式中：

3

Q ———— 每天处理水量，m/d；

n ———— CASS池子个数 ；

U ———— 设计流水速度，本设计中U = 50 m/h ；

N———— 一日内运行周期数 ；

2

A ———— CASS池子的面积，m ；

A1———— 连通孔孔口面积，㎡ ； L1———— 预反应区池长，m ；

H1———— 池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，m；

B———— 反应池宽，m。

H1 =

5000

= 1.6 m

2创4400

5000

A11081.6

350242

1

12.m25

50

孔口沿隔墙均匀布置，孔口宽度不宜高于1.0m，故取0.9m，则宽为2.8m。 1.7.3.3污泥COD负荷计算

由预计COD去除率得其COD去除量为：

280 85%238mg/L

则每日去除的COD值为：

5000238

= 1190 kg/d

1000

QS

Ns = U

nXV式中：

Q ———— 每天处理水量，m3/d

SU n X———— 设计污泥浓度，mg/L V———— 主反应区池体积，m3

Ns =

5000238

235001600

= 0.11 kgCOD/(kgMLSS.d)

1.7.3.4 产泥量及排泥系统

1. CASS池产泥量

CASS池的剩余污泥主要来自微生物代谢的增值污泥，还有很少部分由进水悬浮物沉淀形成。CASS池生物代谢产泥量为：

XaQSrbXrVaQSrb

式中：

a ———— 微生物代谢增系数，kgVSS/kgCOD b ———— 微生物自身氧化率，1/d

根据啤酒废水性质，参考类似经验数据，设计a=0.83，b=0.05，则有：

X（0.83

0.05

）50000.238446.79（kg/d） 0.11

QSrb

（a）QSr NsNs

假定排泥含水率为98%，则排泥量为：

QS

2.排泥系统

X446.79

44.68（m3/d) 33

101P10（199%）

每池池底坡向排泥坡度i = 0.01 ，池出水端池底设（1.0×1.0×0.5）m3排泥坑一个，每池排泥坑中接出泥管DN200一根。 1.7.3.5 需氧量及曝气系统设计计算 1.需氧量计算

根据实际运行经验，微生物氧化1kgCOD的参数a1取0.53，微生物自身耗氧参数b1取0.18，则一个池子需氧量为：

O2a1Q(SoSe)b1XV

-3

-3

= 0.53×5000/2×238×10 = 1600.424 kg/d

则每小时耗氧量为：

1600.4

66.68kg/h 24

2. 供气量计算

+ 0.18×3500×10×1953

温度为20度和30度的水中溶解氧饱和度分别为：

Cs(20)9.17mg/L，Cs(30)7.63mg/L

微孔曝气器出口处的绝对压力为：

53

P1.013109.810H b

= 1.0131059.81034.5 = 1.474105Pa

式中：

H ———— 最大水深，m

空气离开主反应区池时的氧百分比为：

Qt

21(1EA)

100

7921(1EA)

2110.1518.43 792110.15式中：

EA ———— 空气扩散器的氧转移率，取15%值

暴气池中混合液平均溶解氧饱和度按最不利温度为：

PbQt

Csb(30)Cs() 5

2.0661042

1.47410518.43

7.63() 5

2.06610428.79mg/L

温度为20℃时，暴气池中混合液平均溶解氧饱和度为：

Csb(20)Cs(

PbQt

)

2.06610542

1.47410518.43

9.17()

2.0661054210.56mg/L

温度为20℃时，脱氧清水的充氧量为：

Ro

RCs(20)

a(Csb(T)C)1.024

(T20)



66.6810.56

30200.820.951.08.792.01.024

103.639kg/h

式中：

a———— 氧转移折算系数，一般取0.8～0.85，本设计取0.82；

———— 氧溶解折算系数，一般取0.9～0.97，本设计取0.95； ———— 密度，㎏/L，本设计取1.0㎏/L； C———— 废水中实际溶解氧浓度，mg/L； R———— 需氧量，㎏/L，为66.68㎏/L。 暴气池平均供气量为：

G

Ro103.639

2303.09kg/h 1785.34m3/h

0.3EA0.30.15

(空气密度为1.29㎏/m3)。

每立方米废水供空气量为：

1785.342

17.14m3

208.33每去除1kgCOD的耗空气量为：

1785.342

58.18m3空气/kgCOD

208.330.238

3. 布气系统计算

单个反应池平面面积为40×10，设423个曝气器，则每个曝气器的曝气量=G/423=1785.34/423=4.22m3/h。

选择QMZM-300盘式膜片式曝气器。其技术参数见表1-5。

表1-5 QMZM-300盘式膜片式曝气器技术参数

从鼓风机房出来一根空气干管，在两个CASS池设两根空气支管，每根空气支管上设46根小支管。两池共两根空气支管，92根空气小支管。

气干管流速v1为15m/s，支管流速v2为10 m/s ，小支管流速v3为5 m/s，则

空气干管管径：

D干管

=0.29m,取DN300㎜钢管 

0.10m，取DN100㎜空气支管管径： D横支管钢管，

空气小支管管径：D小支管管。

0.06m，取DN60㎜钢

4.鼓风机供气压力计算

曝气器的淹没深度H=4.5m，空气压力可按下式进行估算： P1.5H9.81.54.59.858.8KPa 校核估算的空气压力值 管道沿程阻力损失可由下式估算：

Lv2

h

d2

式中：

---------- 阻力损失系数，取4.4. 取空气干管长为30m，则

Lv2301525

4.4100.5KPa 其沿程阻力损失 h1d20.32

取空气支管长为40m，则

Lv2401025

4.4100.35KPa 其沿程阻力损失 h2d20.252

取空气小支管长为16m,则

Lv216525

4.4100.2

KPa 其沿程阻力损失 h3d20.061设空气管道的局部阻力损失为hi=0.5KPa，则空气管路的压力总损失为：

h0.50.150.2KPa

取膜片式微孔曝气器的最大压力损失为hf=2.9KPa，则鼓风机的供气压力为：

P9.8Hh'hf9.84.50.22.947.2KPa ＜58.8KPa。

故鼓风机的供气压力可采用58.8KPa，选择一台风机曝气，则风机能力为G=50m/min.

5. 鼓风机房布置

选用两台DG超小型离心鼓风机，，供气量大时，两台一起工作，供气量小时，一用一备。DG超小型离心鼓风机规格如表1-6。

表1-6 DG超小型离心鼓风机

3

其占地尺寸为2016㎜×1008㎜，高为965㎜（含基础）。 1.7.3.6 CASS反应池液位控制

CASS反应池有效水深为5米。

1

排水结束是最低水位 h15.01



5.0

1/0.321

3.4m

0.32

基准水位h2为5m,超高hc为0.5m,保护水深为0.5m, 污泥层高度 hsh13.40.53.1m

保护水深的设置是为了避免排水时对沉淀及排泥的影响。进水开始与结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，曝气结束由时间控制，沉淀开始与结束由时间控制，排水开始由时间控制、排水结束由水位控制。 1.7.3.7

排出装置的选择

fTd

3/min

选择XBS-300型旋转式滗水器，其技术参数如表1-7。

第二章 污泥部分各处理构筑物设计与计算

2.1 集泥井

2.1.1 设计说明

污水处理系统各构筑物所产生的污泥每日排泥一次，集中到集泥井，然后在由污泥泵打到污泥浓缩池。

污泥浓缩池为间歇运行，运行周期为24h,其中各构筑物排泥、污泥泵抽送污泥时间为1.0～1.5h，污泥浓缩时间为20.0h,浓缩池排水时间为2.0h,闲置时间为0.5h～1.0h。 2.1.2 设计参数

设计泥量

啤酒废水处理过程产生的污泥来自以下几部分： ①UASB反应器，Q1 = 24.5 m3/d ,含水率98% ； ②CASS反应器，Q2 =44.68 m3/d,含水率99% ；

总污泥量为：Q = Q1 + Q2 = 69.18 m3/d，设计中取70 m3/d。 2.1.3 设计计算

考虑各构筑物为间歇排泥，每日总排泥量为70 m/d，需在1.5h内抽送完毕，集泥井容积确定为污泥泵提升流量（70 m3/d）的10min的体积，即7.8m3。

此外，为保证CASS排泥能按其运行方式进行，集泥井容积应外加37.23 m3。则集泥井总容积为7.8+37.23=45.00 m3。

集泥井有效深度为3.0m，则其平面面积为

V45A15m2

H3

设集泥井平面尺寸为4.0×4.0m。集泥井为地下式，池顶加盖，由污泥泵抽送污泥。

集泥井最高泥位为-0.5m,最低泥位为-3m池底标高为-3.5m。浓缩池最高泥位为2 m。则排泥泵抽升的所需净扬程为5 m，排泥泵富余水头2.0 m，管道水头损失为0.5 m，则污泥泵所需扬程为5+2+0.5=7.5 m。

选择两台80QW50-10-3型潜污泵提升污泥（一用一备）。其性能如表1-8。

3

表1-8 80QW50-10-3型潜污泵性能

2.2 污泥浓缩池

2.2.1 设计参数 2.2.2.1 设计泥量

啤酒废水处理过程产生的污泥来自以下几部分： ①UASB反应器，Q1 = 24.5 m3/d ,含水率98% ； ②CASS反应器，Q2 =44.68 m3/d,含水率99% ；

总污泥量为：Q = Q1 + Q2 = 69.18 m3/d，设计中取70 m3/d。 2.2.2.2 参数选取

固体负荷（固体通量）M一般为10～35kg/m3h ，取M = 30 kg/m3d = 1.25kg/m3h ； 浓缩时间取T = 20 h ； 设计污泥量Q = 40 m3/d ； 浓缩后污泥含水率为96% ； 2.2.2 设计计算 2.2.2.1容积计算

浓缩后污泥体积：

P0VV01701009635 m/d 3

V0——污泥含水率变为P0时污泥体积 2.2.2.2 池子边长

根据要求，浓缩池的设计横断面面积应满足：

A ≧ QC/M

式中：

Q———— 入流污泥量，m3/d ； M———— 固体通量，kg/m3·d； C———— 入流固体浓度kg/m3。

入流固体浓度（C）的计算如下：

C＝

W1+W2

Q1＋Q2

W1 = Q1×1000×(1-98%) = 490 kg/d W2 = Q2×1000×(1-99%) = 446.8 kg/d

那么，Qc = W1 +W2 = 936.8kg/d

C = 936.8/70 = 13.38 kg/m3

浓缩后污泥浓度为：

C1 = 936.8/35 = 26.77 kg/m

浓缩池的横断面积为：

A = Qc/M = 70×13.38/30 = 31.22 m2

设计一座正方形浓缩池，则每座边长B = 5.7 m ，则实际面积A = 5.7×5.7 = 32.5 m2

2.2.2.2 池子高度

取停留时间HRT = 20 h ，有效高度h2= QT/24A = 70×20/24×31.22 = 1.5 m ，超高h1 = 0.5 m ，缓冲区高h3 = 0.5 m 。则池壁高：

3

H1 = h1+h2+h3 = 2.7 m

2.2.2.3 污泥斗

污泥斗下锥体边长取0.5 m ，污泥斗倾角取50°则污泥斗的高度为：

H4 = (5.7/2 – 0.5/2) × tg50°= 3.1 m

污泥斗的容积为：

1

V2 = h4（a12+a1a2+a22）

31

= ×3.1×(5.72 + 5.7×0.5 + 0.52)

3

= 36.78 m3

2.2.2.4 总高度

H = 2.8 + 3.1 = 5.8 m

设计计算草图如图2-1。

图2-1 污泥浓缩池设计计算草图

2.2.2.5 排水口

浓缩后池内上清液利用重力排放，由站区溢流管管道排入格栅间，浓缩池设四根排水管于池壁，管径DN150㎜。于浓缩池最高处设置一根，向下每隔1.0m、0.6m、0.4m处设置一根排水管。

2.3 污泥脱水间

2.3.1 设计参数 2.3.1.1 设计泥量

浓缩后污泥含水率为96% ； 浓缩后污泥体积：V1＝2.3.1.2 参数选取

压滤时间取T = 4 h ； 设计污泥量Q = 35 m3/d ； 浓缩后污泥含水率为96% ； 压滤后污泥含水率为75% 。 2.3.2 工艺流程 工艺流程见图2-2。

100－98

70 = 35 m3/d

100－96

图2-2 污泥脱水工艺流出图

2.3.3 设计计算 2.3.3.1 污泥体积

QQ0

100P1100P2

MQ(1P2)1000

式中 Q——脱水后污泥量 m3/d

Q0——脱水前污泥量 m3/d P1——脱水前含水率（%） P2——脱水后含水率（%） M——脱水后干污泥重量 （kg/d）

QQ0

100P1100P2

= 35

10096

=5.6 m3/d

10075

MQ(1P2)1000= 5.6(175%)1000 =1400 kg/d

污泥脱水后形成泥饼用小车运走，分离液返回处理系统前端进行处理。 2.3.3.2 机型选取

选取DYQ-1000型带式压榨过滤机，其工作参数如表2.5：

表2-1 DYQ-1000型带式压榨过滤机工作参数

2.3.3.3 投药装置

投药量 根据城市污水污泥、啤酒厂污水站污泥絮凝剂脱水试验知，常用絮凝剂的投药量分别为：氯化铁5.0%--8.0% ,硫酸铝8.0%--12% ，聚合氯化铝3.0%--10.0% ，聚丙烯酰胺1.5‰--2.5‰ 。

投药系统投按加聚丙烯酰胺考虑。设计投药量为2.0‰，则每日需药剂为： 1400×

需要纯度为90%调配的絮凝剂溶液浓度为0.2%-0.4% ,则溶液所需溶药灌最小容积为1550L。选择ZJ-470型折桨式搅拌机一台，其规格如表2-8。

表2-2 ZJ-470型折桨式搅拌机性能及及外形尺寸

药液投加选用J-Z125/3.2 型柱塞计量泵，其性能如表2-9。

表2-3 J-Z125/3.2 型柱塞计量泵性能 计量泵占地尺寸为815㎜×715㎜，高为575㎜（不含基础）。

第三章 构筑物高程计算

3.1 污水构筑物高程计算

3.1.1 污水流经各处理构筑物水头损失

表3-1 污水流经各处理构筑物水头损失表

3.1.2 污水管渠水头损失计算表

41

3.1.3 高程确定

UASB处的地坪标高为76.4m，按结构稳定原则确定池底埋深为-1.5 m，然后根据各处理构筑物之间的水头损失推求其它构筑物的设计水面标高，调节池设计成地下式，确定水面标高为76.4m，从调节池到UASB经过提升泵提升。经过计算各污水处理构筑物的设计水面标高见下表。

各处理构筑物的水面标高及池底标高见表3-3。

表3-3 各处理构筑物的水面标高及池底标高

3.2 污泥高程计算

3.2.1 污泥管道水头损失

L

h2.49管道沿程损失 f1.17

D

v

CH

1.85

v2

管道局部损失 hi

2g

式中：

CH ———— 污泥浓度系数

 ———— 局部阻力系数 D ———— 污泥管管径 L ———— 管道长度 v ———— 管内流速

查表知污泥含水率98%时，污泥浓度系数CH=80，污泥含水率为96%时，污泥浓度系数CH=62。

连接管道水头损失见表3-4。

42

表3-4 污泥管道水头损失计算表

3.2.2 污泥处理构筑物的水头损失

当污泥以重力流排出池体时，污泥处理构筑物的水头损失以各构筑物的出流水头计算，浓缩池一般取1.5m,CASS与UASB取1.2m。 3.2.3 污泥高程布置

从CASS——集泥井推得，集泥井水位 79.1-0.37-1.2=77.03m 从UASB——集泥井推得，集泥井水位 81.4-0.56-1.2=79.84m 从集泥井——浓缩池推得，浓缩池水位 77.03-0.34-1.5=75.19 m

集泥井液位确定为76.4 m，浓缩池液位确定为78.4 m，中间加污泥提升泵房提升污泥。集泥井设在污泥提升泵房下部。

表3-5 污泥处理各构筑物标高

43

致 谢

本次毕业设计,使我对工程设计的内容和步骤有了更进一步的了解，从大体上讲,本次设计达到了预期的效果,达到了作为本科毕业生所应符合的要求。

这次毕业设计使我深深地认识到:工科毕业生做设计工作所要求的严谨性,对于工程二字的沉重性,我开始意识到工程二字要求我们对专业知识有很深地了解,在熟练掌握专业知识的基础上灵活运用.本次设计为某啤酒废水处理，是一个真实性课题,在重新熟悉课本和认真查阅资料的基础上，并结合设计任务书的要求,我对本设计啤酒废水处理的工艺流程提出了多种方案，在反复的比较下，最终确定了一个最优方案。在这个过程中,我逐渐懂得了如何运用专业性眼光去看待问题,分析问题和解决问题。在工艺流程确定后,就开始了对所选构筑物的设计计算,通过老师的指导和自己的计算,我对污水处理中所用到的一些构筑物有了更深的认识,在高程的计算中自己遇到了不少问题,但在老师的精心指导和自己的努力下,最终问题都一一得到解决,也使自己对污水处理流程有了一个清晰的认识.这次毕业设计是自己四年所学知识的一个综合应用,是一次难得的学习机会,使自己受益匪浅.

在设计中,对一些计算机软件也是一次很好的学习机会,主要是CAD和Word的使用,在以前的基础上,能够更加熟练地运用.

因此,此毕业设计对本人是一个很好的锻炼,达到了对排水工程的一个比较深入地了解,是比较成功的毕业设计。

本次毕业设计是在王老师的精心指导下，由我独立完成的。本次毕业设计是我大学四年所学知识的回顾与总结。同时，通过该次毕业设计，我亦从指导老师处学到了许多的常规设计方法，设计思想，并懂得了在做设计中如何去查资料与应用资料。了解了本专业各方面的设计课题与设计方法，这次使我的知识面更加广阔与完整，使我收益非浅。可以这样说：在王老师的耐心指导和自己的努力下，我完成了毕业设计应完成的任务，达到了毕业设计的教学要求。在这里，万分的感谢各位老师的辛勤栽培和其他同学的热情的帮助！

但由于时间仓促及本人水平有限，本次设计中难免有各种错误与不足，还望各位老师批评指正与谅解。我将在以后的学习与工作中不断改正，不断吸取经验教训，不断完善自我，以感谢老师们四年的关心与教导。

最后，诚挚地感谢王老师以及给水排水教研室各位老师的关心与指导。祝各位老师万事如意，工作顺利！

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主要参考文献

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