油管套管抗内压强度计算研究
第33卷第5期
石油钻
采
工
艺
V01.33No.5
2011年9月
OILDRILLING&PRODUCTIONTECHNOLOGY
Sep.2011
文章编号:1000—7393(2011)05—0046—03
油管套管抗内压强度计算研究
孙永兴1。2林元华2杨晓峰3杨博仲1余来红1齐玉1
(1.川庆钻探工程公司钻采工程技术研究院,四川广汉618300;2.西南石油大学石油管工程重点实验室,四川成都610500;
3.川庆钻探工程公司科技处,四川成都610051)
摘要:高温高压高含硫气井中的油管、套管一旦爆裂失效,将可能导致油套串通,甚至舍硫气体串出地面,危害性较大。因此,在油管、套管强度设计中。不但要合理地计算出最小的抗内压屈服强度,而且还要准确地预测出极限强度即爆裂强度。针对
APIBulletin
5C3:1994屈服计算公式存在的不足以及ISO/TR10400:2007爆裂强度计算模型计算精度不够理想的问题,根据屈
强比(Y厂r)对油管、套管爆裂失效强度影响规律,提出了具有更高精度的油管、套管抗内压爆裂计算新模型,通过与试验数据计算对比,证明了新模型的可靠性和合理性,对优化“三高”气井油管、套管抗内压强度设计提供了新的参考依据。
关键词:两端堵口;油管套管;爆裂;设计;研究中图分类号:TE931+.2
文献标识码:A
Study
on
internalpressurestrengthpredictionforcasingandtubing
SUNYongxin91‘2,LINYuanhtla2,YANGXiaofol93,YANGB0zhon91,YULaihon91,QIYul
(1.CCDCDrilling&ProductionEngineeringTechnologyR甜eamhInstitute,Guanghan618300,China;2.TheKeyLaboratoryofMechanicaland
EnvironmentalBehaviorofTubularGoods,s胛UChengdu610500,China;3.CCDCScieneeand瑟chnologyDepartment,Chengdu610051,China)
Abstract:Forwellswithhighpressure,hightemperature,andhighH,S,oncethetubing
or
casiIlgburstintofailure,thegasmay
cross
betweentubing
and
casing,eventhesulfur-containinggasmayblowouttotheground,SOtheharmis
self-evident.nerefo诧,an
accurate
predictionoftheinternalpressurestrengthisessentialintubing
and
casingdesignprocess.ForhighH2Sgaswells,theAPIBul—
letin5C3formularcannotsatisfywiththedesigncri丽a'andtheburstmodelforcapped-endconditionshasbeenprovidedinIS010400,
butsome
predictions
byISOburstmodelexceedstheactualburststrength.Accordingtothesignificantinfluenceofyield-m-tensile
strengthratio、nonfailurebehavioroftubing
or
casing。anewinternalpressurestrengthmodelispresentedforcasingandtubingwith
high
calculationaccuracy.Thecomparisonworkshowthattheresultscalculatedbythenew
model
essentiallycoincidewithtestburst
data,whichprovides
a
powerfulreferenceforoptimizingstrengthdesignforcasingandtubing.
Key
words:capped-endconditions;casingand
tubing;burst;dcsign;study
国内酸性气藏普遍具有“三高”特点,即高温常采用普通碳钢,在高温高H,S分压的作用下,极可(井底温度高于150℃)、高压(地层压力大于或等于能危及井筒安全。特别是对于高含H,S气井,气体100MPa)、高含硫(含H,S3%以上)的特点,在“三高”逸出还将导致重大人员伤亡及财产损失。因此,对气井勘探开发中油管、套管一旦发生爆裂,可能导致于“三高”气井,准确地预测出油管、套管爆裂失效H,S气体气窜至技术套管环空、技术套管与表层套强度,不仅可以为油管、套管强度设计和材质选择提管环空,而当前酸性气井的技术套管和表层套管通
供依据,而且还可以尽量避免或降低油井管(OCTG)
基金项目:新世纪优秀人才支持计划“高舍H2S气藏完井管柱设计厦其可靠性研究”(编号:NCET-08-0907);国家自然科学基金“基
于数值模拟的复杂地层地应力场反演研究”(批准号:E040103)。
作者简介:孙永兴,1977年生。2008年获西南石油大学油气井专业博士学位,现从事酸性气田油井管柱选材、设计等研究工作。电话:
0838-5151631
o
E・mail:yohance@126.odino
万方数据
孙永兴等:油管套管抗内压强度计算研究爆裂失效事故的发生。
5C3:1994给出的抗内压强度值
即API值是不受油井管是否是堵口、开口、有无轴
APIBulletin
47
上限值提供了新的参考依据。
l抗内压屈服设计
1.1
APIBulletinAPIBulletin
向拉伸等因素影响的。针对其存在的不足,ISO/TR10400:2007给出了两端开口与堵口的计算模型,提高了抗内压屈服设计的准确性和科学性。实际研究表明,管子内壁开始屈服时,仍不会丧失压力完整性,爆裂才会失去压力完整性。为此,ISO/TR10400:2007给出了两端堵口的油管、套管抗内压爆裂模型,但计算精度不够理想。由于高压原因,爆裂测试试验都是采用两端堵口的,为此,笔者进行了屈
5C3抗内压屈服设计
5C3抗内压公式是基于包罗公式给
出的,没有考虑径向应力,计算结果不受油井管是否是堵口、开口、有无轴向拉伸的影响,计算公式为
PAP,5c3=玩衄(氕。lIt徊
(1)
式中,D为管子外径,mm;f为管壁厚度,mm;k。为管壁公差因子,例如,当公差为-12.5%,氏柚=0.875;尸矗昭
为屈服抗内压强度,MPa。
1.2
强比(Ⅵ)对油管、套管爆裂强度影响规律的研究,
提出了具有更高精度的油管、套管抗内压爆裂计算新模型,为优化OCTG抗内压强度设计和安全系数
ISO抗内压屈服设计
(1)两端堵口的屈服设计模型。两端堵口条件下的油管、套管的初始屈服设计公式
(2)
‰=厶/{(3。4+‰4)/(。2一‰2)2+d4/(02--d2)2_2d2“2/【(。2一d2)(。2一九.2)】)l,2
式中,d为管子内径,d=D-2t,mm;盛au为基于‰It内
ISO/TR
10400:2007给出了两端堵口韧性爆裂模型
直径,‰l=o-2tk。.,l;缸为最小屈服强度,MPa;Pi一
为两端堵口厚壁管屈服的内压,MPa。
(2)两端开口的屈服设计模型。当轴向应力,外压,弯曲力和扭矩为零的时候,两端开口的油管、套管的初始屈服是公式
舻o-23一zi.1tntill)扣+时]
(5)
式中,q。。为材料极限抗拉强度,MPa;刀为材料硬化系数;PI。o为两端堵口管抗内压爆裂强度,MPa。
从ISO/TR10400:2007提供的106个爆裂测试试样的计算结果可以看出,近50%的预测值高于实物爆裂值,这极不利于确定或改善油管、套管的安全系数的上限值,此研究成果也不是研究OTCG管爆裂模型的初衷,当前研究成果与实际存在着较大
差异。
Pl。。吒。(∥一孑刊1)2/(3D%aowall)抛
MPa。
(3)
式中,D为管子外径,mm;‰。为基于氏。。t内直径,
‰l司一2%。;尸i~为两端开口厚壁管屈服的内压,
1.3两端堵口极限抗内压屈服设计
当油井管内部开始屈服时,随着内部载荷的增加,塑性区不断从管内壁扩展到管外壁,最后整个管壁都进入塑性状态,塑性变形不再受限制而可以自由发展,这时应力达到极限状态,载荷已不可能继续增加,在极限状态下抗内压屈服公式见公式(4),该公式的详细推导过程见文献[3]o
3两端堵口韧性爆裂新模型
研究表明,油井管材料的屈服强度/抗拉强度
(Y/T.Yield
strength/Tensile
strength)对油井管材料
的抗爆裂强度影响非常大,依据材料的屈服强度和
岛=鲁h【兰】
式中,碌为两端堵口厚壁管屈服强度,MPa。
2
㈤
拉断强度对油管、套管的爆裂强度的影响规律的研究,提出了两端堵VI油管、套管爆裂计算新模型
ISo抗内压爆裂设计
屈服设计准则只能满足最小的设计标准,而对
珞召2札制m【景第l(6)
图1是公式(1)、(5)、(6)计算值与套管试样爆裂值Pb之比的统计直方图。在图l中,尸b表示套管试样爆裂值,尸I。o表示用公式(5)计算的爆裂值,Pm表
于OCTG所承受的最大极限载荷,采用屈服公式是无法预测的,因此有必要给出OCTG的极限抗内压强度的爆裂值。对于无初始微裂纹缺陷的OTCG,
示用公式(6)计算的爆裂值,%5c3表示API值。
万方数据
石油钻采_T-艺2011年9月(第33卷)第5期
瓠铂一k
。封
嘛。。
骏。
套管的极限强度值。因此,应根据油管、套管的服役工况选择设计方法,以便达到既能避免材料浪费又能保证材料的安全可靠性。
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(牧稿日期2011—03—2l】
[编辑薛改珍]
万方数据
油管套管抗内压强度计算研究
作者:作者单位:
孙永兴, 林元华, 杨晓峰, 杨博仲, 余来红, 齐玉, SUN Yongxing, LIN Yuanhua, YANG Xiaofeng , YANG Bozhong, YU Laihong, QI Yu
孙永兴,SUN Yongxing(川庆钻探工程公司钻采工程技术研究院,四川广汉618300;西南石油大学石油管工程重点实验室,四川成都610500), 林元华,LIN Yuanhua(西南石油大学石油管工程重点实验室,四川成都,610500) , 杨晓峰,YANG Xiaofeng(川庆钻探工程公司科技处,四川成都,610051), 杨博仲,余来红,齐玉,YANG Bozhong,YU Laihong,QI Yu(川庆钻探工程公司钻采工程技术研究院,四川广汉,618300)石油钻采工艺
Oil Drilling & Production Technology2011,33(5)
刊名:英文刊名:年,卷(期):
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本文链接:http://d.g.wanfangdata.com.cn/Periodical_syzcgy201105011.aspx