箱梁模板最终版

箱梁模板（HR 重型门架）计算书

计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

箱梁断面图

二、构造参数

箱梁模板支架剖面图

顺桥向剖面图

三、荷载参数

四、面板计算

截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4

截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm3

1、横梁和腹板底的面板

承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：

q 1=1.2b(G1k h 0+G2k +G4k )+1.4b(Q1k + Q 2k )=1.2×1(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×1(2.51+2.1)=50.643kN/m h 0--验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：

q 2=1.35b(G1k h 0+G2k +G4k )+1.4×0.7b(Q1k + Q 2k )=1.35×1(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=54.231kN/m 取两者较大值q=max[q1，q 2]=max[50.643，54.231]=54.231 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q ˊ=b(G1k h 0+G2k +G4k )=1(25.5×1.399+0.75+0.4)=36.824kN/m 计算简图如下：l=l2=200mm

1) 、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.125×54.231×0.22=0.271kN·m σ=M/W=0.271×106/37500=7.227N/mm2≤f=15N/mm2 满足要求！ 2) 、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.625×54.231×0.2=6.779kN τ=3V/(2bt)=3×6.779×103/(2×1000×15)=0.678N/mm2≤fv =1.6 N/mm2 满足要求！ 3) 、挠度变形验算 ω=0.521qˊl 4/(100EI) =0.521×36.824×2004/(100×6000×281250)=0.182mm≤[ω]=l/150=200/150=1.333mm 满足要求！

2、箱室底的面板

3、翼缘板底的面板

五、小梁计算

1、横梁和腹板底的小梁

承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：

q 1=1.2b(G1k h 0+G2k +G4k )+1.4b(Q1k + Q 2k )=1.2×0.2(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×0.2(2.51+2.1)=10.129kN/m h 0--验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：

q 2=1.35b(G1k h 0+G2k +G4k )+1.4×0.7b(Q1k + Q 2k )=1.35×0.2(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×0.7×0.2(2.51+2.1)=10.846kN/m 取两者较大值q=max[q1，q 2]=max[10.129，10.846]=10.846 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q ˊ=b(G1k h 0+G2k +G4k )=0.2×(25.5×1.399+0.75+0.4)=7.365kN/m 计算简图如下：

1) 、抗弯强度验算 弯矩图：

M=0.998kN·m

σ=M/W=0.998×106/(166.67×103)=5.988N/mm2≤f=15.44N/mm2 满足要求！ 2) 、抗剪强度验算 剪力图：

V=6.423kN

τ=3V/(2bt)=3×6.423×103/(2×100×100)=0.963N/mm2≤fv =1.78 N/mm2 满足要求！ 3) 、挠度变形验算 变形图：

ω=1.025mm≤[ω]=l/150=1000/150=6.667mm 满足要求！

4) 、最大支座反力计算

横梁和腹板底的小梁传递给主梁的最大支座反力（Q 1k 取1.51kN/mm2） 承载能力极限状态R max1＝11.097kN 正常使用极限状态R ˊmax1＝7.669kN

2、箱室底的小梁

3、翼缘板底的小梁

六、主梁计算

1、横梁和腹板底主梁

承载能力极限状态：p ＝ζ Rmax1 ＝0.5×11.097＝5.548kN 正常使用极限状态：p ˊ＝ζRmax1ˊ＝0.5×7.669＝3.834kN

横梁底立杆的跨数为1、1、1跨，腹板底立杆的跨数有1跨，按简支梁 梁计算主梁 计算简图如下，l ＝l b ＝600mm

1) 、抗弯强度验算

M=1.11kN·m

σ=M/W=1.11×106/(25.3×103)=43.874N/mm2≤f=205N/mm2 满足要求！ 2) 、挠度变形验算

ω=0.141≤[ω]=l/150=600/150=4mm 满足要求！

3) 、最大支座反力计算

横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q 1k 取1.1kN/mm2） R max4＝11.02kN /ζ=11.02/0.5=22.04kN

2、箱室底主梁

同上计算过程，p ＝ζRmax2＝0.5×9.284＝4.642kN ，p ＝ζRmax2ˊ＝0.5×5.783＝2.892kN ，l c

3、翼缘板底主梁

同上计算过程，p ＝ζRmax3＝0.5×7.148＝3.574kN ，p ＝ζRmax3ˊ＝0.5×4.199＝2.1kN ，l d

七、可调托座计算

1、横梁和腹板底可调托座最大受力

R max4 ＝22.04kN≤[N1]=40kN 满足要求！

2、箱室底可调托座最大受力

R max5 ＝

23.278kN≤[N1]=40kN 满足要求！

3、翼缘板底可调托座最大受力

R max6 ＝26.18kN≤[N1]=40kN 满足要求！

八、调节杆受压稳定性验算

max4max5max6 I= I02+I2×h 2/h02=107800.00+107800.00×1100/1350=195637.04mm4 i=(I/A2) 1/2=(195637.04/424.00)1/2＝21.48mm

λx =(((1+ I02/Ix1)/2)1/2L o )/i=(((1+107800.00/121900.00)/2)1/2×600)/21.48=19.75，查规范表D 得υx =0.952

双向拉紧状态： λ=ko L o /ix1=1.13×600/15.80=42.91，查规范表D 得υ =0.89

υ=min[υx，υ]=0.89 N×103/(υA)=60.43≤[N]/A=60000/489=122.699N/mm2 满足要求！

九、链销验算

A n =πd12/4=3.14×162/4=201.09mm2 N/(2An )=0.07 N/mm2≤fv =75N/mm2 满足要求！

2、链销处钢管端面承压验算 A c =2d1t=2×16×3.00=96.00mm2 N/Ac =0.27 N/mm2≤fc =320N/mm2 满足要求！

十、门架稳定性验算

I j h 01/(I01l j )=107800.00×1900/(107800.00×1500.00)=1.27≥0.03 满足要求！ 1、静荷载计算

1）模板支架自重产生的轴向力N Gk1(kN) N Gk1=(Gmk +Gjk n j +Gsk n s ×4/5+ Glk n l +Gsk n s )×(H/h01)= (0.22+0.04×2+0.16×1×4/5+0.01×2+0.01×2)×(3.00/1.90)=0.94kN 2）加固件、剪刀撑和附件等产生的轴向力N Gk2(kN) 纵向竖直剪刀撑设置： α1=arctan(5h01/(4×( b1+la )))=arctan(5×1.90/(4×(1.00+0.90)))=0.90 横向竖直剪刀撑设置： α2=arctan(5h01/(4×l b ))=arctan(5×1.90/(4×1.20))=1.10 水平剪刀撑设置： α3=arctan(5×l b /(4×(b1+la )))=arctan(5×1.20/(4×(1.00+0.90)))=0.67 模板支架剪刀撑、加固件、附件、扣件自重： N Gk2=(2×(b1+la )/cosα1×0.0333/5/h01+2×l b /cosα2×0.0333/5/h01+2×(b1+la )/cosα3×0.0333×4/5/h01+(Gz

n z +Gxk ×n x )/h01+(2×l b +(b1+la ))×0.0333×4/5/h01+Gfk )×H= k ×

(2×(1.00+0.90)/cosα1×0.0333/5/1.90+2×1.20/cosα2×0.0333/5/1.90+2×(1.00+0.90)/cosα3×0.0333×4/5/1.90+(0.02×1+0.02×4)/1.90+(2×1.20+(1.00+0.90))×0.0333×4/5/1.90+0.05)×3.00=0.74 kN

3）钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力N 1(kN) N 1=2×N=52.36 kN 静荷载标准值总计：

N G =NGk1+ NGk2 =0.94+0.74=1.68kN N=0.9×1.2N G + N1=0.9×1.2×1.68+52.36=54.17kN I= I01+I1×h 1/h01=107800.00+107800.00×1650/1900=201415.79mm4 i=(I/A1) 1/2=(201415.79/424.00)1/2＝21.80mm λ=k0h 01/i=1.13×1900/21.80=98.51，查规范表D 得，υ＝0.65 σ＝N×103/(kυA)＝54.17×103/(0.90×0.65×424.00×2) ＝109.54N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！

调整架稳定性分析：

I j h 02/(I02l j1)=107800.00×1350/(107800.00×1300.00)=1.04≥0.03 满足要求！ 2、静荷载计算

1）模板支架自重产生的轴向力N Gk12(kN) N Gk12=(Gmk2+Gjk2n j +Gsk n s ×4/5+ Glk n l +Gsk n s )×(h02+Lo )/h02= (0.18+0.03×2+0.16×1×4/5+0.01×2+0.01×2)×(1.35+0.60)/1.35=0.59kN

2）加固件、剪刀撑和附件等产生的轴向力N Gk22(kN) 纵向竖直剪刀撑设置： α1=arctan(5h01/(4×( b1+la )))=arctan(5×1.90/(4×(1.00+0.90)))=0.90 横向竖直剪刀撑设置： α2=arctan(5h01/(4×l b ))=arctan(5×1.90/(4×1.20))=1.10 水平剪刀撑设置： α3=arctan(5×l b /(4×(b1+la )))=arctan(5×1.20/(4×(1.00+0.90)))=0.67 模板支架剪刀撑、加固件、附件、扣件自重：

N Gk22=(2×(b1+la )/cosα1×0.0333/5/h01+2×l b /cosα2×0.0333/5/h01+2×(b1+la )/cosα3×0.0333×4/5/h01+(Gn z +Gxk ×n x )/h01+(2×l b +(b1+la ))×0.0333×4/5/h01+Gfk )×h 02= zk ×

(2×(1.00+0.90)/cosα1×0.0333/5/1.90+2×1.20/cosα2×0.0333/5/1.90+2×(1.00+0.90)/cosα3×0.0333×4/5/1.90+(0.02×1+0.02×4)/1.90+(2×1.20+(1.00+0.90))×0.0333×4/5/1.90+0.05)×1.95=0.48 kN

3）钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力N 1(kN) N 1=2×N=52.36 kN 静荷载标准值总计：

N G =NGk12+ NGk22 =0.59+0.48=1.07kN N=0.9×1.2N G2 + N1=0.9×1.2×1.68+52.36=53.52kN I= I02+I2×h 2/h02=107800.00+107800.00×1100/1350=195637.04mm4 i=(I/A2) 1/2=(195637.04/424.00)1/2＝21.48mm λ=k0h 02/i=1.13×1350/21.48=71.02，查规范表D 得，υ＝0.79 σ＝N×103/(kυA)＝53.52×103/(0.90×0.79×424.00×2) ＝88.43N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！

十一、可调（固定）底托计算

max 2 满足要求！

十二、基础计算

max 满足要求！