板底支模架计算书
板底支模架计算书
柳州市妇幼保健院门诊保健大楼工程;属于框剪结构; 地上21层; 地下1层;建筑高度:86.00m ;标准层层高:3.60m ;总建筑面积:30766.00平方米;总工期:730天;施工单位:柳州市众鑫建筑有限公司。
本工程由柳州市妇幼保健院投资建设,广西建筑综合设计研究院设计,柳州市勘测测绘研究院地质勘察,柳州大公工程建设监理有限责任公司监理,柳州市众鑫建筑有限公司组织施工;由叶长青担任项目经理,马茂中担任技术负责人。
模板支模架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息:
1. 脚手架参数
立杆横向间距或排距la(m):1.00;立杆纵向间距或跨距lb(m):1.00;立杆步距h(m):1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架计算高度H(m):3.00; 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ;
扣件连接方式:双扣件,考虑扣件保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80; 板底支撑连接方式:方木支撑;
2. 荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000; 楼板混凝土厚度(mm):100.00;施工均布荷载(kN/m2):1.000;
3. 楼板参数
钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi);楼板混凝土强度等级:C25;
每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000; 楼板的计算宽度(m):4.00;楼板的计算厚度(mm):100.00;
楼板的计算长度(m):4.50;施工平均温度(℃):15.000;
4. 木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):300.000; 木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算,方木的截面几何参数为
本算例中,方木的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3;
I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4;
方木楞计算简图
1. 荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q 1= 25.000×0.300×0.100×10-3 = 0.750 kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q 2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
p 1 = (1.000 + 2.000)×1.000×0.300 = 0.900 kN;
2. 强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.750 + 0.105) = 1.026 kN/m;
集中荷载 p = 1.4×0.900=1.260 kN;
最大弯距 M = Pl/4 + ql 2/8 = 1.260×1.000 /4 + 1.026×1.0002/8 = 0.443 kN ;
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 +1.026×1.000/2 = 1.143 kN ; 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.443×106/64000.00 = 6.926 N/mm2; 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2;
方木的最大应力计算值为 6.926 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2, 满足要求!
3. 抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh
其中最大剪力: Q = 1.026×1.000/2+1.260/2 = 1.143 kN;
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.143×103/(2 ×60.000×80.000) = 0.357 N/mm2;
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2;
方木的受剪应力计算值 0.357 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400
N/mm2,满足要求!
4. 挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 0.855 kN/m;
集中荷载 p = 0.900 kN;
最大挠度计算值 V= 5×0.855×1000.04 /(384×9500.000×
2560000.000) +900.000×1000.03 /( 48×9500.000×2560000.0) = 1.229 mm ;
最大允许挠度 [V]=1000.000/ 250=4.000 mm;
方木的最大挠度计算值 1.229 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.000 mm, 满足要求!
三、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P 取纵向板底支撑传递力,P = 1.026×1.000 + 1.260 = 2.286 kN ;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.770 kN.m ;
最大变形 Vmax = 1.967 mm ;
最大支座力 Qmax = 8.314 kN ;
最大应力 σ= 151.482 N/mm2;
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值 151.482 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN ,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值, 取12.80 kN;
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R 取最大支座反力,R= 8.314 kN;
R
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1. 静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
N G1 = 0.129×3.000 = 0.387 kN;
(2)模板的自重(kN):
N G2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
N G3 = 25.000×0.100×10-3×1.000×1.000 = 2.500 kN;
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.237 kN;
2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.000×1.000 = 3.000 kN;
3. 不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.085 kN;
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 8.085 kN; σ---- 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 Lo /i 查表得到;
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.58 cm;
A ---- 立杆净截面面积(cm2) :A = 4.89 cm2;
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3) :W=5.08 cm3; σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2) ;
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205.000 N/mm2; L0---- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》,由下式计算
l0 = h+2a
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a =
0.100 m;
得到计算结果:
立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.500+2×0.100 = 1.700 m ;
L 0 / i = 1700.000 / 15.800=108.000 ;
由长细比 lo /i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ;
钢管立杆受压应力计算值;σ=8084.760/(0.530×489.000) = 31.195 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ= 31.195 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205.000 N/mm2,满足要求!
七、楼板强度的计算:
1. 楼板强度计算说明
验算楼板强度时按照最不利情况考虑, 楼板的跨度取4.5M, 楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。
宽度范围内配置Ⅱ级钢筋, 配置面积As=1440 mm2,fy=300 N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4000mm×100mm, 截面有效高度 ho=80 mm。
按照楼板每8天浇筑一层,所以需要验算8天、16天、24天... 的 承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下:
2. 验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.5m, 短边为4.0 m;
楼板计算跨度范围内设5×5排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q = 2× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.100×10-3 ) +
1× 1.2 × ( 0.387×5×5/4.500/4.000 ) +
1.4 ×(1.000 + 2.000) = 11.690 kN/m2;
单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×11.686 = 52.585 kN/m; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax = 0.0596×52.580×4.0002 = 50.145 kN.m;
因平均气温为15℃,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天龄期混凝土强度达到62.400%,C25混凝土强度在8天龄期近似等效为C15.600。
混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm =7.488N/mm2;
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ= As× fy / ( b × ho × fcm ) = 1440.000×300.000 /
( 4000.000×80.000×7.488 )= 0.180
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs = 0.164
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M1 = αs × b× ho2×fcm = 0.164×4000.000×80.0002×7.488×10-6 = 31.399 kN.m;
结论:由于 ∑M i = M1+M2=31.399
所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑必须保留。
3. 验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.5m, 短边为4.0 m;
楼板计算跨度范围内设5×5排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第3层楼板所需承受的荷载为
q = 3× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.100×10-3 ) +
2× 1.2 × ( 0.387×5×5/4.500/4.000 ) +
1.4 ×(1.000 + 2.000) = 15.750 kN/m2;
单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×15.751 = 70.880 kN/m; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax = 0.0596×70.880×4.0002 = 67.591 kN.m;
因平均气温为15℃,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到16天龄期混凝土强度达到83.210%,C25混凝土强度在16天龄期近似等效为C20.800。
混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm =9.968N/mm2;
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ= As× fy / ( b × ho × fcm ) = 1440.000×300.000 /
( 4000.000×80.000×9.968 )= 0.135
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs = 0.126
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M2 = αs × b× ho2×fcm = 0.126×4000.000×80.0002×9.968×10-6 = 32.124 kN.m;
结论:由于 ∑M i = M1+M2=63.523
所以第16天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
第3层以下的模板支撑必须保留。
4. 验算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.5m, 短边为4.0 m;
楼板计算跨度范围内设5×5排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第4层楼板所需承受的荷载为
q = 4× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.100×10-3 ) +
3× 1.2 × ( 0.387×5×5/4.500/4.000 ) +
1.4 ×(1.000 + 2.000) = 19.820 kN/m2;
单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×19.817 = 89.174 kN/m;
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax = 0.0596×89.170×4.0002 = 85.037 kN.m;
因平均气温为15℃,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到24天龄期混凝土强度达到95.370%,C25混凝土强度在24天龄期近似等效为C23.840。
混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm =11.366N/mm2;
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ= As× fy / ( b × ho × fcm ) = 1440.000×300.000 /
( 4000.000×80.000×11.366 )= 0.119
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs = 0.112
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M3 = αs × b× ho2×fcm = 0.112×4000.000×80.0002×11.366×10-6 = 32.565 kN.m;
结论:由于 ∑Mi =M1+M2= 96.089 > Mmax = 85.037
所以第24天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。
模板支持可以拆除。