聚醚酰亚胺改性双马来酰亚胺树脂体系的研究

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塑料 工 业 　

・

第３ ５卷增 刊　

２０ 年 ６ ０７ 月　

１８ ・ ６ 　

ＣＨＩ ＮＡ　 Ａ　兀 ＣＳ Ｉ ＰＬ 　 ＮＤＵｓｒ ＲＹ　

聚醚酰亚胺改性双马来酰 亚胺树脂体 系的研究　

刘 刚　 。宁荣 昌　 ，叶 保 民　

（． １ 西北 工业 大学理学院应 用化学系 ，陕西 西安 ７ ０７ ；２７ １ ，陕西 西安 ７０６ ） １０ ２ ．４ 厂 １０８　

摘要 ：利用共 混溶液法制备 了共聚双马来酰 亚胺／ 醚酰亚胺 （Ｅ ）树脂体 系。结果 表明 ，Ｐ Ｉ 聚 ＰＩ Ｅ 是该 体系 的有效　 增韧剂。当加入不 同含量的改性剂时 ，通过 扫描 电镜 ，可观察 到固化物以富热塑性球 形颗粒 为分散 相 ，富双马树脂 相　 为连续相的两相结构及 “ 韧性网络 一球状 颗粒”的相反转结构 。当加入 １． ｐｒ Ｅ 时 ，体系为 “ ２５ ｈ Ｐ Ｉ 　 　 韧性 网络 一球状 颗　 粒”结构 ，韧性 达到最优 ，断裂韧性 Ｇｃ Ｉ 达到 ８５Ｊｍ ，为未改性时 的 ５倍 ，冲击强度达到 １ ． ｋ／ ２ ０　／ ２ ３ ２ ｌｍ ，比未改性 时的　 　

提高 ２ ％。 ０ 　 关键词 ：聚醚酰 亚胺 ；共 聚双马 ；共混 ；增韧 ；相结构　

Ｓ ｕ ｙ ｏ 　 ｏ ｉ ｃ ｔ ｎ ｏ 　 ｍａｅｍｉ ｅＲｅ ｉｓ ｂ 　 ｏｙ ｔ ｅ ｉ ｄ 　 ｔ ｄ 　 ｆＭ ｄ ｆ ａ ｉ 　 ｆＢｉ ｌｉ ｄ 　 ｓ 　 ｙ Ｐ ｌｅ ｈ ｒｍｉ ｅ ｉ ｏ ｎ

ＬＩ Ｇａ ｇ ，ＮＩ Ｕ　 ｎ 　 ＮＧ　 ｎ — ｈ ｇ ，ＹＥ　 ａ － ｎ　 Ｒｏ ｇ ｃ ａ 　 ｎ Ｂ ｏ ｍｉ ２

（ ．ｃｏ 　ｆ ｃ． Ｎ ｒ ｗ ｓ ｍ　ｏ ｔ ｈｉ ｌ ｎ ｅ ｉ ，Ｘ ’ 　１０ ２ ｈｎ ；２７ １Ｆｃ ｒ， ｉ 　１０８ ｈ ） １Ｓｈｏ ｏ　 ｉ， ｏｔ ｅｔ Ｐｌｅ ｎｃ 　 ｉ ｒｔ ｌ Ｓ ｈ ｅ ｙ ｃ ａ Ｕ ｖ ｓｙ ｉｎ７０ ７ ，Ｃ ｉａ ． 　ａｔ ｙ Ｘ’ ７０６ ，Ｃ ｎ 　 ａ ４ ｏ ｎ ａ ｉ ａ

Ａ ｓ ａｔ ｉ ａ ｉ ｉ Ｂ Ｉ ／ ｏ ｅ ｅｉｉ Ｐ Ｉ ｌ ｄｗ ｓｐｅ ａ ｄｂ　 ｅ ｓｏ　 ｌ ｉ 　 ｅ ｏ ．ｈ　 ｂｔ ｃ：Ｂｍ ｌ ｍｄ ｒ ｅ ｅ（ Ｍ ） ｐｌ ｔ ｒ ｄ ｙ ｈ ｍ ｅ（ Ｅ ）ｂｅ 　 ａ　ｒｐｒ 　ｙｍ ａ 　ｆ ｏ ｔ ｎｍ ｔ ｄ Ｔ ｅ ｎ ｅ ｎ ｓ ｕｏ ｈ

ｒ ｓ ｌ 　ｈ ｗｅ 　 ｅ ｕ ｔ ｓ ｏ ｄ ＰＥＩＷａ 　 ｎ ｅ ｅ ｔ ｅ ｍｏ ｉ ｅ ． ｅ ｍｏｐｈ ｌｇｅ 　 ｆｔ ｅｍｏ ｉｅ 　ｅ ｉｓｃ ａ ｇ ｄ ｆｏ ｓ ｈ ｒ ａ　 ａ ｔ— ｓ 　 ｓ ａ 　 ｆ ｃｉ 　 ｄ ｆ ｒ Ｔ 　 ｒ ｏ ｏ ｉ ｓｏ 　 　 ｄ ｆ ｄ ｒ ｓｎ 　 ｈ ｅ 　ｒｍ　ｐ ｅ ｉ ｌｐ ｒｉ ｖ ｉ ｈ ｈ ｉ ｎ ｃ 　

ｃｅ 　 　 ｌ ｉｖ ｒ ｄ ｐ ａ ｅ ｏ ｔｕ ｈ ｎ 　 ｅｗ ｒ — ａｌ ａｔ

ａ ’ ｔ ｃｕ 　 ｅ ｅ ｄ ｎ 　 ｎ ｔｅ ｍｏ ｉ ｅ 　 ｏ ｔｎ 　 ａ ｅ 　 ｎ ｌｓｔ ａ 　 ｅ ｔ 　 ｈ 　 ｆ“ ｏ ｇ ｉｇ ｎ ｔ ｏ ｋ ｂ ｌ ｐ ｒ ｃ ’ｓ ａ ｔ ｒ ｄ ｐ ｎ ｉｇ ｏ 　 　 ｄ ｆ ｒ ｃ ｎ ｅ ｔｂ ｓ ｄ ｏ 　 ｏ ｌｎ ｅ ｓ 　 ｉｌ ｒ ｅ ｈ ｉ

ｈ 　 Ｍ ｒ ｕｔ Ｔ ｅｆ ｃ ｅ ｎｒｙ（ Ｉ ｃ ａ ｄｗｔ ｔ 　ｏ ｔ ｔ ｆ Ｅ　 　 ｅｍ ｆ ｄｓｓ ｍ，ｉ　 ｅＰ Ｉ ｔｅ Ｅ 　 ｓｌ ．ｈ 　ａｔｒ ｅｅｇ Ｇｃ ｎｒ ｅ　 ｉ 　 ｅｃｎ ｎ ｏ Ｐ Ｉ ｎｔ 　 ｏ ｉｅ　ｙｔ Ｓ ｅ ｓ ｒ ｕ　 ）ｉ ｅ ｓ ｈｈ ｅ　　 ｉｈ ｄｉ ｅ ｎｔ 　Ｅ － ｈ 　

１ ．．ｈ － ｄ ｉｅ 　ｙｔｍ． ｅ ＧＩ ｖ ｌｅＷ 　０ Ｊ ｍ２ ｈｃ 　 ａ　　 ｍｅ　ｒａｅ　 ａ　 ａ　ｆ ｅｕ ｍｏ ｉｅ 　 ＭＩ ２ ５ｐ ｒｍｏ ｆ ｄ ｓｓ ｉ ｅ Ｔ 　 ｃ ａ 　 ａ ８ ５ ／ ，ｗ ｉ Ｗ ５ ｔ ｓｇｅｔｒｔｎ ｔ ｔ ｔ 　ｎ ｄｆ ｄＢ 　 ｈ 　 ｕ ｓ ｈ ｓ ｉ ｈ ｈ ｏｈ ｉ ｒｓ ｓ Ｔ ｅｉ ａ ｔｖ ｕ 　 ａ　 ３．　 Ｊ ｍ２ ｈｃ 　 ａ　 ｉｈ ｒ ｙ２ ％ 山ａ 山ｅｕ ｍｏ ｉｅ 　ｅｉ ． ｅｉ ．ｈ 　ｍｐ ｃ　ａ ｅＷ １ ２ｋ ／ ．ｗ ｉｈＷ ｈｇ ｅ　 　 ０ ｎ ｌ ｓ ｓ ｂ ｎ 　 ｎ ｄ ｆ ｄ ｒｓ 　 ｉ ｓ ｎ

Ｋｅ ｗｏ ｄ ： Ｐ Ｉ ｙ ｒｓ Ｅ ；Ｍｏ ｉ ｅ 　 ＭＩ ｌｎ Ｔ ｕ ｈ ｎｎ ；Ｐ ａ ｅ Ｓｒ ｃｕ ｅ ｄ ｆ ｄ Ｂ ；Ｂ ｅ ｄ； ｏ ｇ ｅ ｉ ｇ ｈ 　 ｔ ｔｒ 　 ｉ ｓ ｕ

聚双 马来 酰亚胺 树脂 （ 马树脂 ）是具 有三维 网　 双

状结构的高度交联聚合物 ，网状结构赋予其高硬度 、 　 良好 的耐热性 和耐溶 剂性 能 ；但 网络结 构也 导致其 耐　 冲击性和抗裂纹性很差。因而在保持其理想性质的情　 况下 ，提高双马树脂的断裂韧性成为人们极力追求的　 目 。提高树脂断裂韧性的一种重要方法是在体系中 标 　 加入液体橡胶　 ｊ ，但韧性提高的同时会导致树脂体　

系模量 ，耐热 性等性 能 的下 降 。因此 ，热 塑性树脂 增　

院； 共聚单体 （ ） Ｂ ：无锡市树脂厂 ；１ 一 ，２ 二氯 乙烷 ： 　 Ａ Ｒ，天 津津 东 天 正 试 剂 厂 ；聚 醚 酰 亚 胺 （Ｅ ） Ｐ Ｉ： 　

为 ２５ｃ ，Ｇｃ ３３０Ｊｍ ，美 国 Ｇ １　＝ Ｉ 　０　 ２ 【 为 ／ Ｅ公 司 。 　

１ ２ 浇铸 体 的制备　 ．

先 配制 一定 浓度 聚 醚 酰 亚胺 的 １ ． 氯 乙烷溶　 ，２二 液 ，制 备好 的共 聚预 聚体 （ 称 量 好 的 Ｂ Ｉ 共 聚单　 将 Ｍ和 体 Ｂ于 （６ １０±５ ｃ油 浴 中加 热熔 融 ，恒 温搅 拌使 其 预　 ）【 ＝ 聚一 段 时 间后 抽 真空 脱 除 气 泡 ）降 温至 １０ｃ左 右 ， ０　【 ＝ 　

加 入 一定 比例 的聚醚 酰 亚胺 溶 液 ，搅 拌 均 匀 ，１０ｃ　 ４ 　＝ 【

韧双马树脂体系的方法迅速发展　 ¨ 。热塑性增韧　 双马树脂体系的织态结构影响其断裂韧性　 。热塑性　 ４ ｊ 树脂的化学结构及用量是控制其织态结构的关键。 　 本文采用溶液法将 聚醚酰亚胺 （Ｅ） Ｐ Ｉ与共聚双马　 （ＭＩＢ 共 混 ，制备 一 种增 韧 基 体 ，并 研究 了 Ｐ Ｉ Ｂ ／） Ｅ 用　 量对共聚双马树脂体系 的增韧和相行为的影响。 　

下抽真空直至混合物中的 １ ． ，２ 二氯 乙烷溶剂挥发完　 全 ，然后 倒人 已预热 并涂 有脱模 剂 的模 具 中 ，移人烘　 箱按工艺固化后 ，自然冷却至室温 ，脱模后 即可。 　

１ ３ 性能 测试　 ．

冲击强度为非标准试验 ，试样尺寸（ ｔ） １ Ｘ ｍｎ 为 ５ 　 　

１ 实验部分　

１ １ 原料　 ．

‘ 　

１　 ４ ０ 　，用 Ｖ Ｂ静动弯曲试验机测试。弯 曲弹性模量　 Ｘ Ｅ 用 Ｃ Ｔ ７０ Ｍ ５２４万 能 实 验 机 按 Ｇ ／ 　５０－ ９５测 试 。 Ｂ Ｔ ２７－ １９ 　

将浇铸 体 冲击 和劈裂试件 断面喷 金处 理后 采用 ｍ－ 　

二苯 甲烷 双 马 来 酰 亚 胺 （ ＭＩ ：西 北 化 工 研 究　 Ｂ ）

作者 简介 ： 刚 ， ，１８ 年生 ， 刘 男 ９２ 硕士研究生 ，研究方 向为热 固性树脂的增韧改性和高聚物基复合材 料。 　

ｌ ｗｊ ｏ ｉ Ｐｎ ｉｊ ｕ ＠ｈｔ ｌ． 　 ｍａ ． ｏ

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第 ３ 卷增刊　 ５

刘　 刚等 ：聚醚酰亚胺 改性 双马来酰亚胺树脂 体系的研 究　

Ｔ Ｃ Ｉ －７ 扫描 电镜进 行 断 口形 貌 扫描 。 Ａ Ｈ 　 ５０型 Ｓ 　

性 断 裂 的能 力。 　

断裂 韧性 Ｇｃ 用 双悬 臂 梁 劈 裂 法 ，试样 的几何　 　采 尺 寸见 图 ｌ 。试件 采用 机械 加 工裂 纹 引导 槽 和孔 （ 夹　 具 自行设 计 加 工 ） ，采 用 Ｃ Ｔ ７１ 万 能 实 验 机 测 试　 Ｍ ５２ Ｍ 试 件劈裂 时 的裂 纹 扩 展 长 度 和 相 应 的 载 荷¨ 引，断 裂　 韧性 Ｇｃ Ｉ ｉ—ｉ 方 法【　 Ｉ ｒ ｎＫｅ 按 ｗ ｓ １计算 。 ３ Ｊ 　

Ｇ＝ １ ； Ｅ ８）Ｉ＋． （ １４ （ 　 ｌ 【　口 ｈ ｈ 　 １２号）＋．２号） ｃ ２ ／（ 　 ］１ ３ ５ Ｉ 　

式中， 　 是裂 纹 Ｉ 扩 展 载 荷 ；ｎ 是 裂 纹 Ｉ 扩展　 临界 ｆ 临界

ａ 一

长度 ；Ｅ是弯曲弹性模量 ；ｈ是时间半高度 ；Ｂ是试　 件厚 度 ；ｂ是 裂 纹 宽 度 ； Ｇ 　是 工型 断 裂 韧性 ；ｎ代　 表每个试件取点数 ，本试验 ｎ ，每种浇铸体取 ２ 　 ≥３ ～ ３个试 件 。 　

未 改性体系　

ｂ Ｅ 用量 １　ｈ　 —Ｐ Ｉ ０ｐｒ

图 １ 断裂 韧 性试 样 尺 寸　

Ｃ Ｅ 用 量 １ ．

ｐｒ —Ｐ Ｉ ２５ ｈ　 　

２ 结 果 与 讨 论　

２１ Ｐ Ｉ ．　 Ｅ 改性 双马 的相 分 离　

图 ２ ＰＩ 　 Ｅ 改性双 马树脂体 系的撕裂断面 Ｓ Ｍ照 片　 Ｅ

热塑性树脂 Ｐ Ｉ 热固性树脂 Ｂ Ｉ Ｅ对 Ｍ／ Ｂ共 混增韧　 改性 ，首先热塑性树脂 与 Ｂ ＩＢ树脂预聚体应有 良 Ｍ／ 　 好 的相容 性 。这样 在体 系分 相时 容易形 成较 强 的相界　 面 ，体系组成均匀。由于 Ｐ Ｉ Ｅ 是颗粒物 ， 能溶于双　 不 马也不能溶于共聚单体 Ｂ ，实验发现用 １ ２二氯 乙 ，一 　 烷作溶剂配制的 Ｐ Ｉ Ｅ 溶液 ，体系呈透明黏稠状 ，在与　

双 马在 １０℃共 聚共 混 （ 中除 净 溶 剂 较 重 要 ，真　 ５ 其 空） ，过程 中体 系 由透 明变 为 半 透 明 ，这是 因为 共 聚　

图 ３ Ｐ Ｉ 量 对 体 系 冲击 强 度 和 断 裂 韧 性 的 影 响　 　 Ｅ用

过程生成双齐聚物 ，溶解度下降。浇铸 固化过程体系　

由透 明变 为半透 明 ，最后 变成 不透 明 ，这 是 因为发 生　 了反应 诱导相 分 离 。 　

图 ３ ＰＩ 是 Ｅ 用量对 Ｐ Ｉ 韧 共 聚双 马体 系 冲击 强　 Ｅ增 度和 断裂 韧性 的影 响 。 由图 ３ 见 ，随着 Ｐ Ｉ 可 Ｅ 用量 的　

增加 ，体系冲击强度逐渐下降 ，在加入 １　ｈ 时达到　 ０ ｒ ｐ 最小值 ， 当 Ｐ Ｉ 但 Ｅ 用量为 １． ｐｒ ，冲击强度又突　 ２５ ｈ 时 　 然增加到最 大值 ，比未改性 体系 的提高 ２ ％。随着　 ｏ

ＰＩ Ｅ 用量 的增 加 ，断裂 韧 性 Ｇｃ 幅 度 增 加 ，当加 入　 Ｉ 小 １ ． ｐｒ Ｐ Ｉ ， Ｇｃ 幅 度 增 加 ，达 到 ８５Ｊｍ ， ２５ ｈ 的 Ｅ 时 　 Ｉ大 ０　／ ２ 　

图２ ＰＩ 是 Ｅ 改性双马树脂体系的撕裂断面 Ｓ Ｍ照　 Ｅ

片 。由图 ２ 可见 ，未 改 性 体 系 的断 面较 光 滑 ，在 宏　 ａ

观上为一光滑镜面 ， 明在加载过程，裂纹迅速扩展　 说

为大 的裂 缝 ，呈现 脆性 破坏 ，断裂韧 性不 高 。双 马树　 脂 的空 白体系 浇铸 体 是 透 明的 。 由 图 ２ ｂ可见 ，加 人　

是未改性体系的 ５ 。这主要是因为在 Ｐ Ｉ 倍 Ｅ 用量低于　

１　ｈ 时增 韧体 系形 成如 图 ２ 示 的 以富 Ｐ Ｉ 子为　 ０ｐｒ ｂ所 Ｅ粒

１ ｐｒ Ｅ 的体系形成 了以富热塑性 Ｐ Ｉ ０ ｈＰ Ｉ 　 　 Ｅ 球形颗粒为　 分散相 ，富双马树脂相 为连续相 的两相 结构。由图　

２ 可见 ，加入 ２　ｈ　Ｅ 的体系 形成 了富双 马树 脂球　 ｅ ０ｐｒ Ｉ Ｐ

分散相 、富共聚双马为连续相的两相结构 ，大量的富　

ＰＩ Ｅ 颗粒 均 匀分散 在 富 共 聚 双 马相 中 ，热塑 性 颗粒 的　

形颗粒为分散相 ，富 Ｐ Ｉ Ｅ 为连续相 的相反转结构 。 　

２２ Ｐ Ｉ ．

　 Ｅ 改性双 马 的增韧 效 果　

韧性高 ，从而提高 了体系的韧性 ；当 Ｐ Ｉ Ｅ 用量为 １． ２５ 　 ｐｒ ｈ 时，体系形成 如图 ２ 所 示 的富共聚双 马相为颗　 ｃ 粒、富 Ｐ Ｉ Ｅ 相为连续相的相反转的两相结构 ，致使 冲 　 击 强 度和 断裂韧 性 都有 突 变 。 　

冲击强度反映了材料在高速应变下破坏所消耗的　

能量 ，断裂韧 性 Ｇｃ 映 了材 料 抗 裂纹 扩 展 即抵抗 脆　 Ｉ 反

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塑

料

工

业　

２０ ０７拄　

这 种共 混体 系 中存在 球形 分散相 ，它们被 包 络在　

系为 “ 韧性 网络 一球 状 颗 粒 ”结 构 ，韧 性 达 到最 优 ， 　

连续相中，由于 由于球形分散相 的断裂破坏面光 滑平　

断裂韧性为未改性时的 ５ ，冲击强度比未改性时提　 倍

高 ２ ％。 ０ 　 参

１８ ９ ３，４ ９：３ ７ ０　

整 ，这是脆性树脂断裂的特点 ，所以认为这些颗粒分　 ｊ 散框是周化后 的热 固性树脂。断裂发生在连续和分散　

相中ｌ显然连续相具有韧性断裂的形貌特征 ，存在多　 ’

考

文

献　

１ Ｋｎ ｃ　 　 ， Ｓａ 　 　． Ａ 　 ｈｍ ＳｃＰｌ 　 ｔ 　ｃ Ｅ ｇ　 　 ｉｏｋＡ Ｊ ｈｗ ＳＪ ｍ Ｃ ｅ 　ｏ　 ｏ ｍ Ｍａ ｒＳｉ ｎ ， ｌ ｙ ｅ 　

２ Ｓ ｉ　 Ｍ ， Ｈｕ ｅ　 ， Ｂ ｎｓａ Ｊ ｅ　 １ Ｍａ ｒＳ ｉ ｇ １ ８ ， 　 ａｎ Ｍ　 ｄｅ Ｉ ｅ ｉ 　 ， ｔａ． ｋ ｔ 　ｃ　 ｅ Ｅｎ ， ９ ９　

１ ８：６ 　 ０ ３

处韧窝，界面粘接 良好 ，断裂面表面积大。这种热塑　

性／ 热固性共混体系 的结构称 为 “ 韧性 网络 一球 粒” 　

结构 。 　

连 续相为富　Ｅ 相由于韧性 网络 的存在 ，抑制 了 ＰＩ 　 断裂破坏的裂纹 ，使体系的断裂韧性提高。而热固性　

树 脂球 粒分 散相相 当于 刚性 补强 粒子 ，保 证 了体 系的　

３ Ｐｉ ｈ ｒ　 　 ｒ ｅａｄ Ｇ，Ｓ ａ 　 ． Ｅ ｒＰ ｌｍ　 ， １９ ｔ ｗ ｎＭ ｕ　 ｏ ｙ Ｊ ９ ３，２ ９：３ ７ ５　 ４ Ｃ ｎ　 　 ａｖ ＪＭ ， Ｗｉ ｉｓｎＳ Ｐ， Ｈｅ ｇｔ　 ， ｅ　１ Ｐｌｍ　 ｔｒ 　 ｌ ｎｏ 　　 ｋ ｌ ｅｈ Ｊ ｔ ． ｏｙ Ｍ ｅ　 ｌ ａ ａ

Ｓ ｉ ｎ ， １９ ， ６ ： ５　 ｃ　 ｇ Ｅ ９２ ７ １

５ ＩｉａＴ Ｔｕ ｍｕＴ ＦｋｃｉＷ，ｅ ａ．ＪＡ ｐ　 ｏ ｍ Ｓｉ 　 ｉ 　 ， ｓｔ 　 ， ｕｉ 　 ｊ ｍ ｏ ｈ ｔ １ 　 ｐｌＰｌ 　 ｃ， 　 ｙ 　

１ ９ ，６ ： ７ ９ ９８ ７ ６　

模量不致 明显下降 （ 见表 １。 ）　

表 １ ＰＩ 　 Ｅ 用量对体系弯 曲模量的影响　

：Ｉ Ｐ 用量／ ｌ　 Ｅ ｐ１ ｒ ０ 　 ５ 　 ７５ ．　 １　 ０ １．　 ２５

６ ＩｉａＴ 　 ｉ

ｍ 　 ，Ｈ ｙｓｉ ｊ ａａ 　 ｈ Ｎ，Ｏ ａ ａＴ ｔ １ ｏ ｍ Ｉｔ ０４ ３　 ｙｍ 　 ，ｅ ａ．Ｐｌ 　ｎ，２０ ，５ ： 　 ｙ

１ ７ ４１ 　

７ Ｉｉ ａ ，Ｏ ｎｓｉ ，Ｆ ｋ ｈ Ｗ，ｅ ａ．Ｐｌ 　 ｔ ９８ ５　 　 ｉｍ 　 ｊ Ｔ ｈｉ 　 ｈ Ｋ ｕｉ ｉ ｅ　 ｔ １ ｏ ｍ Ｉ ，１９ ，４ ： 　 ｙ ｎ

４ 　 ０３

３ 结 论　

利用溶液法共混制备了聚醚酰亚胺／ 共聚双 马树　 脂体系实施增韧 。实验结果表 明，Ｐ Ｉ Ｅ 是该体 系的有　 效增韧剂。当加入不 同含量的改性剂时 ， 通过扫描 电 　 镜 ，可观察到固化物 以富热塑性球形颗粒 为分散 相， 　 富双马树脂相位连续相的两相结构及 “ 韧性网络 一 球　 状颗粒”的相反转结构。当加入 ｌ． ｐｒ Ｅ 时，体　 ２５ ｈ　 Ｉ 　 Ｐ

８ ｘＩＪ ＭｉｓＯ　 　 ｌ ， ｌ 　 Ｐ， Ｈｅ ｅ　 　 　 ｌ ｉ ｎ Ｐ Ａ． ＪＡ ｐ　 ｏｙ Ｓ ｉ １９ ｄ 　 ｐ ｌＰ ｌｍ　 ｃ， ９ ９， ７ 　 ２：

１６ 　 ０５

９ Ｊ 　　 　 ｉ ＪＹ， Ｃ ｉ ， Ｔ ｇＸ　 ｅ ａ． Ｍａｒｍ ｌＣ ｅ Ｐ ｙ ， １９ ， ｎ ｕ　 Ｊ ｎ ａ 　 Ｌ， ｔ １ 　 ｃｏ ｏ　 ｈｍ　 ｈ ｓ ９ ９　

２ ０： ８ ０ 　

１　 ｉ　　 ０ Ｊ ＪＹ， Ｃ ｉ ， Ｔ ｇＸ　 ｅ　１ ＪＡ ｐ　ｏｙ Ｓ ｉ ０ １ ０： ｎ ｕ　 Ｊ ａ 　 Ｌ， ｔ ． 　 ｐ ｌＰ ｌ ｎ ａ ｍ　ｃ ，２ ０ ，８ 　

３ ｏ　 ５

ｌ ｌ宋涛 ，宁荣昌 ． 固性树脂 ，１９ ，（ ） ８ 热 ９７ ４ ：４　

（ 接 第 １７页 ） 上 ６ 　

作 为最佳 的 Ｐ Ｃ原 材料 。 Ｖ 　

伸长率指标在汽车用软质 Ｐ Ｃ Ａ Ｓ Ｖ ／ Ｂ 合金材料 中的重　 要性 ，结 合 拉伸 强 度 等 指标 ，可得 到在 所 选 用 的　

Ｐ ７７ Ａ ４ Ａ ２ 、Ｐ ７７和 ７０中 ，Ｐ ７７型 号 Ａ Ｓ构 成 的 合　 ５ Ａ４ Ｂ 金 材料 综 和性 能最 佳 。 　

２ 种类型的 Ａ Ｓ 脂各有优缺点。高 丁二烯　 ）３ Ｂ树 （ ）含量的 Ｐ ７７ Ｂ Ａ ４ 对合 金 的断裂伸长率等性能影 响 　 最明显。而高 Ａ Ｂ含量的 Ｐ ７７ Ａ ２ 却对合金 的维卡软化　 点性能性能功能影 响最 大。比较其各方 面的综 合性　 能。选用 Ｐ ７７ Ａ ４ 做为冲击改性的最佳 Ａ Ｓ Ｂ 型号 。 　

参 考 文 献　

１ 洪重奎弹性体 ，１９ ，９（ ） ３ ９９ ２ ：５　

２ ｈｒａＹ Ｎ．ｎｅ ＪＰｏｍ Ｍａ ｒ ９８ ２ （） ６　 　Ｓａｍ 　 　 Ｉｔ　 ｌ 　 ｔ ，１９ ，１ ２ ：１５ ｒ　 ｙ ｅ ３ 熊丽君 ，吴璧耀 ．武汉化工学 院学报 ，２Ｏ ，２ （ ） １ Ｏ２ ５ ２ ：４　

３ 结 论　

１ ）对 于 Ｐ Ｃ材 料 ，主要 由于摩 尔 质 量对 材 料 力　 Ｖ

学性能的影响比

较大。高摩尔质量 的 Ｓ 一 型 比低摩　 Ｇ３ 尔质量 的 Ｓ － Ｇ５型对合金的力学、断裂 伸长率、热力　 学性能贡献要大 。但是同时却使材料的加工性变得 困 　 难。考虑到合金 材料的综合性能及 Ａ Ｓ Ｂ 对合金 材料　 加工性能具 有适 当改 善作用 ，最终选择 Ｐ Ｃ Ｇ３型　 ＶＳ一

４ 周达 飞，吴 张永 ．汽 车用 塑料一 塑料在 汽 车 中的应 用 ．北　

京 ：化 学工业出版社 ，２０ ． ３ ０３３ 　 ５ ５ 杨 金平 ，梁吉 ．中国塑料 ，２０ ，１ （０ ：４　 ０５ ６ １） ９