多聚磷酸复合改性沥青混合料的路用性能
第２０卷第２期
２０１７年４月
建筑材料学报
ｖ０１．２０，Ｎｏ．２
Ａｐｒ．，２０１７
ＪＯｕＲＮＡＬ０ＦＢＵＩＬＤＩＮＧＭＡＴＥＲＩＡＬＳ
文章编号：１００７—９６２９（２０１７）０２一０２９３一０７
多聚磷酸复合改性沥青混合料的路用性能
刘红瑛，
常睿，
王
春，曹晓娟，
郝培文
（长安大学道路结构与材料交通行业重点实验室，陕西西安７１００６４）
摘要：采用重复蠕变恢复试验分析了多聚磷酸对基质沥青、ＳＢＳ及ＳＢＲ改性沥青抗变形恢复能力的影响，并通过贯入剪切试验、半圆弯拉试验及弯曲疲劳试验评价了多聚磷酸对基质沥青混合料、ＳＢＳ改性沥青混合料及ｓＢＲ改性沥青混合料抗剪切性能、低温抗裂性能及疲劳性能的影响，采用ＷｅｉｂｕＵ分布分析了不同沥青混合料在不同失效概率下的疲劳性能．结果表明：多聚磷酸的掺入显著增加了沥青的黏度，对其弹性变形恢复能力贡献较小，而ＳＢＳ改性剂可大幅度提高沥青的弹性变形恢复能力；多聚磷酸能够明显改善沥青混合料的高温抗剪稳定性；通过复配ＳＢＳ或ＳＢＲ改性剂，可有效弥补多聚磷酸对沥青混合料低温性能的负面影响；多聚磷酸对沥青混合料的疲劳性能也有一定程度的改善．关键词：道路工程；多聚磷酸；复合改性；路用性能中图分类号：Ｕ４１４．Ｏ
文献标志码：Ａ
ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００７—９６２９．２０１７．０２．０２４
ＰａＶｅｍｅｎｔＰｅｒｆＯｒｍａｎｃｅｏｆＰＯｌｙｐｈｏｓｐｈＯｒｉｃＡｃｉｄ
ＣｏｍｐＯｓｉｔｅＭｏｄｉｆｉｅｄＡｓｐｈａｌｔＭｉｘｔｕｒｅｓ
ＬＪＵＨＤｎｇｙｉ咒ｇ，
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Ａｂｓｔｒａｃｔ；Ｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｐｏｌｙｐｈｏｓｐｈｏｒｉｃａｃｉｄ（ＰＰＡ）ｏｎｅｌａｓｔｉｃｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｒｅｃｏｖｅｒｙａｂｉｌｉｔｙｏｆｍａｔｒｉｘｐｈａｌｔ，ＳＢＳａｎｄＳＢＲｍｏｄｉｆｉｅｄａｓｐｈａｌｔｓｗａｓａｎａｌｙｚｅｄｂｙｒｅｐｅａｔｅｄｃｒｅｅｐｒｅｃｏｖｅｒｙｓｈｅａｒｔｅｓｔ，ｓｅｍｉ—ｃｉｒｃｕｌａｒｂｅｎｄｉｎｇ
ｔｅｓｔ
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ａｓ—
Ｔｈｒｏｕｇｈｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ
ａｎｄｆａｔｉｇｕｅｂｅｎｄｉｎｇｔｅｓｔ，ｔｈｅｐａｖｅｍｅｎｔｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｍａｔｒｉｘａｓｐｈａｌｔ
Ｆｉｎａｌｌｙ，ｔｈｅｆａｔｉｇｕｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔ
Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗ
ｍｉｘｔｕｒｅ，ＳＢＳａｎｄＳＢＲｍｏｄｉｆｉｅｄａｓｐｈａｌｔｍｉｘｔｕｒｅｓｗａｓｓｔｕｄｉｅｄ．ａｓｐｈａｌｔｍｉｘｔｕｒｅｓｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄｂｙＰＰＡ
ｃａｎ
Ｗｅｉｂｕｌｌ
ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ
ａｔ
ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｆａｉｌｕｒｅｐｒｏｂａｂｉｌｉｔｉｅｓ．
ｏｎ
ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙｉｎｃｒｅａｓｅｔｈｅｖｉｓｃｏｓｉｔｙｏｆａｓｐｈａｌｔ，ａｎｄＰＰＡｈａｓｌｅｓｓｉｎｆｌｕｅｎｃｅ
ｃａｎ
ｔｈｅｅｌａｓｔｉｃｄｅｆｏｒｍａ—
ａ
ｔｉｏｎｒｅｃｏｖｅｒｙａｂｉｌｉｔｙｏｆａｓｐｈａｌｔ，ｂｕｔＳＢＳ
ｇｒｅａｔｌｙｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｅｌａｓｔｉｃｒｅｃｏｖｅｒｙｏｆａｓｐｈａｌｔ；ＰＰＡｈａｓｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ；ＴｈｅｎｅｇａｔｉｖｅｅｆｆｅｃｔｏｆＰＰＡ
ｏｎ
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ｎｉｆｉｃａｎｔｅｆｆｅｃｔｉｎｉｍｐｒｏｖｉｎｇｓｈｅａｒ—ｓｔａｂｉｌｉｔｙ
ｐｅｒａｔｕｒｅ
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ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆａｓｐｈａｌｔｍｉｘｔｕｒｅ
ｃａｎ
ｃａｎ
ｂｅ［２—３］ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙｃｏｍｐｅｎｓａｔｅｄｂｙｃｏｍｐｏｓｉｔｉｎｇＳＢＳ
ＳＢＲ，ａｎｄＰＰＡ
ｉｎｃｒｅａｓｅｔｏ
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ｃｅｒｔａｉｎ
ｅｘｔｅｎｔ
ａｎｔｉ—ｆａｔｉｇｕｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆａｓｐｈａｌｔｍｉｘｔｕｒｅｓ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｒｏａｄｅｎｇｉｎｅｅ“ｎｇ；ｐｏｌｙｐｈｏｓｐｈｏｒｉｃａｃｉｄ（ＰＰＡ）；ｃｏｍｐｏｕｎｄｉｎｇｒｎｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ；ｐａＶｅｍｅｎｔ
ｐｅｒｆｏｒｒｍｎｃｅ
由于化学改性沥青能够弥补聚合物改性沥青热储存稳定性的不足，近几年来，国内外已对其开展了大量的研究并取得了一些成果‘１｜．多聚磷酸（ＰＰＡ）能提高沥青的高温性能和抗老化性能，降低其温度敏感性，使其具有良好的储存稳定性和黏度特性，同
收稿日期：２０１５—１２—１２；修订日期：２０１６—１０－２８基金项目：国家自然科学基金资助项目（５ｌｚ７８０６０）
时，还能有效地解决聚合物改性沥青的离析问题，且制备工艺及生产设备简单．
付力强等‘２３研究了ＰＰＡ改性沥青及其混合料的技术性能，结果表明，加入ＰＰＡ能改善沥青混合料的高低温性能；毛三鹏嘲研究了ＰＰＡ对ＳＢＳ改
第一作者：刘红瑛（１９７１一），女，河南开封人，长安大学副教授，硕士生导师，博士．Ｅ—ｍａｉｌ：ｇｌｉ７１＠９１．ｃｈｄ．ｅｄｕ．ｃｎ通信作者：郝墙文（１９６７一），男，内蒙古和林人，长安大学教授，博士生导师，博士．Ｅ—ｍａｉｌ：９１０２＠ｃｈｄ．ｅｄｕ．ｃｎ
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建筑材料学报第２０卷
性沥青技术性能的影响，结果表明，采用ＰＰＡ部分替代ＳＢＳ可达到正常掺量ＳＢＳ改性沥青的高温性能；曹卫东等［４］通过对ＰＰＡ改性沥青胶结料的研究，发现ＰＰＡ对基质沥青的低温性能影响并不显著．ＰＰＡ与ＳＢＳ（ＳＢＲ）复配可改善基质沥青的高低温性能，而且可有效解决聚合物改性沥青常见的离析问题，具有良好的储存稳定性［５］．但是，目前对ＰＰＡ改性沥青及ＰＰＡ复配改性沥青混合料的路用性能研究甚少且不够全面，在路用性能评价方面尚未形成一套合理规范的指标体系与试验方法．因此，本文以基质沥青混合料、ＳＢＳ改性沥青混合料和
１３Ｃ型ＰＰＡ改性沥青及ＰＰＡ复配改性沥青混合料的高温稳定性能、低温抗裂性能及疲劳性能，并结合ＰＰＡ改性沥青的重复蠕变试验结果分析了ＰＰＡ对不同沥青改性效果的影响，以期为ＰＰＡ改性沥青路面的研究与施工控制提供参考．１
试验
粗集料采用玄武岩，细集料为石灰岩，矿粉为石
１．１原材料
灰岩粉，沥青选用弘润７０８基质沥青，其技术指标满足规范要求，采用质量分数为１１０％的ＰＰＡ为添加剂，其技术指标如表１所示．
ａ卵ｎｔ
ＳＢＲ改性沥青混合料为参照对象，深入研究ＡＣ一
表１
ＴａｂＩｅ１
ＰＰＡ改性剂技术指标
Ｔｅｃｈｎｉｃａｌｉｎｄｅｘｏｆｔｈｅｍｏｄｉｆｉｅｄ
ｏｆ叫ｙｐｈｏｓｐｈｏ订ｃａｃｉｄ
１．２改性沥青配制
ＰＰＡ掺量（质量分数）为ｏ．７５％～１．００％，ＳＢＳ掺量（质量分数）为３．ｏｏ％，ＳＢＲ掺量（质量分数）为２．５０％．６种沥青为：基质沥青（编号Ｊｏ），基质沥青＋１．ｏｏ％ＰＰＡ（编号Ｊ１），基质沥青＋３．ｏｏ％ＳＢＳ（编号Ｊ２），基质沥青＋３．ｏｏ％ＳＢＳ＋Ｏ．７５％ＰＰＡ（编号Ｊ３），基质沥青＋２．５０％ＳＢＲ（编号Ｊ４），基质沥青＋２．５０％ＳＢＲ＋Ｏ．７５％ＰＰＡ（编号Ｊ５）．１．３矿料级配及最佳油石比确定
采用马歇尔试验方法进行ＡＣ＿１３Ｃ型沥青混凝土配合比设计，其中基质沥青混合料（编号Ｊｏ一１）、基质沥青＋１。ｏｏ％ＰＰＡ混合料（编号Ｊ１—１）的最佳油石比为４．５％（质量分数），而基质沥青＋３．００％ＳＢＳ混合料（编号Ｊ２—１）、基质沥青＋３．ｏｏ％ＳＢＳ＋Ｏ．７５％ＰＰＡ混合料（编号Ｊ３—１）、基质沥青＋２．５０％ＳＢＲ混合料（编号Ｊ４—１）、基质沥青＋２．５０％Ｓ丑Ｒ＋０．７５％ＰＰＡ混合料（编号Ｊ５—１）的最佳油石比为４．６％．
２
ＳＢＲ改性沥青的黏度增加幅度不大，这说明ＳＢＲ并不能有效改善沥青的高温性能．
表２
Ｔａｂｌｅ２
６０℃不同沥青动力黏度试验结果
Ｔｅｓｔｒ憾ｕＩｔｓｏｆ
ｄｙｎ眦ｉｃＶｊｓｃ僻ｉｔｙ
ａｔ
ｏｆ
Ｐａ・ｓ
ｄｉｆｆ电ｒｅｎｔａｓｐｈａｌｔｓ６０℃
２．２重复蠕变试验２．２．１重复蠕变试验方法
采用２５ｍｍ平板、板间隙１ｍｍ的动态剪切流变仪（ＤＳＲ）进行试验．加卸载方式为：加载１．Ｏｓ，卸载９．ｏｓ，如此重复１００次．试验温度为６０℃，应力水平为３．２
ｋＰａ．
２．２．２试验结果
在第５０次循环加载作用下，沥青ＪＯ～Ｊ５的应变经时曲线如图１所示，不同沥青的变形恢复率如图２所示．
由图１（ａ），图２可见，ＰＰＡ改性沥青的变形率明显小于基质沥青，且前者的变形恢复率为９．８０％，后者的变形恢复率只有Ｏ．７３％，表明ＰＰＡ能提高沥青的变形恢复能力．
由图２可见，ＳＢＳ改性沥青和ＳＢＳ复配ＰＰＡ改性沥青的变形恢复能力明显大于其他２种沥青，且前者的变形恢复速率大于后者．在１．ｏｓ卸载瞬时，ＳＢＳ改性沥青的变形率几乎是ＳＢＳ复配ＰＰＡ改性沥青的２倍，但在约７．５ｓ时，２种沥青变形率为同一水平（图１（ｂ）），之后ＳＢＳ改性沥青的变形恢复继
ＰＰＡ改性沥青性能试验结果与分析
２．１黏度试验
采用真空减压毛细管法测定了６种沥青６０℃的动力黏度，试验结果如表２所示．
由表２可见，ＰＰＡ改性沥青６０℃的黏度是基质沥青的３．２５倍，ＳＢＳ（ＳＢＲ）复配ＰＰＡ改性沥青６０℃的黏度较ＳＢＳ（ＳＢＲ）单一改性沥青有大幅度提高，表明ＰＰＡ可以显著增大沥青的黏度，具有很好的高温改善作用．此外，与ＳＢＳ改性沥青相比，
第２期刘红瑛，等：多聚磷酸复合改性沥青混合料的路用性能
图１
Ｆｉｇ．１
沥青ＪＯ～Ｊ５的应变经时曲线
ＲｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｏｆｓｔｒａｉｎａｎｄｔｉｍｅｏｆｃｒｅｅｐｏｆｒｅｃｏｖｅｒｙｏｆＳＢＲａｎｄＳＢＲｃｏｍｐｏｕｎｄＰＰＡｍｏｄｉｆｉｅｄａｓｐｈａｌｔ
沥青的变形恢复率只有２．４６％，而ＳＢＲ复配ＰＰＡ
莲
旦
改性沥青沥青变形恢复率为５．６０％，表明ＳＢＲ的高温改性效果并不显著．３
舀奇警
８
￡
ｇ
焉重
＆
凸
沥青混合料路用性能试验结果与分析
与传统的剪切试验相比，贯入剪切试验考虑了
３．１高温抗剪切性能
沥青混合料的黏弹性特征，能够更加真实地模拟路面实际的受力状况和破坏过程［６］．
图２不同沥青的变形恢复翠
Ｆｉｇ．２
Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｒｅｃｏｖｅｒｙ
ｒａｔｅ
ｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｓｐｈａｌｔｓ
根据ＪＴＧＥ２０一２０１１《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》，采用双面各击实７５次成型马歇尔试件，试验前将试件在６０℃下保温３ｈ以上．试验时以５０ｍｍ／ｍｉｎ的加载速率进行加载，记录最大荷载及其对应的位移．以应力强度ＳＤ作为评价指标［７］，其计算公式见式（１）．压头形状、尺寸与贯入剪切试验过程如图３，４所示，试验结果见表３．
。
续发展，而ＳＢＳ复配ＰＰＡ改性沥青的变形恢复速率变慢．在１个加卸载循环结束后，ＳＢＳ改性沥青的变形恢复率高达７８．９７％，ＳＢＳ复配ＰＰＡ改性沥青的变形恢复率则为４５．６５％．由此表明，ＰＰＡ对沥青高温抗变形能力的改善主要体现在沥青黏度的增大，而ＳＢＳ对沥青高温抗变形能力的改善主要体现在弹性性能的提高．
由图１（ｃ），图２可见，ＳＢＲ复配ＰＰＡ改性沥青的变形恢复率明显小于ＳＢＲ改性沥青，表明ＰＰＡ可提高ＳＢＲ改性沥青的高温抗变形能力；ＳＢＲ改性
式中：ＳＤ为应力强度，ＭＰａ；Ｐ为破坏荷载，Ｎ；Ｄ为压头直径（４０ｍｍ）；ｒ为倒角半径（１０ｍｍ）；ｙ为破坏荷载对应的位移，ｍｍ．
砩一币Ｆ瓦＝历丽ｕ’
４Ｐ
…
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建筑材料学报第２０卷
能改善效果最佳，对基质沥青混合料和ＳＢＲ改性沥青混合料的高温性能改善效果基本相同．３．２低温抗裂性能
采用半圆弯拉试验（ＳＣＢ）来评价沥青混合料的抗拉性能．该试验采用三点圆棒加载方式，能模拟实际路面结构层层底的受拉情况，其装置如图５所示．本试验中２个支点托轮间距Ｓ为试件直径Ｄ，的Ｏ．８倍，即Ｓ—ｏ．８ＤＪ‘８｜．
试件由马歇尔试件切成厚度为２５ｍｍ的半圆形．采用疲劳试验机进行弯拉试验［９］．试验前，将试件在规定温度（Ｏ，一１０℃）下保温３ｈ以上．加载速
图３压头形状、尺寸
Ｆｉｇ．３
率为５０ｍｍ／ｍｉｎ，直至试件破坏．根据ＳＣＢ试验结果，计算试件的破坏荷载，弯拉强度及断裂能密度．
Ｓｈａｐｅａｎｄｓｉｚｅｏｆｔｈｅｉｎｄｅｎｔｅｒ
图５
图４贯入剪切试验过程
Ｆｉｇ．４
Ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ
Ｆｉｇ．５
ＳＣＢ装置
ｏｆＳＣＢ
ｔｅｓｔ
Ｄｅｖｉｃｅ
ｓｈｅａｒ
ｔｅｓｔ
不同温度下沥青混合料的ＳＣＢ结果如表４
表３沥青混合料贯入剪切试验结果
ＴａｂＩｅ３
７ｒｅｓｔｒｅｓｌｌＩｔｓＯｆｔｈｅｐｅｎｅｔｒａｔｉＯｎｓｈｅａｒｏｆａｓｐｈａＪｔｍｉｘｔｕｒｅ
既示．
表４不同温度下沥青混合料的ｓＣＢ结果
Ｔａｂｌｅ４
１ｂｓｔｒ借ⅡｌｔｓｏｆＳＣＢ
ｏｆ酬ｔ
ｎｌｉｘｔｕｍ
ａｔ
ｄｉｆｆｅ咖ｔ
ｔｅｍｐｅ憎ｔｌⅡ锚
由表３可见，对于ＡＣ一１３Ｃ型沥青混合料，掺加ＰＰＡ后，基质沥青混合料、ＳＢＳ改性沥青混合料和ＳＢＲ改性沥青混合料的应力强度分别提高了３６．１％，８２．９％，３１．８％，表明ＰＰＡ能够明显改善沥青混合料的高温稳定性．结合不同沥青的黏度与变形恢复试验结果可知，ＳＢＳ改性沥青与其他改性沥青的主要区别在于ＳＢＳ对沥青的弹性变形恢复能力有显著的改善作用，而ＰＰＡ和ＳＢＲ只是增大了基质沥青的黏度，对弹性变形恢复能力的提升作用并不大，即ＰＰＡ对ＳＢＳ改性沥青混合料的高温性
从表４可以看出，在基质沥青中掺入１．００％的ＰＰＡ后，沥青混合料的破坏荷载、弯拉强度、断裂能密度均降低，且ｏ，一１０℃时其断裂能密度分别减小
第２期
刘红瑛，等：多聚磷酸复合改性沥青混合料的路用性能
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了４４．１％，４５．１％；在ＳＢＳ改性沥青中掺入０．７５％的ＰＰＡ后，沥青混合料的破坏荷载、弯拉强度、断裂能密度均有所提高，且ｏ，一１０℃时其断裂能密度分别提高了７．２％，６．５％；在ＳＢＲ改性沥青中掺入ｏ．７５％的ＰＰＡ后，沥青混合料的破坏荷载、弯拉强度、断裂能密度均显著提高，且ｏ，一１０℃时其断裂能密度分别提高了１８．５％，９２．９％；ＰＰＡ复配ＳＢＲ对沥青混合料破坏荷载、弯拉强度、断裂能密度的改善幅度最大．３．３疲劳性能
本文采用小梁疲劳试验来评价沥青混合料抗疲
Ｔ妯Ｉｅ
５
劳性，该试验采用三点加载方式加载．按照ＪＴＧＥ２０一２０１１试验规程，采用轮碾法成型车辙板，并将其切成４０
ｍｍ×４０ｍｍ×２５０
ｍｍ的试件㈨．试验
（２）
数据用式（２）进行回归．
１９Ｎｆ一忌＋雄盯／ｃｒｏ
式中：Ｎ。为达到破坏时的重复荷载作用次数；口／氏为水平应力与初始应力之比；足，ｎ为试验参数．
一般采用志值评价沥青混合料的抗疲劳性能，忌值越大，抗疲劳性越好；而以值代表沥青混合料对应力水平的敏感性，其值越大，敏感性越大．试验结果如表５所示．
ｒｅｓｉｓｔ蛐∞ｏｆ硒ｐｈａｌｔｍｉｘｔｕ聆ｓ
裹５沥青混合料抗疲劳性试验结果
Ｔ奄ｓｔ瑚ｕｌｔｓｏｆ
ｆａｔｉｇｕｅ
ｌｇ
Ｎｆ一３．９５６７—２．２５３７口／氏，
Ｒ２一Ｏ．９８５４
Ｏ．１２Ｏ．１８Ｏ．２５０．３１
１９
Ｎｆ＝４．１９５Ｏ一２．５６４９ｄ／山
Ｒ２—０．９９１１
１９
Ｎｌ一４．２３１７—２．７０２９口／氏
Ｒ２—０．９８７１
１９
Ｎｆ一３．９８６３—２．２９４２口／面，
Ｒ２—０．９９４３
１９
Ｎｆ一４．１２１４—２．４４３８口／咖
Ｒ２一Ｏ．９９ｌ６
从表５可以看出，掺入ＰＰＡ后，基质沥青混合料、ＳＢＳ改性沥青混合料及ＳＢＲ改性沥青混合料的咒和忌均有一定程度的变化，表明ＰＰＡ对沥青混合料疲劳性能有一定程度的改善，相对而言，ＳＢＳ改性沥青混合料的疲劳性能最好，ＳＢＲ改性沥青混合料次之，基质沥青混合料最差．
ＰＰＡ与ＳＢＳ，ＳＢＲ复配后，由于ＰＰＡ可起到稳定剂作用，加之使沥青黏度变大，从而可在一定程度上改善沥青混合料的疲劳性能．３．４基于失效概率的疲劳性能
采用ＷｅｉｂｕＵ分布分析沥青混合料在不同失效概率下的疲劳性能．Ｗｅｉｂｕｌｌ分布累积分布函数的
２９８
建筑材料学报第２０卷
变形式为：
广
寿命对应力变化的敏感程度也随之增大．（２）在
１
］
ｈＩｈ『＝衰丽Ｊ一山Ｎ一山Ｍ
概率；“为尺度参数．
（３）
不同失效概率下，掺人ＰＰＡ使基质沥青混合料与ＳＢＳ改性沥青混合料的忌略微增大；除Ｐｆ（Ｎ）＝ｏ．１外，在其余失效概率下，掺入ＰＰＡ使ｓＢＲ改性沥青混合料的忌略微增大．这表明掺入ＰＰＡ对基质沥青混合料、ＳＢＳ混合料及ｓＢＲ改性沥青混合料疲劳性能的影响不显著．（３）ＳＢＳ改性沥青混合料的疲劳性能最佳，ＳＢＲ改性沥青混合料的疲劳性能次之，基质沥青混合料的疲劳性能最差．
式中：Ｎ为随机变量的特征值；Ｐｆ（Ｎ）为Ｎ的失效
表６为沥青混合料疲劳曲线回归参数．由表６可见，沥青混合料的疲劳试验结果满足ＷｅｉｂｕＵ分布，回归结果的相关系数均大于Ｏ．９００ｏ．由表６还可见：（１）随着失效概率的增大，愚有所增加，行有所减小，但变化幅度不大．这表明沥青混合料的疲劳寿命随着失效概率的增大而增大，且疲劳
表６沥青混合料疲劳曲线回归参数
ＴａＭｅ６
Ｆａｔｉ印ｅｃⅡｒｖｅ坤ｇ嘲ｓｉｏｎｐ矗椭瑚ｔｅ陪ｏｆ够ｐｈ毗ｔ
ｍｉｘｔｕｒ幅
＾３６７４８３一Ｏ
７９３２９０Ｏ９
３８６７３一Ｏ９４Ｏ９Ｏ９７６７
—
３Ｏ
９２■，０
３９７２２
”
一Ｏ８３６９Ｏ９４Ｚ１
９７１７一Ｏ９９７９Ｏ９８３９
础Ｏ９６７３０９８１４
＾
ｎ
３一２
９９９０４０５７一２５９＾Ｏ６７Ｏ９５９７
４１５６３一２６２７３
Ｏ９７４６
４ＺＯ２
ｐ口口ｏ
４２４２０一２７１３０
０９８８４
４７Ｏ３一２６７３
础０９２６１Ｏ９８３１
４
结论
（１）ＰＰＡ的改性作用主要在于增大了沥青的黏
沥青混合料的高温稳定性．
（３）半圆弯拉试验结果表明，掺人ＰＰＡ对基质沥青混合料的低温抗裂性会产生一定的负面影响．采用ＰＰＡ复配ＳＢＳ，ＳＢＲ的改性方法可弥补其对沥青混合料低温性能造成的损失，且ＰＰＡ复配ＳＢＲ对沥青混合料低温抗裂性能的改善效果最佳．
（４）ＰＰＡ的掺入对不同沥青混合料的疲劳性能有～定程度改善．
度，从而使其抗变形性能得到改善；而ＳＢＳ的改性作用主要是其特有的弹性变形恢复能力改善了沥青的变形恢复能力．
（２）掺人ＰＰＡ后，基质沥青混合料、ＳＢＳ改性沥青混合料、ｓＢＲ改性沥青混合料的贯入剪切强度明显增大，贯人深度明显减小，表明ＰＰＡ可显著改善
第２期
刘红瑛，等：多聚磷酸复合改性沥青混合料的路用性能
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