80T汽车吊安装箱涵计算书

80T 汽车吊安箱涵计算书

一、机具选择

1、作业吊车

考虑本合同段箱涵预制件安装工程量大，且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。所有安装地为已完成路基，地质条件均较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。由于作业环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用“双机抬吊”作业。

2、作业吊车的选择

⑴、 本工程4×3m 箱涵预制件采用双机抬机作业。

﹙Q 主＋Q 副﹚K ≧Q1＋Q2

取最重箱涵预制件自重55t ，即Q1=55t，考虑索具重量Q2=2.0t，K 为起重机降低系数，取0.8。即Q 主＋Q 副≧71.2t

⑵、起重高度计算

H ≥H1+H2+H3+H4

式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；

H1——安装支座（基础）表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离； H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2-0.3m ；

H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；

H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。

取H1＝4米，H2＝0.3米，H3＝0.85米，H4取3米。选用起重机的起重高度H ≥8.15米，起重高度取9m 。

⑶、起重臂长度计算：

l ≥(H+h0-h)/sinα

式中 l——起重臂长度（m ）；

H ——起重高度（m ）；

h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m ）；本项目取1.5m;

h ——起重臂底铰至停机面距离（m ），本项目取1.5m ；

α——起重臂仰角，一般取25°≤75°，本项目取60°。

l ≥(9+1.5-1.5)/sin(60°)=10.4米。

⑷、根据本项目的实际情况，综合考虑⑴、⑵、⑶及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，本项目作业半径取值控制6m 内，选用2台80t 汽车吊满足施工要求。

3、吊环、吊装钢丝绳的选择

①、吊环

吊环用于箱涵预制件的起吊移、架梁用，每片预制件共设置4个，根据设计图，本合同段预制件最重重量为55t 。本合同段采用φ25mm 圆钢作为吊环材料。 故吊环的应力为 σ=9800G ≤235（HPB235） nA

σ—吊环拉应力(N/mm2) ；

n —吊环的截面个数，一个吊环时为2；二个吊环时为4；四个吊环时为6； A —一个吊环的钢筋截面面积(mm2)

G —构建重量(t) A=(9800×55) ÷(6×235)=382.3mm

2

故选用HPB235φ25mm 圆钢作为吊环，A S =490.6mm2＞382.3mm 2。满足吊装要求。

②、吊装钢丝绳

预制件自重55t ，吊装时采用双机抬吊，预制件一端重G 约为252.5KN ，设吊索的水平夹角为β50°，吊索钢丝绳选用K2为6倍安全系数，同时考虑吊装时K1为1.2倍的动载系数。

F=K2×K 1×G/（2×sin β）=6×1.2×252.5/2/sinβ=1156.5KN

拟选用6*37绳，钢丝绳φ47.5mm ，公称抗拉强度1850MPa 的钢丝绳，破断拉力总和1560KN 。

下图选取GB/T8918-1996中表2为6*37绳破断拉力表。

SP =ΨΣSi

式中：SP ——钢丝绳的破断拉力，KN ；

ΣSi ——钢丝丝绳规格表中提供的钢丝破断拉力的总和，KN ； Ψ——钢丝捻制不均折减系数，对6×37绳，Ψ=0.82。

SP =0.82*1560 = 1279.2KN

故选用6*37绳，钢丝绳φ47.5mm ，公称抗拉强度1850MPa 的钢丝绳，破断拉力总和1279.2KN ＞1156.5KN ，满足吊装钢丝绳要求。

4、抗倾覆验算

为保证汽车吊在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。以4*3m预制件为验算对象，可知：

KGMG+KQMQ+KWMW≥0

KG —自重加权系数，取1；

KQ —起升荷载加权系数，取1.15

KW —风动载加权系数，取1；

MG 、MQ 、MW 为汽车吊自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，N•m； 汽车吊工作时受力简图如下

G —汽车吊自重，取63.0t ；

Q—起升物重量，考虑双机抬吊，取25.25t ；

W—风动载，按起升物重量的20%考虑；

a —汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸8m ，故a 取4m ； R —汽车吊工作半径，最大取6m ；

h —风动载合力点高度。

KGMG+KQMQ+KWMW

=1×G ×a-1.15×Q ×（R-a ）-1×W ×h

=630000×6 -1.15×25250×(6-4)-0.2×25250×（4+0.3+0.85/2）=3698064N•m＞0

RA 远大于零，故稳定性满足要求。

稳定力矩=KGMGKGMG

=1×G ×a

=630×6=3780 KN•m

倾覆力矩=KQMQ+KWMW

=1.15×Q ×（R-a ）+1×W ×h

=1.15×252.50×(6-4)+0.2×252.50×（4+0.3+0.85/2）=819.4KN•m; 稳定系数=稳定力矩/倾覆力矩=3780/819.4=4.6＞1.5满足规范要求。

5、地基承载力验算 G A a R Q

将汽车吊工作时受力模式简化为悬臂梁受力，其受力图示如下：

A

根据∑MA=0，可得，0.5q(L+ L’) 2+P(L+ L’)=RB ·L

R B =[0.5q(L+ L’) +P（L+L’]/L

=[0.5*600/（12+4.86）*(12+ 4.86)2+252.5*(12+4.86)]/12

=776.3 KN

则R A =q(L+ L’)+P-RB

=600/(12+4.86)*(12+ 4.86)+252.5-776.3

=76.2 KN

由于实际情况中，B 支点处有前后双排支腿，所以，起重机最大受力侧的单个支腿受力N= RB /2=776.3/2=388.2 KN

每个支腿下加垫两层枕木，两层枕木长度方向垂直放置，上面一层2根，下面一层6根，每根枕木截面尺寸30×30cm ，单根长度2.0m ，再将枕木顶部布置一块120cm ×120cm ×2cm 厚钢板，放置时钢板中心与支腿中心垂直。

则地基承载力： 2

P=N/A=388.2/(2*2)=97Kpa

路基采用抛石填筑，地基承载力远大于97KPa ，故能满足施工要求。