最新满堂红脚手架方案
一1.工程概况
本工程坐落在秦皇岛抚宁县县城白果树村西,由秦皇岛三联建筑设计有限公司设计,由秦皇岛华达房地产有限公司开发,抚宁工程建设监理有限公司监理,由秦皇岛第三建筑工程公司直属七分公司承建。用途为地下车库。车库为AB两个车库,框架结构,层高3.5米,最大跨度为8.4米。在车库东西两侧边设两部现浇混凝土楼梯。梁为暗梁。总建筑面积为 该车库为满堂红脚手架,对模板支架强度、刚度、稳定性都有较高的要求,因此编制本专项方案,施工时严格按方案施工,确保支模架安全。
2 、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008、
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99、
《施工手册》第四版,
二.按规范JGJ102-2008本方案已设置水平.垂直剪刀撑.水平拉杆连柱件确保支模架安全及稳定。
三. 施工质量要求
(1)模板及其支承必须有足够的强度、刚度和稳定性,不允许发生下沉和变形。
(2)模板内侧平整,模板接缝不大于1.0mm,模板与砼接触面应清理干净,脱模剂涂刷均匀。
(3)在浇筑砼过程中派专人检查,检查扣件、对拉螺栓螺帽紧
固情况,发现变形、松动等现象及时修整加固。
(4)模板制作允许偏差
(5)模板安装允许偏差
5、模板拆除
1)模板拆除,应遵循先安后拆,后安先拆的原则。
2)拆除时先调减调节杆长度,再拆除主、次龙骨及竹胶板,最后拆除脚手架,严禁颠倒工序损坏面板材料。
4)拆除后的模板材料,应及时清除面板砼残留物,涂刷隔离剂。
5)拆除后的模板及支承材料应按照一定顺序堆放,尽量保证上下对称使用。
6)严格按规范规定的要求拆模,严禁为抢工期、节约材料而提前拆模。
一工程概况:
本工程由秦皇岛华达房地产有限公司兴建,秦皇岛三联设计有限公司设计,抚宁县工程建设监理有限公司监理,秦皇岛第三建筑公司直属七分公司承建的华达天骄华庭车库A.B 框架结构,混凝土强度C30 净高3.3米柱截面尺寸为500*500
二材料要求
1. 钢管必须用直径4.8MM厚3.5MM的A3钢管,表面要求平整,光滑,无锈蚀 ,裂缝,分层 压痕 硬弯,,新钢管要有出厂合格证
2. 扣件选用应符合要求,扣件紧固力矩,应达到45N-55N.M”三证齐全,并与钢管相匹配。
三.施工顺序
基础平整——立杆下铺50厚木脚手板——立杆,纵 横杆——扫地杆——剪刀撑
一、柱模板计算书
柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm)500.00;柱截面高度H(mm):500.00;柱模板的总计算高度:H = 3.30m;
计算简图
一、参数信息
1.基本参数
对拉螺栓直径(mm):M14;
2.柱箍信息
柱箍材料:圆钢管;
柱箍的间距(mm):400;
3.竖楞信息
竖楞材料:木方;
宽度(mm):60.00;高度(mm):90.00;
4.面板参数
面板类型:胶合面板;面板厚度(mm):15.00;
面板弹性模量(N/mm2):6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00; 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;
5.木方
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9000.00; 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50;
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t -- 新浇混凝土的初凝时间,取5.000h;
T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃;
V -- 混凝土的浇筑速度,取3.00m/h;
H -- 模板计算高度,取3.1000m;
β1-- 外加剂影响修正系数,取1.200;
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
分别计算得 63.1 kN/m、74.4 kN/m,取较小值63.1 kN/m作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=63.1kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 4 kN/m2。 222
三、柱模板面板的计算
,柱截面竖楞间距,为l= 220 mm,因此对柱截面宽度面板按均布荷载作用
下的两跨连续梁进行计算。
面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度面板按均布荷载作用下的四跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:
M=0.1ql2
其中, M--面板计算最大弯矩(N·mm);
l--计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×63.1×0.4=30.2kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.4×0.90=2.01kN/m; 式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =30.2+2.01=32.21 kN/m;
面板的最大弯矩:M =0.1 ×32.21×220×220= 1.55×105N.mm;
面板最大应力按下式计算:
σ =M/W
其中, σ --面板承受的应力(N/mm2);
M --面板计算最大弯矩(N·mm);
W --面板的截面抵抗矩 :
W=bh2/6
b:面板截面宽度,h:面板截面厚度;
W= 500×15.0×15.0/6=1.875×104 mm3;
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2;
面板的最大应力计算值: σ = M/W = 1.55×105 / 1.875×104 =8.2N/mm2; 面板的最大应力计算值 σ =8.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值
[σ]=13N/mm2,满足要求!
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的四跨连续梁计算,公式如下:
V=0.625ql
其中, V--面板计算最大剪力(N);
l--计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 30.2kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:2.01kN/m;
q = q1 + q2 =32.21 kN/m;
面板的最大剪力:V = 0.625×32.21×220 =4428.87N;
截面抗剪强度必须满足下式:
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中, τ --面板承受的剪应力(N/mm2);
V--面板计算最大剪力(N):V =4428.87N;
b--构件的截面宽度(mm):b = 500mm ;
hn--面板厚度(mm):hn = 15.0mm ;
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 13.000 N/mm2;
面板截面受剪应力计算值: τ =3×4428.87/(2×500×15.0)=0.88N/mm2; 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;
面板截面的受剪应力 τ =0.88N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值
[fv]=1.5N/mm2,满足要求!
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的四跨连续梁计算,挠度计算公式如下: ν=0.967ql4/(100EI)
其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m): q = 30.2×0.4=12.08 kN/m;
ν--面板最大挠度(mm);
l--计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm ;
E--面板弹性模量(N/mm2):E = 6000.00 N/mm2 ;
I--面板截面的惯性矩(mm4);
I=bh3/12
I=500×15.0×15.0×15.0/12 = 1.4×105 mm4;
面板最大容许挠度: [ν] = 220 / 250 =0.88 mm;
面板的最大挠度计算值: ν=0. 967×12.08×2204/(100×6000.0×1.4×105) = 0.32 mm;
面板的最大挠度计算值 ν =0.32mm 小于 面板最大容许挠度设计值
[ν]=0.88mm,满足要求!
竖楞计算
本工程柱高度为3.100m,柱箍间距为400mm,因此按均布荷载作用下的四跨连续梁计算。
本工程中,竖楞采用木方,宽度60mm,高度90mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×90×90/6 = 81cm3;
I = 60×90×90×90/12= 364.5cm4;
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式:
M=0.1ql2
其中, M--竖楞计算最大弯矩(N·mm);
l--计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm;
q--作用在竖楞上的线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×30.2×0.22=7.9kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×4.000×0.22×0.900=1.108kN/m;
q = 9.008 kN/m;
竖楞的最大弯距:M =0.1×9.008×400.0×400.0= 1.44×105N·mm;
σ =M/W
其中, σ --竖楞承受的应力(N/mm2);
M --竖楞计算最大弯矩(N·mm);
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3),W=8.1×104;
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2;
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.44×105/8.1×104 =1.7N/mm2; 竖楞的最大应力计算值 σ =1.7N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值
[σ]=13N/mm2,满足要求!
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的四跨连续梁计算,公式如下:
V=0.625ql
其中, V--竖楞计算最大剪力(N);
l--计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×30.2×0.22 =7.9kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×4.000×0.22×0.900=1.108kN/m;
q = 9.008 kN/m;
竖楞的最大剪力:V = 0.625×9.008×400.0 = 2252N;
截面抗剪强度必须满足下式:
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中, τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2);
V --竖楞计算最大剪力(N):V=2252N
b --竖楞的截面宽度(mm):b = 60.0mm ;
hn--竖楞的截面高度(mm):hn = 90.0mm ;
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 1.500 N/mm2;
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×2252/(2×60.0×90.0)=0.62N/mm2; 竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.62N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2,满足要求!
3.挠度验算
最大挠度按四跨连续梁计算,公式如下:
νmax=0.967ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中,q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q =7.9 kN/m;
νmax--竖楞最大挠度(mm);
l--计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ;
E--竖楞弹性模量(N/mm2),E = 9000.00 N/mm2 ;
I--竖楞截面的惯性矩(mm4),I=3.645×106;
竖楞最大容许挠度: [ν] = 400/250 = 1.6mm;
竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.967×7.9×400.04/(100×9000.0×3.645×106) = 0.059mm;
竖楞的最大挠度计算值 ν=0.059mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=1.6mm ,满足要求!
五、对拉螺栓的计算
验算公式如下:
N
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力;
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2);
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取17.8 KN/;
查表得:
对拉螺栓的直径: M14 ;
对拉螺栓有效直径: 11.55 mm;
对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2;
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 17.8×1.05 =18.69 kN;
对拉螺栓所受的最大拉力: N = 63.1*0.4*0.5=12.62 kN
对拉螺栓所受的最大拉力: [N]=12.62kN,小于
N=18.69kN,对拉螺栓强度验算满足要求!
剪力墙模板计算书
一、参数信息
1.基本参数
楞间距(mm):500 次楞300
;穿墙螺栓水平间距(mm):500;
穿墙螺栓竖向间距(mm):500;
对拉螺栓直径(mm):M14;
3.楞信息
龙骨材料:木楞;
宽度(mm):60.00;高度(mm):90.00;
4.面板参数
面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):15.00;
面板弹性模量(N/mm2):9000.00;
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm):1.50; 2
5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9000.00; 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50;
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取, 200/(T+15)计算,得5h;
T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃;
V -- 混凝土的浇筑速度,取3m/h;
H -- 模板计算高度,取3.3000m;
β1-- 外加剂影响修正系数,取1.2000;
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别为63.1 kN/m2、79.200 kN/m2,取较小值63.1 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=63.1kN/m;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000 kN/m2。 2
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续计算。
面板计算简图
1.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:
其中, M--面板计算最大弯距(N.mm);
l--计算跨度(楞间距): l =300.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括
:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×63.1×0.2=15.1 kN/m, 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.20×
0.90=1.008kN/m;其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数 q = q1 + q2 =15.1+1.008=16.108 kN/m
面板的最大弯距:M =0.1×16.108×300.0*300=1.44*105
其中, σ --面板承受的应力(N/mm2);
M --面板计算最大弯距(N.mm);
W --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面宽度,h:面板截面厚度;
W= 300×15.0×15.0/6=1.125×104 mm3;
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2;
面板截面的最大应力计算值:σ = M/W =1.44 ×105 /1.125×104 =12.8N/mm2; 面板截面的最大应力计算值 σ =12.8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!
2.抗剪强度验算
计算公式如下:
其中,∨--面板计算最大剪力(N);
l--计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 15.1kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.008kN/m;
q = q1 + q2 =16.108 kN/m;
面板的最大剪力:∨ = 0.6×16.108×300.0 = 2899.44N;
截面抗剪强度必须满足
:
其中, Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2);
∨--面板计算最大剪力(N):∨ = 2899.44N;
b--构件的截面宽度(mm):b = 300mm ;
hn--面板厚度(mm):hn = 15.0mm ;
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 13.000 N/mm2;
面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×2899.44/(2×300×
15.0)=0.96N/mm2;
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;
面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.96N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.500N/mm2,满足要求!
3.挠度验算
根据规范,刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 63.1×0.50 = 31.55N/mm; l--计算跨度(楞间距): l = 300.00mm;
E--面板的弹性模量: E = 9000.00N/mm2;
I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.50×1.50×1.50/12=14.06cm; 面板的最大允许挠度值:[ω] =2.00mm;
面板的最大挠度计算值: ω =
0.967×31.55×300.004/(100×9000.00×14.06×105) = 0.19 mm;
面板的最大挠度计算值: ω =0.19mm 小于等于面板的最大允许挠度值
[ω]=2.00mm,满足要求! 4
四、墙模板楞的计算
本工程中,龙骨采用木楞,宽度60mm,高度90mm,截面惯性矩I
和截面抵抗矩
W分别为:
W = 60×90×90/6 = 81.00 cm3;
I = 60×90×90×90/12 =364.5.00 cm4;
1.楞的抗弯强度验算
楞跨中最大弯矩按下式计算:
其中, M--楞跨中计算最大弯距(N.mm);
l--计算跨度(楞间距): l = 500.0 mm;
q--作用在楞上的线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×63.1×0.20=15.1kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.20×
0.90=1.008kN/m,其中,0.90为折减系数。
q =16.108kN/m;
楞的最大弯距:M = 0.1×16.108×500.0×500.0= 4.02×10 N.mm; 楞的抗弯强度应满足下式: 5
其中, σ --楞承受的应力(N/mm2);
M --楞计算最大弯距(N.mm);
W --楞的截面抵抗矩(mm),W=8.10×10;
f --楞的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000 N/mm2;
楞的最大应力计算值:σ = 4.02×105/8.10×104 = 4.9 N/mm2; 楞的抗弯强度设计值: [f] = 13.000 N/mm2;
34
楞的最大应力计算值 σ = 4.9 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值
[f]=13.000N/mm2,满足要求!
2.楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的四跨连续梁计算,公式如下:
其中, V-楞承受的最大剪力;
l--计算跨度(楞间距): l =500.0 mm;
q--作用在楞上的线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×63.1×0.20=15.1kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×24.00×0.20×
0.90=1.008kN/m,其中,0.90为折减系数。
q = 16.108kN/m;
楞的最大剪力:∨ = 0.6×16.108×500.0 =4832.4N;
截面抗剪强度必须满足下式:
2其中, τ--楞的截面的最大受剪应力(N/mm);
∨--楞计算最大剪力(N):∨ = 4832.4 N;
b--楞的截面宽度(mm):b = 60.0 mm ;
hn--楞的截面高度(mm):hn = 90.0 mm ;
fv--楞的抗剪强度设计值(N/mm2):τ = 1.500 N/mm2;
楞截面的受剪应力计算值: fv = 3×4832.4/(2×60.0×90.0)=1.34N/mm2; 楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.500 N/mm;
楞截面的受剪应力计算值 τ =1.34N/mm2 小于 楞截面的抗剪强度设计值
[fv]=1.50N/mm2,满足要求! 2
3.楞的挠度验算
挠度验算公式如下:
其中, ω--楞的最大挠度(mm);
q--作用在楞上的线荷载(kN/m): q = 63.1×0.20=12.62kN/m; l--计算跨度(楞间距): l = 500.0 mm ;
E--楞弹性模量(N/mm2):E = 9000.00 N/mm2 ;
I--楞截面惯性矩(mm4),I = 3.654×106;
楞的最大挠度计算值: ω =
0.967×12.62×500.004/(100×9000.00×3.546×106) = 0.24 mm;
楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000 mm;
楞的最大挠度计算值 ω=0.24mm 小于 楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm,满足要求!
五、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力;
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm);
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取17.8K N
查表得:
穿墙螺栓的型号: M14 ;
穿墙螺栓有效直径: 11.5mm;
穿墙螺栓有效面积: A =105 mm2;
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 17.8*1.05= 18.69kN;
穿墙螺栓所受的最大拉力: N =63.1×0.500×0.500 = 15.77 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=15.77kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值
[N]=18.69kN,满足要求!
300厚顶板验算
1.脚手架参数
2
横向间距或排距(m):0.90;纵距(m):0.90; 步距:1.2米0.9米0.6米 ;脚手架搭设高度(m):3
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m):0.30;混凝土与钢筋自重(kN/m):24.000; 楼板浇筑厚度(m):0.300;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000; 施工均布荷载标准值(kN/m):2.500;
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm):1.300;木方的间隔距离(mm):250.000; 木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):90.00; 2223
二面板验算
.面板抗弯强度验算
对截面宽度面板按均布荷载作用下的四跨连续用下式计算
M=0.1ql2
其中, M--面板计算最大弯矩(N·mm);
l--计算跨度l =250mm;
q--作用在模板上的压力线荷载,它包括:
新浇混凝土压力设计值q1: 24*0.3+0.3*0.3=7.29kN/m;
倾倒混凝土压力设计值q2:4.5×0.90=4.05kN/m;
式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =11.34kN/m;
面板的最大弯矩:M =0.1 ×(1.2*7.29+4.05*1.4)*250×250=0.9×105N.mm; 面板最大应力按下式计算:
σ =M/W
其中, σ --面板承受的应力(N/mm2);
M --面板计算最大弯矩(N·mm);
W --面板的截面抵抗矩 :
W=bh2/6
b:面板截面宽度,h:面板截面厚度;
W= 90×1.5×1.5/6=33.75 cm3;
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm); f=13.000N/mm;
面板的最大应力计算值: σ = M/W = 0.9×105 /33750 =2.6N/mm2;
面板的最大应力计算值 σ =2.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2,满足要求!
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的四跨连续计算,公式如下:
V=0.625ql
其中, V--面板计算最大剪力(N);
l--计算跨度: l =250.0mm;
q--作用在模板上的压力线荷载,它包括:
新浇混凝土压力设计值q1: 7.29kN/m;
倾倒混凝土压力设计值q2:4.05kN/m;
式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =11.34 kN/m;
面板的最大剪力:V = 0.625×(1.2*7.29+4.05*1.4)*0.250 =2.25 kN
截面抗剪强度必须满足下式:
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中, τ --面板承受的剪应力(N/mm2);
V--面板计算最大剪力(N):V =2250N;
b--构件的截面宽度(mm):
hn--面板厚度(mm):hn = 15.0mm ;
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm):fv = 13.000 N/mm;
面板截面受剪应力计算值: τ =3×2250/(2×900×15.0)=0.25N/mm2;
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;
面板截面的受剪应力 τ =0.25N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2,满足要求!
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的四跨连续计算,挠度计算公式如下:
ν=0.967ql4/(100EI)
其中,q--作用在模板上的压力线荷载(kN/m): 2222
ν--面板最大挠度(mm); l--=250.0mm ;
E--面板弹性模量(N/mm2):E = 6000.00 N/mm2 ; I--面板截面的惯性矩(mm); I=bh3/12
I=90×1.5×1.5×1.5/12 = 25.31cm; 面板最大容许挠度: [ν] = 250 / 250 =1mm;
面板的最大挠度计算值: ν=0. 967×7.29×2504/(100×6000.0×253125) =0.18mm; 面板的最大挠度计算值 ν =0.18mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1mm,满足要求!
二、模板支撑方木的计算:
本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×9.000×9.000/6 = 81 cm;
I=6.000×9.000×9.000×9.000/12 = 364.5cm4;
3
4
4
强度计算
方木楞计算简图 1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q1= 24.000×0.300= 7.2kN/m; (2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.30×0.300 = 0.09 kN/m ;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): p1 = (2.500+2.000)×0.900*0.3 = 1.215kN;
面板的最大弯矩:M =0.1 ×(1.2*7.29+1.215*1.4)*250×250=0.65×105N.mm; 面板最大应力按下式计算: σ =M/W
其中, σ --面板承受的应力(N/mm); M --面板计算最大弯矩(N·mm); W --面板的截面抵抗矩 :
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm); f=13.000N/mm; 面板的最大应力计算值: σ = M/W =0.65×105 /81000 =0.8N/mm2;
面板的最大应力计算值 σ =0.8N/mm 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm,满足要求!
3.抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下:
V = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足:
T = 3V/2bh
其中最大剪力:V = 0.250×7.29/2+1.215/2 =1.51kN;
截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1510/(2 ×60.000 ×90.000) = 0.41 N/mm; 截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2; 方木的抗剪强度为0.41小于 1.300 ,满足要求!
4.挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
2
2
22
22
均布荷载 q = q1 + q2 = 7.29 kN/m; 集中荷载 p = 1.215 kN;
最大变形 V= 5×7.29×250.0004 /(384×9000.000×3645000) + 1215.000×250.0003 /( 48×9000.000×3645000) =0.02 mm; 方木的最大挠度0.02小于 250 /250,满足要求!
五、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容:
(2)模板的自重(kN):
NG = 0.750×0.900×0.900 = 0.607 kN; (3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG = 24.000×0.300×0.900×0.900 =5.832 kN; 经计算得到,静荷载标准值 NG = NG+NG =6.439 kN; 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000 ) ×0.900×0.900 = 3.645 kN; 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ =12.82 kN;
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 12.82kN; σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.49 cm; A ---- 立杆净截面面积(cm):A = 3.84 cm; W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm):W=3.9cm; σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205.000 N/mm2; Lo---- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式(1)或(2)计算
底部 lo = k1u1h (1) 中部 lo = k1u2h (2) 顶部 lo = (h+2a) k1u3 (3) k1---- 计算长度附加系数,取值为1.155;
u ---- 计算长度系数,参照《扣件式规范》;u1 =1.719;u2=2.066 u3=2.622 a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.200 m; 公式(1)的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1u1h = 1.155×1.719×1.2 = 2.38 m;
Lo/i =2380/ 14.9= 159.7;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.259 ; 钢管立杆受压强度计算值 ;σ=12820/(0.259×384.000) = 128N/mm2;
2
立杆稳定性计算 σ= 128N/mm 小于 [f] = 205.000满足要求! 式(2)的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1u2h = 1.155×2.066×0.9 = 2.14 m; Lo/i =2140/ 14.9= 143.6;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.328; 钢管立杆受压强度计算值 ;σ=12820/(0.328×384.000) = 101N/mm2; 立杆稳定性计算 σ= 101N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求!
公式(3)的计算结果:
立杆计算长度 Lo =( h+2a) k1u = (0.6+2*0.2)*1.155*2.622=3.02m; Lo/i = 3020.000 / 14.900 =202.6 ;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.172;
钢管立杆受压强度计算值 ;σ=12820(0.172×384.000) =194.1 N/mm2; 立杆稳定性计算 σ=194.1 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求!
承重架利用柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
3
3
2
2
500厚顶板
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):0.75;纵距(m):0.75;步距(m):1.20米0.9米0.6米
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m):0.3;钢筋混凝土自重(kN/m):25.100; 楼板浇筑厚度(m):0.500;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000; 施工均布荷载标准值(kN/m):2.5000; 3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm):1.300;木方的间隔距离(mm):200.000; 木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):90.00;
22
2
3
二面板验算
.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度面板按均布荷载作用下的四跨连续用下式计算最大跨中弯距: M=0.1ql2
其中, M--面板计算最大弯矩(N·mm); l--计算跨度l =200mm;
q--作用在模板上的压力线荷载,它包括:
新浇混凝土压力设计值q1: 25.1*0.5+0.5*0.3=12.7kN/m; 倾倒混凝土压力设计值q2:4.5×0.90=4.05kN/m; 式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =16.75kN/m;
面板的最大弯矩:M =0.1 ×(1.2*12.7+4.05*1.4)*200×200=0.83×105N.mm; 面板最大应力按下式计算: σ =M/W
其中, σ --面板承受的应力(N/mm2); M --面板计算最大弯矩(N·mm); W --面板的截面抵抗矩 :W=bh/6 b:面板截面宽度,h:面板截面厚度; W= 105×1.5×1.5/6=39.3 cm3;
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2; 面板的最大应力计算值: σ = M/W = 0.83 *105 /39300 =2.12N/mm2;
面板的最大应力计算值 σ =2.12N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2
,
2
满足要求!
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的四跨连续计算,公式如下: V=0.625ql
其中, V--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度: l =200.0mm;
q--作用在模板上的压力线荷载,它包括: 新浇混凝土压力设计值q1: 12.7kN/m; 倾倒混凝土压力设计值q2:4.05kN/m;
式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2=16.75kN/m;
面板的最大剪力:V = 0.625×(1.2*12.7+4.05*1.4)*0.200 =2.6kN 截面抗剪强度必须满足下式: τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中, τ --面板承受的剪应力(N/mm2); V--面板计算最大剪力(N):V =2600N; b--构件的截面宽度(mm):b = 1050mm ; hn--面板厚度(mm):hn = 15.0mm ;
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 13.000 N/mm2; 面板截面受剪应力计算值: τ =3×2600/(2×1050×15.0)=0.24N/mm2; 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;
面板截面的受剪应力 τ =0.24N/mm 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm,满足要求!
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的四跨连续计算,挠度计算公式如下: ν=0.967ql4/(100EI)
其中,q--作用在模板上的压力线荷载(kN/m): ν--面板最大挠度(mm); l--=200.0mm ;
E--面板弹性模量(N/mm2):E = 6000.00 N/mm2 ;
2
2
I--面板截面的惯性矩(mm); I=bh3/12
I=105×1.5×1.5×1.5/12 = 29.53cm4; 面板最大容许挠度: [ν] = 200 / 250 =0.8mm;
面板的最大挠度计算值: ν=0. 967×12.15×2004/(100×6000.0×295300) =0.1mm; 面板的最大挠度计算值 ν =0.1mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 0.8mm,满足要求!
二、模板支撑方木的计算:
本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
3
W=6.000×9.000×9.000/6 = 81 cm;
I=6.000×9.000×9.000×9.000/12 = 364.5cm4;
4
方木楞计算简图 1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1= 25.100×0.500 = 12.55 kN/m; (2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.35×0.500 = 0.175 kN/m ;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): p1 = (2.500+2.000)×0.900×0.500 = 2.025kN;
2.强度计算: M=0.1ql2
面板的最大弯矩:M =0.1 ×(1.2*12.7+4.05*1.4)*200×200=0.83×105N.mm; 面板最大应力按下式计算: σ =M/W
其中, σ --面板承受的应力(N/mm); M --面板计算最大弯矩(N·mm); W --面板的截面抵抗矩 :W=bh2
/6
2
b:面板截面宽度,h:面板截面厚度; W= 105×1.5×1.5/6=39.3 cm3;
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2; 面板的最大应力计算值: σ = M/W = 0.83 *10 /39300 =2.1N/mm;
面板的最大应力计算值 σ =2.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下:
V = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足:
T = 3V/2bh
其中最大剪力:V = 0.200×12.7/2+2.025/2 =2.28 kN;
截面抗剪强度计算值 T = 3 ×2280/(2 ×60.000 ×90.000) = 0.63N/mm2; 截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2; 方木的抗剪强度为0.63小于 1.300 ,满足要求! 4.挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
5
2
均布荷载 q = 12.7kN/m; 集中荷载 p = 2.025 kN;
最大变形 V= 5×12.7×200.0004 /(384×9000.000×3645000) +
3
2025.000×200.000 /( 48×9000.000×3645000) = 0.1mm; 方木的最大挠度 0.1小于200.000/250,满足要求!
五、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容:
(2)模板的自重(kN):
NG = 0.75×0.750×0.750 = 0.243 kN; (3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG = 25.1000×0.500×0.750×0.750 =7 kN; 经计算得到,静荷载标准值 NG = NG+NG = 7.243kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000 ) ×0.750×0.750 = 2.53 kN; 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ =12.2 kN;
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 12.2kN;
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.49cm; A ---- 立杆净截面面积(cm):A = 3.84cm; W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm):W=3.9 cm; σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm);
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205.000 N/mm2; Lo---- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式(1)或(2)计算
底部 lo = k1u1h (1) 中部 lo = k1u2h (2) 顶部 lo = (h+2a) k1u3 (3)
k1---- 计算长度附加系数,取值为1.155; u ---- 计算长度系数,参照《扣件式规范》;u1 =1.719;u2=2.066 u3=2.622 a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.200 m; 公式(1)的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1u1h = 1.155×1.719×1.200 =2.38m; Lo/i = 2380/ 14.900 = 159.7;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ=0.259 ;
钢管立杆受压强度计算值 ;σ=12200/(0. 259×384.000) = 122.6N/mm2; 立杆稳定性计算 σ= 122.6N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求!
公式(2)的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1u2h = 1.155×2.066×0.9 =2.14m;
Lo/i = 2140/ 14.900 = 143.6;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ=0.328; 钢管立杆受压强度计算值 ;σ=12200/(0. 328×384.000) = 96N/mm2; 立杆稳定性计算 σ= 96N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求!
公式(3)的计算结果:
立杆计算长度 Lo =( h+2a) k1u = (0.6+2*0.2)*1.155*2.622=3.02m; Lo/i = 3020.000 / 14.900 = 202.6;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.172; 钢管立杆受压强度计算值 ;σ=12200/(0.172×384.000) = 184N/mm2; 立杆稳定性计算 σ= 184 N/mm 小于 [f] = 205.000满足要求!
承重架利用柱作为连接连件,否则存在安全隐患。
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