钢筋混双向板楼盖课程设计书
目 录
第一部分 设计任务书-------------------------------------2 第二部分 设计说明书 ------------------------------------3 第三部分 第四部分 第五部分
设计施工图纸-----------------------------------24 参考资料---------------------------------------26 小结 ------------------------------------------27
第一部分 设计任务书
一、设计目的和方法
通过本设计对所学课程内容加深理解,并利用所学知识解决实际问题;培养学生正确的设计观点、设计方法和一定的计算、设计能力,使我们掌握钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和步骤;培养用图纸和设计计算书表达设计意图的能力,进一步掌握结构施工图的绘制方法。
根据某多层建筑平面图,楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构的要求,并考虑支承结构的合理性确定主、次梁的结构布置方案。确定板的厚度和主、次梁的截面尺寸及钢筋和混凝土强度等级。按照塑性内力重分布的方法进行板、次梁的内力和配筋的计算。按照弹性理论进行主梁的内力和配筋的计算。 二、设计题目-钢筋混凝土现浇楼盖设计
某多层工业厂房,采用现浇钢筋混凝土结构,内外墙厚度均为300mm,设计时只考虑竖向荷载作用,要求完成该钢筋混凝土整体现浇楼盖的设计。 三、设计任务及要求 1、设计内容 (1)结构布置
确定板厚度,对板进行编号,绘制楼盖结构布置图。 (2)双向板设计
进行荷载计算,按弹性和塑性方法进行内力和配筋计算,绘制板的配筋图。 (3)支承梁的设计 2、设计条件
(1)平面尺寸lox=3.6m,loy =4.2m,楼面均布活荷载q=4.5kN/㎡。
(2)楼面做法:20mm厚水泥砂浆面,钢筋混凝土现浇板,15mm厚石灰砂浆抹底。
荷载:永久荷载主要为板,面层及粉刷层自重,钢筋混凝土容重25kN/m3,水泥砂浆容重20kN/m3,石灰砂浆容重17kN/m3,分项系数G=1.2。分项系数Q =1.3或1.4。
楼盖结构平面布置如图1-1所示。
四、 设计成果
(一)、计算说明书一份,包括:
封面、设计任务书、目录、计算书、参考文献、附录、设计心得。
(二)、施工图应包括:
① 结构平面布置图;
② 板的配筋图; ③ 支承梁的配筋图。
图1-1 楼盖结构平面布置图(lox=3.6m,loy=4.2m)
第二部分 设计说明书
一、 结构布置
1.结构布置及构件尺寸选择
双向板肋梁楼盖由板和支承梁构成。双向板肋梁楼盖中,双向板区格一般以3-5m为宜,本双向板肋梁楼盖设计双向板区格平面尺寸lox=3.6m ,loy=4.2m,即支承梁短边的跨度为3600mm,支承梁长边的跨度为4200mm,根据图1所示的柱网布置,选取的结构平面布置方案如图1-2所示。
图1-2 双向板肋梁楼盖结构平面布置图
板、次梁和主梁的截面尺寸拟定
板厚的确定:连续双向板的厚度一般大于或等于l/50=3600/50=72mm,且双向板的厚度不宜小于80mm,故取板厚为100mm。
支撑梁截面尺寸:根据经验,支撑梁的截面高度h=l/14~l/8, 长跨梁截面高度h=(4200/14~4200/8)=300~525mm,故取h=400mm。 长跨梁截面宽 b=h/3~h/2=(400/3~400/2)=133.3~200mm,故取b=200mm。 短跨梁截面高 h=(3600/14~4500/8)mm=257~405mm,故取h=400mm。
短跨梁截面宽 b= h/3~h/2=300/3~300/2=100~150mm,故取b=200mm。
2.荷载计算
由于活荷载标准值大于4kN/m2,则取rQ =1.3。 活荷载设计值:q=rQqK =1.3×4.5=5.85kN/m2 恒荷载设计值:g=rGgK=1.2×gK
20mm厚水泥砂浆地面:0.02×20kN/m3=0.4kN/m2
100mm厚钢筋混凝土现浇板:0.10×25kN/m3=2.5kN/m2 15mm厚石灰砂浆抹底:0.015×17kN/m3=0.255kN/m2 gK=0.4+2.5+0.255=3.155kN/m2
g=3.155×1.2=3.786kN/m2
折算恒载设计值: p′=g+q/2=3.786+6.3/2=6.711 kN/m2 折算活荷载设计值:p″=q/2=5.85/2=2.925 kN/m2 荷载设计值: p=g+q=3.786+5.85=9.636 kN/m2
二、板的计算
(一)按弹性理论计算
图1-3 连续双向板荷载棋盘式布置图
(1)弯矩计算
A区格板(中央区格板) ①跨中弯矩
本区格为四边固定板,则其跨中弯矩M=M1+M2。M1是在(g+q/2)荷载作用下按四边固定计算出跨中弯矩,M2是在q/2荷载作用下按四边简支情况下计算的跨
中弯矩。
mx=mx +0.2my , my=my+0.2mx
因lx/ly=3600/4200=0.85,查附表得:
αx1=0.0241 ;αy1=0.01542 ; αX2=0.0496 ;αy2=0.0349 ;
MX=MX1+MX2=αx1(g+q/2)l02+α
q2
l0 2
=[(0.0241+0.2×0.01542)×6.711+(0.0496+0.2×0.0349)×2.925]×3.62
x2
=(0.02718×6.711+0.05658×2.925)×3.62 =4.509kN.m
My=My1+My2=αy1(g+q/2)l02+α
q2
l02
=[(0.01542+0.2×0.0241)×6.711+(0.0349+0.2×0.0496)×2.925]×3.62
y2
=(0.02024×6.711+0.04482×2.925)×3.62 =3.459kN.m ②支座弯矩
本区格为四边固定板,查表得αx'=-0.0618 ,αY'=-0.0549 MX'=αx'(g+q)l02=-0.0618×9.636×3.62=-7.718 kN.m My'=αY'(g+q)l02=-0.0549×9.636×3.62=-6.856 kN.m
B区格板(边区格板) lx=3.6m,
ly=ln+h/2+b/2=3.9+0.1/2+0.20/2=4.05m
mx=mx +0.2my;my=my+0.2mx
因lx/ly=3600/4050=0.89,查附表得:
αx1=0.02722 ;αy1=0.0155 ; αX2=0.0466 ;αy2=0.0352 ;
MX=MX1+MX2=αx1(g+q/2)l02+α
x2
q2
l0 2
=[(0.0272+0.2×0.0155)×6.711+(0.0466+0.2×0.0352)×2.925]×3.62 =(0.03032×6.711+0.05364×2.925)×3.62 =4.670kN.m
My=My1+My2=αy1(g+q/2)l02+α
q2
l0 2
=[(0.01542+0.2×0.0241)×6.711+(0.0352+0.2×0.0466)×2.925]×3.62
y2
=(0.0210×6.711+0.04452×2.925)×3.62 =3.514kN.m ②支座弯矩
查表得αx'=-0.0669 αY'=-0.05638
MX'=αx'(g+q)l02=-0.0669×9.636×3.62=-8.354 kN.m My'=αY'(g+q)l02=-0.05638×9.636×3.62=-7.043 kN.m
C区格板(边区格板)
lx =ln+h/2+b/2=3.3+0.1/2+0.2/2=3.45m
mx=mx +0.2my;my=my+0.2mx
因lx/ly=3450/4200=0.82,查附表得:
αx1=0.02214 ;αy1=0.0276 ; αX2=0.0539 ;αy2=0.0340 ;
MX=MX1+MX2=αx1(g+q/2)l02+α
q2
l0 2
=[(0.02214+0.2×0.0276)×6.711+(0.0539+0.2×0.0340)×2.925]×3.62
x2
=(0.02766×6.711+0.0607×2.925)×3.62 =4.707kN.m
My=My1+My2=αy1(g+q/2)l02+α
q2
l0 2
=[(0.0276+0.2×0.02214)×6.711+(0.0340+0.2×0.0539)×2.925]×3.62
y2
=(0.0320×6.711+0.04478×2.925)×3.62
=4.481kN.m ②支座弯矩
查表得αx'=-0.0697,αY'=-0.0748
MX'=αx'(g+q)l02=-0.0697×9.636×3.62=-8.70kN.m My'=αY'(g+q)l02=-0.0748×9.636×3.62=-9.34 kN.m
D区格板(角区格板)
lx =ln+h/2+b/2=3.3+0.1/2+0.2/2=3.45m
ly=ln+h/2+b/2=3.9+0.1/2+0.20/2=4.050m
mx=mx +0.2my;my=my+0.2mx
因lx/ly=3450/4050=0.86,查附表得:
αx1=0.03158 ;αy1=0.02168; αX2=0.0496 ;αy2=0.0349 ;
MX=MX1+MX2=αx1(g+q/2)l02+α
q2
l0 2
=[(0.03158+0.2×0.02168)×6.711+(0.0496+0.2×0.0349)×2.925]×3.62
x2
=(0.0359×6.711+0.05658×2.925)×3.62 =5.267kN.m
My=My1+My2=αy1(g+q/2)l02+α
q2
l0 2
=[(0.02168+0.2×0.03158)×6.711+(0.0349+0.2×0.0496)×2.925]×3.62
y2
=(0.0280×6.711+0.04482×2.925)×3.62 =4.134kN.m ②支座弯矩
查表得αx'=-0.08184,αY'=-0.07296
MX'=αx'(g+q)l02=-0.08184×9.636×3.62=-10.215 kN.m My'=αY'(g+q)l02=-0.07296×9.636×3.62=-9.116 kN.m
(2)截面配筋计算 ①折减系数
由于板与梁四边整体连接,各板区格可进行如下调整:
中间区格A:跨中截面和A—A支座的弯矩乘以折减系数0.8。
边区格B:lb/l=3600/4200=0.86
折减系数0.8。
边区格C:lb/l=4200/3600=1.17
以折减系数0.8。
角区格D:跨中截面支座截面的弯矩均不折减。 ②截面有效高度h0:
短边方向跨中截面hox=100-20=80mm
长边方向跨中截面hoy=100-30=70mm 支座截面h0=100-20=80mm
(3)配筋计算 As=
Mx
rs取0.9 , fy=300N/mm2(HRB335)
fyshox
中间区格A x方向跨中截面配筋计算: As=4.509×0.8×106/0.9×80×300=167mm2 中间区格A y方向支座截面配筋计算:
As=6.856×0.8×106/0.9×80×300=254mm2 最小配筋率Ρ见表1—1。
表1—1 截面配筋计算
min
=max{0.45ft/fy,0.2%},各配筋满足最小配筋要求,具体结果
(二)按塑性理论计算
(1)将楼盖划分为A、B、C、D四种区格板,每区格板均取 mx=αmy α=(lx/ly)2 βx'= β
''x
=βy'= β
''y=2.0
其中ly为长跨跨长,lx为短跨跨长。
将跨内正弯矩区钢筋在离支座边ly/4处截断一半,则跨内正塑性铰线上的总弯矩MX ,My应按下列计算:
Mx =(ly-lx/4)mx 同理:My=(lx-lx/4)my
作用于板面上的荷载设计值为P=3.786+6.3=10.086kN/m2
lx=3.6-0.20=3.40m, ly =4.2-0.20=4.00m
即α=(3400/4000)=0.72 my=αmx =0.72my
(2)中央区格A
计算跨度:
lx=3.6-0.20=3.40 ly=4.2-0.20=4.00
则a=(3.40/4.00) 2=0.72, my=amx=0.72mx ①弯矩计算
跨内正塑性铰线上的总弯矩:
MX =(ly - ly /4)mx=3/4×4.00mx=3mx
My=(lx-ly/4)my=(3.40-4.00/4)×0.72×mx =1.728mx
支座边负塑性铰线上的总弯矩:
Mx'=Mx''=βmxly=2×4 mx=8 mx
My'=My''=βmylx=2×3.40×0.72 mx =4.896 mx 根据虚功原理得:
1
(Mx'+Mx''+My'+My'')=1/24ply 2(3lx-ly) 2
3 mx +1.728 mx +1/2(8 mx×2+4.896 mx×2)=1/24×9.636×42×(3×3.40-4)
MX+My+
解得 mx =2.26kN·m/m 则 my=αmx =0.72mx=0.72×2.26=1.63kN·m/m mx=mx=βmx=2×2.26=4.52kN·m/m
my'=βmy=2×1.62=3.24kN·m/m
②配筋计算 截面有效高度h0:
短边方向跨中截面hox=100-20=80mm
长边方向跨中截面hoy=100-30=70mm 支座截面h0=100-20=80mm
由于A区格板四周均有整浇梁支承,故其跨中及支座截面弯矩应予以折减,且取内力臂系数rs=0.9。配筋计算如下: As=
Mx2
,rs取0.9 ,fy=300N/mm(HRB335)
fyshox
'
''
中间区格A y方向跨中截面配筋计算:
As=1.62×0.8×106/0.9×70×300=68.2mm2/m
中间区格A y方向支座截面配筋计算:
As=3.24×0.8×106/0.9×80×300=120.0 mm2/m
故y方向跨中选Φ8@200(As=251 mm2/m),支座选Φ8@200(As=251 mm2/m)。 中间区格A x方向跨中截面配筋计算:
As=2.26×0.8×106/0.9×80×300=83.7mm2/m
中间区格A x方向支座截面配筋计算:
As=4.52×0.8×106/0.9×80×300=167.4 mm2/m
故x方向跨中选Φ8@200(As=251 mm2/m),支座选Φ8@200(As=251 mm2/m)。
(3)边区格B 计算跨度:
lx=3.6-0.20=3.40m
ly= ln+h/2=4.2-0.4/2-0.20/2+0.1/2=3.95m 则a=(3.40/3.95) 2=0.74, my=amx=0.74mx ①弯矩计算
跨内正塑性铰线上的总弯矩:
MX =(ly - ly /4)mx=3/4×3.95mx=3mx
My=(lx-ly/4)my=(3.45-3.95/4)×0.74×mx =1.785mx 支座边负塑性铰线上的总弯矩:
Mx'=Mx''=βmxly=2×3.95 mx=7.9 mx
My'=My''=βmylx=2×3.40×0.74 mx =5.032 mx
根据虚功原理得:
1
(Mx'+Mx''+My'+My'')= 1/24ply 2(3lx-ly) 2
3 mx +1.785 mx +1/2(7.9mx×2+5.03 mx×2)=1/24×9.636×3.952×(3×3.4-3.95)
MX+My+
解得 mx =2.21kN·m/m
则 my=αmx =0.74mx=0.74×2.21=1.64kN·m/m mx'=mx''=βmx=2×2.21=4.42kN·m/m
my'=βmy=2×1.64=3.27kN·m/m
②配筋计算 截面有效高度h0:
短边方向跨中截面hox=100-20=80mm
长边方向跨中截面hoy=100-30=70mm 支座截面h0=100-20=80mm
由于B区格板四周均有整浇梁支承,故其跨中及支座截面弯矩应予以折减, ly/lx=3.95/3.40=1.16
As=
0.8Myfyshoy
,rs取0.9 ,fy=300N/mm2(HRB335)
边区格B y方向跨中截面配筋计算:
As=1.64×0.8×106/0.9×70×300=69.0mm2/m
边区格B y方向支座截面配筋计算:
As=3.27×0.8×106/0.9×80×300=121.1 mm2/m
故y方向跨中选Φ8@200(As=251 mm2/m),支座选Φ8@200(As=251 mm2/m)。 边区格B x方向跨中截面配筋计算:
As=2.21×0.8×106/0.9×80×300=81.8mm2/m
边区格B x方向支座截面配筋计算:
As=4.42×0.8×106/0.9×80×300=163.7 mm2/m
故x方向跨中选Φ8@200(As=251 mm2/m),支座选Φ8@200(As=251 mm2/m)。
(3)边区格C 计算跨度:
lx= ln+h/2=3.6-0.4/2-0.20/2+0.1/2=3.35m ly= 4.2-0.20=4.00m
则a=(3.35/4.00) 2=0.70, my=amx=0.70mx ①弯矩计算
跨内正塑性铰线上的总弯矩:
MX =(ly - ly /4)mx=3/4×4.00mx=3mx
My=(lx-ly/4)my=(3.35-4.00/4)×0.70×mx =1.65mx 支座边负塑性铰线上的总弯矩:
Mx'=Mx''=βmxly=2×4 mx=8 mx
y
M'=My''=βmylx=2×3.35×0.70 mx =6.69 mx
根据虚功原理得:
1
(Mx'+Mx''+My'+My'')= 1/24ply 2(3lx-ly) 2
3 mx +1.65 mx +1/2(8 mx×2+4.69 mx×2)=1/24×9.636×42×(3×3.35-4)
MX+My+
解得 mx =2.25kN·m/m
则 my=αmx =0.70mx=0.70×2.25=1.600kN·m/m mx'=mx''=βmx=2×2.25=4.50kN·m/m
my'=βmy=2×1.70=3.20kN·m/m
②配筋计算 截面有效高度h0:
短边方向跨中截面hox=100-20=80mm
长边方向跨中截面hoy=100-30=70mm 支座截面h0=100-20=80mm
由于C区格板四周均有整浇梁支承,故其跨中及支座截面弯矩应予以折减, ly/lx=4.00/3.375=1.19
As=
0.8Myfyshoy
,rs取0.9 ,fy=300N/mm2(HRB335)
边区格C y方向跨中截面配筋计算:
As=1.60×0.8×106/0.9×70×300=67.8mm2/m
边区格C y方向支座截面配筋计算:
As=3.20×106/0.9×80×300=148.1 mm2/m
故y方向跨中选Φ8@200(As=251 mm2/m),支座选Φ8@200(As=251 mm2/m)。 边区格C x方向跨中截面配筋计算:
As=2.25×0.8×106/0.9×80×300=83.4mm2/m
边区格C x方向支座截面配筋计算:
As=4.50×0.8×106/0.9×80×300=166.7 mm2/m
故x方向跨中选Φ8@200(As=251 mm2/m),支座选Φ8@200(As=251 mm2/m)。
(5)角区格D 计算跨度:
lx= ln+h/2=3.6-0.3/2-0.15/2+0.1/2=3.35m ly= ln+h/2=4.2-0.4/2-0.20/2+0.1/2=3.95m 则a=(3.35/3.95) 2=0.72, my=amx=0.72mx ①弯矩计算
跨内正塑性铰线上的总弯矩:
MX =(ly - ly /4)mx=3/4×3.95mx=2.96mx
My=(lx-ly/4)my=(3.35-3.95/4)×0.72×mx =1.70mx 支座边负塑性铰线上的总弯矩:
Mx'=Mx''=βmxly=2×3.95 mx=7.9 mx
y
M'=My''=βmylx=2×3.35×0.72 mx 4.82 mx
根据虚功原理得:
1
(Mx'+Mx''+My'+My'')= 1/24ply 2(3lx-ly) 2
3 mx +1.70mx +1/2(7.9 mx×2+4.82 mx×2)=1/24×9.636×3.952×(3×3.35-3.95)
MX+My+
解得 mx =2.25kN·m/m
则 my=αmx =0.72mx=0.72×2.25=1.62kN·m/m mx'=mx''=βmx=2×2.25=4.50kN·m/m
my'=βmy=2×1.62=3.24kN·m/m
②配筋计算 截面有效高度h0:
短边方向跨中截面hox=100-20=80mm
长边方向跨中截面hoy=100-30=70mm 支座截面h0=100-20=80mm
D区格属于角区格,跨中截面支座截面的弯矩均可不进行折减。配筋计算如下:
As=
Mx
, rs取0.9 , fy=300N/mm2(HRB335)
fyshox
角区格D y方向跨中截面配筋计算:
As=1.62×106/0.9×70×300=86mm2/m
角区格D y方向支座截面配筋计算:
As=3.24×106/0.9×80×300=150 mm2/m
故y方向跨中选Φ8@200(As=251 mm2/m),支座选Φ8@200(As=251 mm2/m)。 角区格D x方向跨中截面配筋计算:
As=2.25×106/0.9×80×300=104.2mm2/m
角区格D x方向支座截面配筋计算:
As=4.50×106/0.9×80×300=208.3 mm2/m
故x方向跨中选Φ8@200(As=251 mm2/m),支座选Φ8@200(As=251 mm2/m)。 最小配筋率Ρ
min
=max{0.45ft/fy,0.2%},各配筋结果满足要求,具体截面配筋
表1-2 截面配筋计算
计算结果见表1—2。
三、梁的计算
按弹性理论设计支承梁。双向板支承梁承受的荷载如图1-4所示:
图1-4 双向板支承梁承受的荷载
(1)支座弯矩
按弹性理论设计计算梁的支座弯矩时,可按支座弯矩等效原则,按下式
将三角形荷载和梯形荷载等效为均布荷载Pe。 三角形荷载作用时:(lx方向):Pe=5/8P' 梯形荷载作用时: (ly方向):Pe=(1-2α1+α1)P
2
3
'
其中:P'=P×lx/2=(g+q) lx=9.636×3.6=34.69kN/m
α1=(lx/2)/ly=3.6/2/4.2=0.429 即 Pe=5/8P'=5/8 ×34.19=21.37 kN/m
Pe'=(1-2×0. 4292+0. 4293) ×34.69=24.66 kN/m 纵向支承梁L-1设计:
①计算跨度:
边跨:l1= ln1+(a+b)/2=3.6-0.20-0.20/2+(0.4+0.20)/2=3.6m
1.025ln1+ b/2=1.025×(3.6-0.20-0.20/2)+0.20/2=3.483m
取小值l1=3.483m 中间跨:l2=3.6m
平均跨度:(3.483+3.6)/2=3.541m
跨度差:(3.6-3.483)/3.6,可按等跨连续梁计算。 ②荷载计算:
梁自重:0.20×(0.4-0.10)×25=1.5 kN/m
梁粉刷抹灰自重:0.015×2×(0.4-0.1)×17=0.153 kN/m
梁自重及抹灰产生的均布荷载设计值g=1.2×(1. 5+0.153)=1.9836 kN/m
纵向支承梁L-1的计算简图如图所示
图1-5 纵向支承梁L-1的计算简图
将三角形荷载折算成均布荷载后,作用在梁上的荷载设计值:
21.37+1.653=23.023 kN/m
查教材附表一得: 跨内最大弯矩:
M1—2=0.078Pelx2×1.2=0.078×23.023×3.48252×1.2=26.14 kN·m
M2—3=0.033Pelx2×1.2=0.033×23.023×3.62×1.2=11.82 kN·m M3—4=0.046Pelx2×1.2=0.046×23.023×3.62×1.2=16.48 kN·m M4—5=11.82 kN·m M5—6=26.14 kN·m 支座弯矩:
M1=M6=0
M2=M5=-0.105Pelx2×1.2=-0.105×23.023×3.48252×1.2=-29.32 kN·m M3=M4=-0.079Pelx×1.22=-0.079×23.023×3.48252×1.2=-22.06 kN·m
横向支承梁L-2设计
①计算跨度:
边跨:l1= ln1+(a+b)/2=4.2-0.3/2-0.1/2+(0.3+0.2)/2=4.2m
1.025ln1+ b/2=1.025×(4.4-0.3/2-0.2/2)+0.2/2=4.149m
取小值l1=4.149m 中间跨:l2=4.2m
平均跨度:(4.149+4.2)/2=4.174m
跨度差:(4.2-4.149)/4.149=1.2%,可按等跨连续梁计算。 ②荷载计算:
梁自重:0.20×(0.4-0.10)×25=1.5 kN/m
梁粉刷抹灰自重:0.015×2×(0.4-0.1)×17=0.153 kN/m
梁自重及抹灰产生的均布荷载设计值g=1.2×(1.5+0.153)=1.9836 kN/m
横向支承梁L-2的计算简图如图所示
图1-6 横向支承梁L-2的计算简图
作用在梁上的荷载设计值:24.66+(1.5+0.153)=26.313 kN/m 查教材附表一得: 跨中最大弯矩:
MA—B=0.080Pe'ly2×1.2=0.080×26.313×4.1492×1.2=-43.49 kN·m MB—C=0.025Pe'ly2×1.2=0.025×26.313×4.22×1.2=-13.93 kN·m MC—D=43.49KN·m 支座弯矩:
MA=MD=0
MB=MC=-0.100Pe'ly2×1.2=-0.100×26.313×4.1742×1.2=-55.00 kN·m (2)剪力计算 查教材附表一得: 纵向支承梁L-1:
V1=0.394Pelx=0.394×23.023×3.6=32.67kN V2L=-0.606Pelx=-0.606×23.023×3.6=-50.23kN V2R=0.576Pelx=0.576×23.023×3.6=47.74kN
V3L=-0.474Pelx=-0.474×23.023×3.6=-39.29kN V3R=0.500Pelx=0.500×23.023×3.6=41.44kN V4L=-0.500Pelx=-41.44kN V4R=0.474Pelx=39.29kN V5L=-0.576Pelx=-47.74kN V5R=0.606Pelx=50.23kN V6=-0.394Pelx=-32.67kN
横向支承梁L-2:
VA=0.400Pe'ly=0.400×26.313×4.2=44.21kN
VBL=-0.600Pe'ly=-0.600×26.313×4.2=-66.31 kN
VBR=0.500Pe'ly=0.500×26.313×4.2=55.26kN VCL=-0.500Pe'ly=-55.26kN VCR=0.600Pe'ly=66.31kN VD=-0.400Pe'ly=-44.21kN (3)配筋计算
C25混凝土:α1=1; fc=11.9KN/mm2; ft=1.27 kN/mm2 HRB335钢筋:fy=300KN/mm
2
图1-7 支承梁的截面尺寸简图
①验算截面尺寸: 纵向支承梁L-1:
b=200mm,h0=h-40=360mm,hw=h0=360mm,hw/b=360/200=1.80Vmax=41.44kN 截面满足要求。
横向支承梁L-2:
b=200mm,h0=h-40=360mm,hw=h0=360mm,hw/b=360/200=1.8Vmax=66.31kN ②正截面受弯承载力计算
根据题意,受弯承载力计算过程见表1—3。计算过小,则按构造配筋.纵向受力钢筋的最小配筋率为0.2%和0.45ftfy中的较大值,这里即0.2%。表1-3中的配筋率满足要求。
表1—3 纵筋计算
(4)斜截面受剪承载力计算 纵向支承梁L-1:
0.7ftbh0=0.7×1.27×200×360=64.0KN>Vmax=41.44kN 横向支承梁L-2:
0.7ftbh0=0.7×1.27×200×360=64.0KN>Vmax=66.31kN 即按构造配置腹筋。
配筋率 :ρsvmin=0.36×ft/fyv=0.36×1.27/300=0.15% 纵向支承梁L-1:
ρ=Asv/bs=100.6/200/200=0.25%>ρsvmin 选配箍筋(n=2), Φ8@200。 横向支承梁L-2:
ρ=Asv/bs=100.6/200/200=0.25%>ρsvmin 选配箍筋(n=2), Φ8@200。
第三部分 绘制施工图
(1)双向板配筋图
根据计算结果并考虑构造要求,绘制按弹性理论计算的板配筋图如图1-8所示
图1-8 板的配筋
(2) 双向板支承梁配筋图
根据计算结果并考虑构造要求,分别绘制纵向支承梁L-1和横向支承梁L-2的配筋图,如图1-9,1-10所示。
图
1-9
图1-10
第四部分 参考资料
1. 《混凝土结构设计规范》(GB-50010-2002)中国建筑工业出版社 2. 《混凝土结构荷载规范》(GB-50009-2001)中国建筑工业出版社 3.《混凝土结构设计》中国建筑工业出版社 梁兴文、史庆轩编 4.《混凝土结构设计原理》中国建筑工业出版社 梁兴文、史庆轩编 5.《混凝土结构设计》武汉理工大学出版社 熊丹安编 6.《混凝土结构基本原理》中国建筑工业出版社 同济大学编 7.《混凝土及砌体结构》中国建筑工业出版社 王振东编 8.《钢筋混凝土原理》清华大学出版社 过镇海编 9. 《混凝土结构设计》科学出版社 阎兴华编
10.《混凝土结构设计》高等教育出版社 沈蒲生 梁兴文编