桥梁工程课程实训报告

长沙理工大学继续教育学院

桥梁工程实训报告

助学站：专 业： 考籍号： 姓 名： 成 绩：

2014年4月

桥梁工程课程实训任务书

一、实训目的

通过本实训要求学生掌握钢筋混凝土梁桥上部结构纵、横断面实训和细部尺寸的拟定；掌握恒载和活载的内力计算特点；及其作用的组合计算。熟悉桥梁实训规范及标准图的应用，深入理解梁式桥实训理论，掌握基本的实训方法和步骤。

二、课程实训的题目

钢筋砼简支梁桥上部结构实训、计算

三、实训内容

公路等级：一级公路

实训荷载：公路—I 级, 人群3.0KN/m2，栏杆及人行道的重量按4.5 KN/m计；

桥面净空：4车道（6车道）+2×1.0m 人行道； 实训时速：60千米/小时

地质水文情况：河床地面线为（从左到右）：0/0，－1/5，－1.5/12，－2.5/17，－3/22，-3.5/28，－4/35，－4.5/45，-2.8/55，－1.25/70，－1/85，0 /100，（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为花岗岩；

实训洪水位-2.6m ，非通航河流。

桥梁分孔：a 、30m+30m+30m+10m 简支梁 6车道 b、25m+25m+25m+25m 简支梁 6车道

c、16m+16m+16m+16m+16m+16m 简支梁 6车道

d、13m+13m+13m+13m+13m+13m+13m +13m简支梁 6车道

e 、30m+30m+30m+10m 简支梁 4车道

f、25m+25m+25m+25m 简支梁 4车道

g、16m+16m+16m+16m+16m+16m 简支梁 4车道

h、13m+13m+13m+13m+13m+13m+13m +13m简支梁 4车道

材料容重：水泥砼23 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3

实训任务安排

根据老师安排，按照下表规定，明确每个实训同学的分孔方案和行车道数，每人独立完成规定的实训任务。

实训内容：

①根据桥梁分孔方案，进行桥梁的纵断面实训；

②根据车道数对桥面净空进行布置，对桥梁的横断面进行实训； ③选取主梁的合理的横断面形式（T 梁、板梁），拟定主要控制截面的细部尺寸。控制截面为支点截面、1/4跨截面、跨中截面和变化点截面；

④计算结构一期、二期恒载集度； ⑤计算控制截面的恒载内力； ⑥横向分布系数计算；

⑦冲击系数及车道折减系数的确定； ⑧控制截面的活载内力计算；

⑨作用组合计算画桥梁结构的内力包络图。

实训要点

1、纵断面实训：桥梁分孔布置、计算跨径的确定、桥道高程确定、纵坡（竖曲线半径）以及桥梁下部结构布置。

2、横断面布置：主梁横截面形式，栏杆、人行车、行车道布置，横坡设置，桥面铺装。

3、主要控制截面尺寸拟定：主梁的布置、梁高、横隔梁布置、梁肋尺寸、翼板尺寸及横隔梁尺寸。 4、恒载内力计算；

5、荷载横向分布系数计算；

支点采用杠杠原理法，跨中采用其他方法，注意M 沿主梁的位置

的变化。

6、根据不同情况在影响线上进行活载布置，求控制截面活载内力 7、按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行作用组合。 8、画控制的内力包络图。

五、实训依据

1、中华人民共和国行业标准．公路工程技术标准（JTG B01-2003）. 北京:人民交通出版社,2004 2、中华人民共和国行业标准．公路桥涵实训通用规范(JTG D60-2004) 含条文说明. 北京:人民交通出版社,2004

3、中华人民共和国行业标准．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵实训规范(JTG D62-2004)含条文说明

4、《桥梁工程》，姚玲森，2008，人民交通出版社.

六、考核标准

根据平时表现、提交的实训成果和答辩情况进行综合评定，成绩按优秀、良好、中等、及格和不及格五级评定。

七、注意事项

1、实训要求每个学生独立思考，独立完成所规定的实训任务。 2、学生必须制定详细的实训进度计划，按计划分阶段完成实训任务。

3、学会使用规范、手册及各种参考图集，尽可能少依赖教材。 4、同组同学之间要注意协作配合，互帮互学、共同进步，但切勿相互抄袭。

《桥梁工程》实训报告

1. 实训资料

公路等级：一级公路

实训荷载：公路—I 级, 人群3.0KN/m2，栏杆及人行道的重量按4.5

KN/m计；

桥面净空：4车道（6车道）+2×1.0m 人行道； 实训时速：60千米/小时

地质水文情况：河床地面线为（从左到右）：0/0，－1/5，－1.5/12，

－2.5/17，－3/22，-3.5/28，－4/35，－4.5/45，-2.8/55，－1.25/70，－1/85， 0 /100，（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为花岗岩；实训洪水位-2.6m ，非通航河流。

材料容重：水泥混凝土KN/m3，钢筋混凝土25 KN/m3，沥青混凝土21

KN/m3啊。

2. 桥梁纵断面布置

2.1、桥梁分孔：桥梁分孔为13×8的简支梁桥。

2.2、桥道高程：为了保证桥下流水净空，对于板式桥，板底一般应

高出实训洪水位不小于25cm ，高出最高流水位不小于50cm 。则可知道桥底板最低为0.5m+（-2.6m ）=-2.1m.又因为取纵断面坡度为2%。则跨中再提高50m ×2%=1m。因此桥底板最低为-2.1+1=-1.1m。现取桥下净空高度为6.1m 。即可得桥面地板标高为3.5m 。

3. 横断面布置。

3.1、桥面净空确定：4m+2m=6m。

3.2、主梁横断面布置：路面为公路1级，采用沥青混凝土桥面铺装，

厚度取80mm ，桥面铺装设置混凝土垫层，桥上横坡取2%，因此取20—160mm 的混凝土垫层，根据《公路桥涵实训通用规范》混凝土取C40。因为实训车速为60Km/h，根据《公路工程技术标准》车道净宽取3.5m ，人行道宽取1m ，人行道横向坡度去1%。设置人行道和路缘石高出行车道0.25m ，中央分隔带取1.36m 。因为是一级公路，所以需要设置护栏，取护栏高1.2m ，板与板之间的间隙为10mm 。桥面总宽：2m+3.5×4m+1.36m=17.36m。

桥梁横截面布置（mm）

采用后张法预应力混凝土简支空心板，根据《公路桥涵标准实训》。对后张法预应力混凝土简支空心板的标准尺寸规定。13m 跨径的预应力混凝土板预制厚度取0.75m 。混凝土等级强度采用C40。

跨中截面示意图（mm ）

支点截面示意图（mm ）

后张法预应力混凝土空心简支板布置方法：两肋下部各布置2束钢绞线，每束由6跟φ15钢绞线组成。采用强度等级为1570/1860的钢绞线，在顶板和底板布置有φ8的纵向钢筋以增强板的抗裂性。箍筋在板端加密，以承受剪力。

根据《公路钢筋混凝土跟预应力混凝土桥涵实训标准》

9. 4. 10 后张法预应力混凝土构件的曲线形预应力钢筋的曲线半径应符合下列规定：

1 钢丝束、钢绞线束的钢丝直径等于或小于5mm 时，不宜小于4m ；钢丝直径大于5mm 时，不宜小于6m 。

9．4. 6 后张法预应力混凝土构件的端部锚同区，在锚具下面应设置厚度不小于16mm 的垫板或采用具有喇叭管的锚具垫板。锚垫板下应设间接俐筋，其体积配筋率ρ不应小于0．5％.

v

该布置的后张法预应力混凝土空心简支板符合上述要求。 预应力钢筋如图所示配置，得到半径分别为12.5m 跟30m 均符合要求。 3.3、板间横向连接。（采用企口式混凝土绞） 如图所示（mm ）

4．永久作用计算

4.1、计算结构一期、二期恒载集度。（一期恒载为梁/板本身自重，二期恒载为桥面铺装，人行道等自重）

4.1.1、一期恒载集度： g 1=⎡1.24⨯0.75-π⨯(0.5⨯0.47)2⎤⨯23=17.4kN /m

⎣⎦

4.1.2、二期恒载集度。

0.5⨯(0.02+0.16)⨯14⨯23+0.08⨯14⨯21g ==3.75kN /m 桥面铺装层： 2

14

栏杆人行道： 4.5⨯3.36

g 3==1.08kN /m

14

n =3

二期恒载集度： g /=∑g =g +g =4.83kN /m

i 23i =2

4.2、控制截面恒载内力计算。

l =12.46m 整个结构计算跨径：

4.2.1、一期恒载内力：

内力计算简图：

控制截面图示： 236

7

1

1

Q x =gl =108.4kN 位于1处 x=0： M x =0kN ⋅m

2

111⎛1⎫

位于2处 x =l /8： M x =gl ⨯l -g l ⎪=147.73kN /m

282⎝8⎭

⎛1⎫ 1

Q =gl -g ⨯l =81.3kN

x

2

⎪

2⎝8⎭ 2111⎛1⎫32

M =gl ⨯l -g l =gl =253.25kN ⋅m x =l /4位于3处 ： x 2 ⎪

42⎝4⎭32

111

Q x =gl -g ⨯l =gl =54.2kN

244 2131⎛3⎫

位于4处 x =3l /8 M x =gl ⨯l -g l ⎪=316.57kN /m

282⎝8⎭

1⎛3⎫

Q x =gl -g ⨯ l ⎪=27.1kN

2 ⎝8⎭

2

1111⎫位于5处 x =l /2： M x =gl ⨯l -g ⨯⎛ l ⎪=337.67kN ⋅m 222⎝2⎭

11

Q x =gl -g ⨯l =0kN

22 2151⎛5⎫

位于6处 x =5l /8： M x =gl ⨯l -g l ⎪=316.57kN /m

282⎝8⎭ 1

⎛5⎫

Q x =gl -g ⨯ l ⎪=-27.1kN

2⎝8⎭2

1313⎛3⎫

位于7处 x =3l /4： M x =gl ⨯l -g ⨯ l ⎪=gl 2=253.25kN ⋅m

242⎝4⎭32131 Q x =gl -g ⨯l =-gl =-54.2kN 244

2

1717⎛⎫位于8处 x =7l /8： M x =gl ⨯l -g l ⎪=147.73kN /m 282⎝8⎭

1⎛7⎫

Q x =gl -g ⨯ l ⎪=-81.3kN

2 ⎝8⎭

其计算结果如下表所示：

一期恒载边主梁控制截面内力

控制截面内力图：

1.625m 3.25m 4.875m 6.5m 8.125m 9.75m 11.375m 147.73 316.57337.67

一期恒载主梁控制截面弯矩图

81.3

54.2 27.10

一期恒载主梁控制截面剪力图 -108.4

4.2.2、二期恒载内力：

n =3/恒载集度： g =∑g i =g 2+g 3=4.83kN /m i =2

内力计算简图：

控制截面示意图： 82356

7

1

1/

位于1处 x=0： Q =g l =30.1kN M x =0kN ⋅m x

2

2

1/11/⎛1⎫

位于2处 x =l /8： M x =2g l ⨯8l -2g 8l ⎪=41kN /m

⎝⎭

1⎛1⎫ Q x =g /l -g /⨯ l ⎪=22.57kN 2⎝8⎭ 21/31/⎛3⎫3/2

M x =g l ⨯l -g ⨯ l ⎪=g l =70.3kN ⋅m 位于3处 x =l /4：

8.125m 9.75m 11.375m

108.4

242

⎝4⎭

32

111 Q x =g /l -g /⨯l =g /l =15.05kN 244 21/31/⎛3⎫

位于4处 x =3l /8： M x =g l ⨯l -g l ⎪=87.87kN /m

282⎝8⎭ 1/⎛3⎫

Q x =g l -g /⨯ l ⎪=7.52kN

2⎝8⎭ 21/11/⎛1⎫

位于5处 x =l /2: M x =g l ⨯-g ⨯ l ⎪=93.73kN ⋅m

222⎝2⎭

1/1/

Q =g l -g l =0kN x 22

计算结果如表所示：

二期横载作用时主梁的弯矩和剪力

控制截面内力图：

1.625m 3.25m 4.875m 6.5m 8.125m 9.75m 11.375m

41 70.3 87.87

93.73

二期恒荷载主梁控制截面弯矩

30.1

22.57

15.05

7.52

8.125m 9.75m 11.375m

-30.1

二期恒荷载主梁控制截面剪力

5．可变作用计算.

5.1、主梁横向分布系数计算。

5.1.1、主梁跨中横向分布系数计算。

本实训各主梁横截面均相同，利用偏心压力法计算，梁数为14，间距为1.24m 。 ⎡(6⨯1.24+0.62)2+(5⨯1.24+0.62)2+(4⨯1.24+0.62)2⎤n =14

2

⎥=349.8a i =2⨯⎢∑ 2222

⎢⎥i =1+3⨯1.24+0.62+2⨯1.24+0.62+1.24+0.62+0.62()()()⎣⎦

1号梁的横向影响线：

1a 1⨯a 14a 121 η=-n =14=0.07-0.19=-0.12η=+=0.07+0.19=0.261.14

1.1

14

n =14i =1

∑a

2i

14

∑a

i =1

2

i

1号梁横向影响线及布载图

x 13⨯1.24-x

=

设零点至1号梁的距离为x ，则： 0.12 得：x =11.03m 0.26

1

路缘至1号梁的距离为：∆ = 1 - ⨯ 1.24 =

0.38 m （即1号梁的跨中点在人行道内）

2

车辆荷载：

11

三车道： m cq =∑ηq =(ηq 1+ηq 2+ηq 3+ηq 4+ηq 5+ηq 6)22 1η1.1

=⋅x q 1+x q 2+x q 3+x q 4+x q 5+x q 6)( 2x 10.26 =⨯(10.15+8.35+7.05+5.25+3.95+2.15)211.03

=0.43

11

两车道： m cq =∑ηq =(ηq 1+ηq 2+ηq 3+ηq 4)22 1η

=⋅1.1(x q 1+x q 2+x q 3+x q 4) 2x

10.26

=⨯(10.15+8.35+7.05+5.25)211.03

=0.36

根据文献2，对于多车道的横向分布系数应乘以折减系数，折减系数取值如表5.1所示：

因为 0.43⨯0.78=0.34

0.26

人群荷载： m cr =⨯(11.03+0.62-0.5)=

0.263

11.03

2号梁横向影响线：（方法同一号梁）

车辆荷载 m cq =0.29

人群荷载 m =0.2⨯(10.49+1.24⨯1+0.62-0.5)=0.23

cr

10.49

3号梁横向影响线：

3号梁横向影响线及布载图

车辆荷载 m cq =0. 2 9

0.16m cr =⨯(9.92+1.24⨯2+0.62-0.5)=0.2人群荷载

9.92

4号梁横向影响线：

1a 4⨯a 11a 421

=0.02η4.4=+14=0.13η4.11=-14

14142

a i a 2i ∑∑

11

x -7⨯1.24

设零点至4号梁的距离为x ，则： x = 得：x =10.26m

0.130.02

则零点至1号梁的距离为： d =10.26+3⨯1.24=13.98m 车辆荷载：

11

四车道： m cq =⨯∑ηq =(ηq 1+ηq 2+ηq 3+ηq 4+ηq 5+ηq 6+ηq 7+ηq 8)

22

10.13=⨯⨯(13.1+11.3+10+8.2+6.9+5.1+3.8+2)

210.26

=0.38 11

三车道： m cq =⨯∑ηq =ηq 1+ηq 2+ηq 3+ηq 4+ηq 5+ηq 6

22 10.13=⨯⨯(13.1+11.3+10+8.2+6.9+5.1)210.26

=0.35

()

11

两车道： m cq =⨯∑ηq =(ηq 1+ηq 2+ηq 3+ηq 4)22

10.13

=⨯⨯(13.1+11.3+10+8.2)210.26=0.269

（根据文献2，对于多车道的横向分布系数应乘以折减系数。）

91. =00四车道0.38⨯0.67=0.26 三车道 0.35⨯0.78=0.27 两车道 0. 26⨯

0. 2

所以取三车道 m cq =0.27

人群荷载： m cr =0.13⨯(10.26+1.24⨯3+0.65-0.5)=0.18

10.26

4号梁横向影响线及布载图

5号梁横向影响线：（方法同4号梁）

5号梁横向影响线及布载图车辆荷载：m cq =0.24

0.1人群荷载： m cr =⨯(10.33+1.24⨯4+0.62-0.5)=0.15

10.33

6号梁横向影响线：

6号梁横向影响线及布载图车辆荷载： m cq =0.21

人群荷载： m cr =0.08⨯(14.88+1.24⨯5+0.62-0.5)=0.11

14.88

7号梁横向影响线： 7号梁横向影响线及布载图车辆荷载：m cq =0.194

0.07人群荷载： m cr =⨯(30.17+1.24⨯6+0.62-0.5)=0.08830.17

注 8——14梁与7——1号梁横向分布系数对应相等

5.1.2、主梁支点处横向分布系数计算：本实训利用杠杆原理法计算

1号梁横向影响线：

1.241.24-0.881

车辆荷载：得：x =0.29 所以 =m oq =ηq =0.15

1x 2

1.241.24+0.12

=

人群荷载：得：x =1.10 所以 m or =1.10 1x

2号梁横向影响线：

2号梁横向影响线及布载图

11

车辆荷载： m oq =ηq =⨯1.0=

0.5

22

人群荷载： m or =0

3号梁横向影响线:

3号梁横向影响线及布载图

11

车辆荷载：m oq =ηq =⨯1.0=

0.5

22

人群荷载：m or =0

4号梁横向影响线：（有两种方案）

1

方案1：如图所示 m oq q = 1⨯ 1.0 = 0.5 m or =0 = η

22

4号梁横向影响线

11

方案2：如图所示m oq =ηq

=⨯(0.79+0.16)=

0.48m or =0

22

综合两个方案，选取方案1 5号梁横向影响线：

5号梁横向影响线

11

m oq =ηq =⨯

1.0=

0.5人群荷载：22

车辆荷载：m or =0

6号梁横向影响线：

6号梁横向影响线

11

m oq =ηq =⨯1.0=0.5人群荷载：22

车辆荷载：m or =0

7号梁横向影响线：

7号梁横向影响线

11

m oq =ηq =⨯1.0=0.5人群荷载：22

车辆荷载：m or =0

注：8——14号梁与7——1号梁横向分布系数对应相等

5.2冲击系数和车道折减系数的确定

5.2.1、冲击系数的确定： 混凝土强度为C40 E =3.25⨯1010N /m 2 截面形式如图（单位mm ）：

11

抗弯惯性矩： I c =⨯1.24⨯0.753

-⨯π⨯0.474=4.12⨯10-2m 4

12

64

根据《公路桥涵实训通用规范》（JTG D60—2004）4.3.2中的规定，适用于连续梁的结构基频计算公式如下：

1 简支梁桥： f 1=

m c =G /g

式中ι——结构的计算跨径(m)； E ——结构材料的弹性模量(N/m2) ； I c —结构跨中截面的截面惯矩(m4) ；

m c —结构跨中处的单位长度质量(Kg /m)，当换算为重力计算时，其单位应为(Ns2/m2) ； G ——结构跨中处延米结构重力(N/m)； g ——重力加速度，g ＝9.81(m/s2) 。

g 1+g /)⨯103

(所以： m c =G /g ==2.309⨯103Ns 2/m 2

9.81

πf 1===7.705Hz 2⨯12.462

根据《公路桥涵实训规范》计算主梁的冲击系数。 冲击系数： μ=0.1767ln f -0.0157=0.345

5.2.2、车道折减系数的确定：

根据文献2，车道折减系数取值如表5.5所示：

5.3、控制截面活载内力计算：

实训荷载：公路—I 级, 人群3.0KN/m2

q k =10.5=105kN /m

13-5 P k =180⨯(1+) =212kN 50-5

5.3.1、影响线计算：

本实训为板梁，梁截面尺寸均相同，故取1号梁做为计算对象。 所得控制截面影响线如图所示： M Q

1.000

1号梁支点处内力影响线

M

1.363

0.875 Q 0.125

1

1号梁处 l 内力影响线

8

M

2.336

0.750

Q

0.250

1号梁l 截面处内力影响线

14

M

2.9200.625

Q

0.375

1号梁 l 处截面内力影响线

38

M

3.1150.500

Q

0.500

1

1号梁l 处截面内力影响线计算

M

2

2.920

0.375

Q

0.625

1号梁l 处截面内力影响线

5

8

M

2.336

Q

34

0.250

0.750

1号梁l 处截面内力影响线

M

2.920

0.125

Q

7

1号梁l 处截面内力影响线

8

0.875

5.3.2、汽车荷载效应内力计算： 1、计算原理：

以计算中跨跨中截面活载内力为例，考虑到荷载横向分布系数沿跨长方向变化很小，对计算结构影响不大，故忽略荷载横向分布系数沿跨长方向的变化，取跨中截面的荷载横向分布系数为计算值。 主梁汽车荷载效应横向分布系数确定之后，将荷载效应乘以相应的横向分布系数，在主梁影响线上最不利布载，可求的主梁最大活载效应内力，计算公式为：

S =(1+μ) ⋅ξ⋅m i (∑q k ⋅ω+P k y )

以上是对车道荷载的内力计算，对于人群荷载内力的计算，只要按上式中不计冲击系数和多车道折减系数，并将车道布载换为人群荷载标准值，代入人群荷载的横向分布系数即可。 2、内力计算：

3.115

最大正弯矩加载图

最大负弯矩加载图

0.875

0.125

最大正剪力加载图

0.625

0.375

最大负剪力加载图

0.15

1.1

0.360.36

0.15

汽车荷载横向分布系数沿跨长方向变化图

1.1

0.263

0.263

人群荷载横向分布系数沿跨长方向变化图

车道荷载内力计算： 弯矩计算：（取1号梁跨中为计算范例）

M max =(1+μ)⋅ξ⋅m c ⋅(q k ⋅ω+p k ⋅y )

1⎛⎫ =(1+0.345)⨯1⨯0.36⨯0.67⨯ 10.5⨯⨯12.46⨯3.115+212⨯3.115⎪2⎝⎭

=278.95kN ⋅m

M min =-(1+μ)⋅ξ⋅m c ⋅(q k ⋅ω+p k ⋅y )

=-(1+0.345)⨯1⨯0.36⨯0.67(10.5⨯0+212⨯0)

=0

剪力计算： Q max =(1+μ)⋅ξ⋅m c ⋅(q k ⋅ω+1.2⋅p k ⋅y ) =-(1+0.345)⨯1⨯0.36⨯0.67(10.5⨯0+212⨯0) =0kN /m

Q min =-(1+μ)⋅ξ⋅m c ⋅(q k ⋅ω+1.2⋅p k ⋅y )

=-(1+0.345)⨯0.67⨯0.36⨯(10.5⨯1.56+1.2⨯212⨯0.5) =-51.62kN 人群荷载内力计算：

弯矩计算： M max =m r ⋅p r ⋅ω=0.263⨯3.0⨯19.41=15.31kN /m

M min =m r ⋅p r ⋅ω=0.263⨯3.0⨯0=0kN /m

剪力计算： Q max =m r ⋅p r ⋅ω=0.263⨯3.0⨯1.56=2.46kN

Q min =-m r ⋅p r ⋅ω=-0.263⨯3.0⨯1.56=-2.46kN

同理，根据此方法可以计算出1号梁位于 x =0 ，x =l /8 ，x =l /4 x =3l /8 ，x =l /2 ，x =5l /8 ，x =3l /4 ，x =l 。处的由车辆荷载跟人群荷载引起的弯矩跟剪力。

6、内力组合

6.1、按承载能力极限状态实训

基本组合。永久作用的实训值效应和可变作用实训值效应组合，其效应组合表达式为：

m n

γ0S ud =γ0(∑γGi S Gik +γQ 1S Q 1k +ψc ∑γQj S Qjk )

m n i =1j =2

或 γ0S ud =γ0(∑S Gid +S Q 1d +ψc ∑S Qjd )

i =1j =2

根据《桥通规》，各种作用的分项系数取值如下： 结构重要性系数取γ0=1.0；

恒载作用效应的分项系数取γG 1=1.2（对结构承载力不利），或

； γG 1=1.0（对结构承载力有利）

汽车荷载效应的分项系数取γQ 1=1.4；

30

其他可变作用效应的组合系数取ψc =0.8； 人群荷载效应的分项系数取γQj =1.4。 6.2、按正常使用极限状态实训 6.2.1作用短期效应组合

永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合，其效应组合

m n

表达式为：S sd =γ0(∑S Gik +∑ψ1j S Qjk ) =S G 1+S G 2+0.7S Q 1+1.0S Q 2

i =1j =1

根据《桥通规》，各种作用的分项系数取值如下：

汽车荷载（不计冲击力）效应的频遇值系数取ψ11=0.7； 人群荷载效应的频遇值系数取ψ12=1.0；

6.2.2、作用长期效应组合

永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组

m n

合表达式为：S 1d =(∑S Gik +∑ψ2j S Qjk ) =S G 1+S G 2+0.4S Q 1+0.4S Q 2

i =1j =1

根据《桥通规》，各种作用的分项系数取值如下：

汽车荷载（不计冲击力）效应的准永久值系数取ψ21=0.4； 人群荷载效应的准永久值系数取ψ22=0.4。 6.3、作用效应组合表：

31

6.4内力包络图：

承载能力极限状态组合：

32

0L/8

L/43L/8L/25L/83L/47L/8L 867.47

925.36

867.47

最大弯矩包络图

201.28

169.7

138.65

106.57

75.01

最大剪力包络图

-201.28

106.2

105.9

45.9

-14.71

75.01

14.71

-45.9

105.9

106.2

-75.01

最小剪力包络图

33

0L/8

L/43L/8L/25L/83L/47L/8L 0

601.83641.98

最大弯矩包络图

128.9

158.2

98.4

68.49

35.58-35.58

-68.49

-98.4

最大剪力包络图

-128.9

-158.28

138.5

94.23

50

5.68

35.38-35.58

-5.68

-50

-94.23

-138.5

最小剪力包络图

34

00

L/8

L/43L/8L/25L/83L/47L/8L 0

240.23

514.77

549.10

514.77

最大弯矩包络图

148.92

117.09

85.27

53.45

21.63-21.63

-53.45

-85.27

-117.09

-148.28

最大剪力包络图

138.5

98.47

58.43

18.4

21.63-21.63

-18.4

-58.43

-98.47

-138.5

最小剪力包络图

35

9、文献资料

1、中华人民共和国行业标准．公路工程技术标准（JTG B01-2003）. 北京:人民交通出版社,2004

2、中华人民共和国行业标准．公路桥涵实训通用规范(JTG D60-2004)含条文说明. 北京:人民交通出版社,2004

3、中华人民共和国行业标准．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵实训规范(JTG D62-2004)含条文说明

4、《桥梁工程》，姚玲森，2008，人民交通出版社.

36