压力容器相关标准问题的解答

压力容器标准问题解答

（第一批）

一、 所提问题：我单位有一台产品，夹套设计材料为Q235-A ，现采用Q235-B 代用，请问：该台产品夹

套试板是否要按Q235-B 进行冲击试验？

解答：GB150 10.5.6.5条 Q235-B钢板制壳体，也无须进行试板的冲击试验，更何况代用Q235-A

二、所提问题：GB150中钢管标准GB8163壁厚只能用小于等于10，如果大于10是否也能用。GB9948、 GB6749钢管最大直径273，规格太少选用受限制，是否能用GB5310，但GB150中没有推荐用 GB5310，请专家解释一下。

解答：由于GB8163的技术要求较低，因此以壁厚小于等于10mm 作限制，大于10mm 不允许使用。GB6749的1.1中“根据需方要求，经供需双方协议，可供应表1规定以外的钢管”。GB9948-88的3.1.1中“管道壳的外径和壁厚应符合GB8163中外径和壁厚的规定”，均不受最大直径φ273mm的限制。

——以上问题由中国通用机械工程总公司秦晓钟教授解答

三、所提问题：我们在执行《钢制压力容器焊接工艺评定》JB4708-2000标准中遇到II-1同钢号（16MnR-16MnR ）母材工艺评定是否适用于I-1同钢号（Q235-Q235）母材的问题。按标准中5.3.2.2“……但类别号为II （或组别号为VI-1，VI-2）的同钢号母材的评定适用于该类别号（或该组别号）母材与类别号为I 的母材所组成的焊接接头”的规定，由于I-1组别号钢的焊接性能比II-1更好，所以是否可以理解为：类别号II-1同钢号母材的评定适用于I-1同钢号母材所组成的焊接接头？

解答：不能如此理解，Ⅱ-1同钢号母材评定不适用于Ⅰ-1同钢号母材所组成的焊接接头。

四、所提问题：JB4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》中第5.3.4.1“……，如试件经高于上转变温度的焊后热处理或奥氏体母材焊后经固溶处理时仍按原规定执行。”该条是否是专指焊件规定进行冲击试验的情况？当焊件无冲击试验要求时，是否要遵循“适用于焊件最大厚度1.1T 的限制。”

解答：5.3.4.1是当具备这么几个条件时对最小值作出规定，最大值按表8规定不变。

五、所提问题：JB4708-2000中，表7第1条有关氩弧焊打底的规定可否如下理解：SMAW 、SAW 、GTAW 、GMAW 用于打底焊，做工艺评定时，如只用一种焊接方法，则试件的母材厚度应不小于13mm 。10mmGTAW 全厚度对接工艺评定可否用于以下情况：GTAW 打底5mm 、GMAW 填充5mm 、SAW 盖面6mm 的16mm 平板对接焊缝。（假设其他因素均已经评定）10mmGTAW 全厚度对接工艺评定在用于GTAW 打底时，对母材厚度如何规定？

解答：10mmGTAW 全厚度对接工艺评定在用于GTAW 打底焊时，适用于焊件母材厚度最大值为20mm 。

六、所提问题：在JB/T4709-82的表1中材料0Cr17Ni12Mo2焊接时埋弧焊和氩弧焊焊丝钢号推荐为H00Cr19Ni12Mo2，材料0Cr18Ni12Mo2Ti 推荐为H0Cr20Ni14Mo3；而在JB/T4709-2000的表1中同样的焊接方法, 材料0Cr17Ni12Mo2推荐焊丝为H0Cr19Ni12Mo2，材料0Cr18Ni12Mo2Ti 则推荐焊丝为H00Cr19Ni12Mo2。此变更原因是何？焊接工艺评定、生产工艺是否有必要跟着改动？

解答：JB/T4709-2000比JB/T4709-1992更进一步，焊材选用更合理，表1为推荐性表格，请视具体情况再作决定，当改变焊丝牌号应重新作工艺评定。

——以上问题由合肥通用机械研究所戈兆文高工解答

（第二批）

一、 所提问题：《容规》（99版）第34条 2.“固定液化石油气储罐的设计压力应按不低于50℃混合液化石

油气的 …”这儿为“设计压力”。《容规》（90版）第27条为最高工作压力 虽然其实质内容没有变化，但“设计压力”和“最高工作压力”还是有一定的差异，对装 有安全阀的储罐设计压力不低于工作压力的1.05~1.1倍。实际上从文字上看《容规》（99版）对LPG 储罐的设计压力比《容规》（90版）要求的要略微低些，具体来说，对于国产液化石油气大多是丙、丁烷混合物，其50℃的饱和蒸气压力“＞

异丁烷50℃的饱合蒸气压力≤丙烷50℃的饱作蒸气压力”，故设计考虑按丙烷50℃的饱和蒸气压力，该压力为17.44kg /cm2 (绝压) （查自《煤气设计手册》即1.6MPa （表压）。按《容规》（99版）储罐的设计压力可取1.61MPa ，按GB150-1998附录B B6装有安全阀的储罐其设计压力P≥（1.1~1.05 ）P ，则对应的工作压力Pw 为≤1.45~1.53MPa；而按《容规》（90版）工作压力为1.61MPa 则对应的设计压力为≥1.69~1.77MPa。至今我院液化石油气储罐的设计压力取值沿用《容规》（90版）要求多取为1.77MPa 。对于液化石油气储罐的设计压力是否可以按《容规》（99版）的规定取不低于丙烷30℃的饱和蒸汽压力既1.61MPa ？（对于大型 液化石油气球罐，这两 种设计压力对其壁厚和造价还是有些影响，壁厚可差3~6mm，特别是对于2000m3以上的大球不希望球壳板太厚。）。对此望予以尽快回复确认，谢谢！

解答：对于装有安全阀的固定液化石油气储罐，应考虑最大工作压力，安全阀开启压力，以及容器设计压力三者之间的相对关系（容规146条和GB150B6.2条）《容规》34.2条的规定不能理解为可以按设计压力去反推最大工作压力。所以不能将液化石油气储罐的设计压力取为丙烷50℃的饱和蒸气压力1.61MPa ，而仍然应为大于（属于“不小于”）1.61MPa 的某一数值。应将1.61MPa 视为未考虑安全阀时等于或接近最大工作压力的设计压力。如果加装安全阀，那么1.61MPa 只能作为最高工作压力，其设计压力选取应高于1.61MPa ，也应高于安全阀的开启压力。

二、所提问题：压力容器同时具备《容规》规定的三个条件时才受监察，但对于单独在第2条2款中给出的几种压力容器应如何理解？比如螺旋板换热器，是否只要设计压力>0.1MPa，其他不论何种介质，何种温度都受监察？

解答：螺旋板换热器也应满足三个条件，但容积和直径以外轮廓尺寸计算，不扣除内部结构部分。

三、所提问题：最近我厂在对一个70m 高的塔进行排板布置时，受钢板宽度的影响发现有几个人孔避不开环焊缝，要开在环焊缝上，我们准备在开孔附近按1.5倍开孔直径所覆盖范围对焊缝进行100%探伤检查，请问可以吗？我们在《压力容器安全技术监察规程》和GB150中未见有不允许在焊缝上开孔的条款，请问在不可避免的情况下，能在焊缝上开孔吗？开孔后，还应有其它的技术措施吗？

解答：针对来函中可谈情况，你们的处理措施是可以的，在规范和标准中确实没有规定不准在焊缝上开孔。开孔附近的100%无损检测应注意其合格级别要求。另外如有补强圈，尚要求将焊缝磨平。

——以上问题由锅炉压力容器安全监察局高继轩处长解答

（第三批）

一、所提问题：除氧器壳体用不锈钢复合钢板制造，用户要求酸洗钝化处理，此时是整个内表面还是只处理焊缝部分？

解答：如复层材料已进行过酸洗钝化处理，则只要求对焊接接头进行酸洗钝化，如采用刷涂法；当然，如对整个内表面全部酸洗钝化也是可以的。

二、所提问题：外协热处理试板和容器回公司后其热处理报告是否一定要经热处理责任人认可?(热处理工艺由我公司编制) ？

解答：1、此问题属质量控制范畴，不是标准应回答的问题；

2、热处理试板应与容器回炉热处理，不应分开进行，且应有热处理自动记录，该记录应符合原定热处理工艺，试板（试样）的力学性能应合格。

三、所提问题：GB150-1998表10-3中规定，焊缝余高0~15%δ1,且≤4mm，如何理解？如板厚为12mm ，δ1=4mm，能否认为e1=0.6mm，且e1必须≤0.6mm？若是，则实际生产中很难保证该值，往往须打磨，从而造成工作量大增。

解答：此为标准编写中的失误，现改为余高0~15%δ，如小于1.5 mm时，按1.5 mm计。

——以上问题由合肥通用机械研究所李景辰所长解答

（第四批）

一、所提问题：在采用GB150-1998标准过程中有以下问题我们把握不准，特请教！

标准规定Q235-A 、B 、C 的使用温度分别为0~350℃、0~400℃，此种材料在-19~0℃能否使用？我们制冷

行业的各种容器经常在气温低于0℃以下使用，能用否？我们又该如何定义使用温度？望能在百忙中抽出时间给予答复。

解答：按GB150-1998标准4.1.7条及4.2.3条规定：Q235-A 、B 、C 材料用于压力容器受压元件时不能在-19℃~0℃下使用（等于0℃时可以使用），应选用其它符合标准的材料制作相应条件下的压力容器。

二、所提问题：新焦碳塔设计选材：设计压力0.35Mpa ，设计温度425/475℃，介质减压渣油（有高温硫腐蚀），根据我厂原有四台焦碳塔（89年投用）使用情况，及石化总公司《石油化工装置设备腐蚀与防护手册》推荐该设备用材均为20g （20g 的高温机械性能高于20R ），而GB150（98版）压力容器用材已排除20g ，请问根据工程经验，该设备用材可否仍选20g 。

解答： 20g 的高温机械性能高于20R 这种说法本身有误。根据GB150（98版）规定采用20g 是不允许的，该标准中已无此材料的许用应力可查。

三、所提问题：壳体材料设计为Q235-B ，C ，产品试板是否要截取冲击试样，进行冲击试验。

解答：根据标准10.5.6.5条规定，当壳体材料为Q235-B ，C 时，产品焊接试板上可以不截取冲击试样以进行冲击试验。原因是母材出厂时已进行了冲击试验方面的检验，经验证明：制成壳体后，冲击指标能够满足标准要求，因此在冲击试样截取上，不再提出此方面的要求。

四、所提问题：我们是颇尔过滤器（北京）制造厂设计开发部技术人员，GB150-98《钢制压力容器》增添了奥氏体不锈钢焊接钢管用于压力容器或换热用钢管的内容，有其制造技术要求和使用规定，现有以下几个有关GB150-98《钢制压力容器》中的问题要向您咨询：

1、 附录A 第A4.2.1C ）“钢管应逐根进行涡流或射线（对于大直径管子）检测，检测方法和合格标准按JB4730规定”，其中大直径管子的范围怎样确定？涡流检测用其他标准GB7735是否可以？

2、 根据GB150-98推荐的广东顺德华丰不锈钢焊管厂的企标和美国标准A249及A312都要求不锈钢焊管交货状态为热处理状态，是否压力容器壳体或换热管用不锈钢焊管必须热处理状态供货？是否按GB150-98第A4.2.1 a）采用热轧钢板制造焊管就可用于压力容器壳体？

3、 作为压力容器壳体（过滤器）的焊管生产厂是否需要压力容器制造许可证的特殊认证？

4、 经过涡流探伤和水压试验合格后的奥氏体不锈钢焊管，用于制造压力容器壳体时是否仍需要进行射线探伤（因涡流探伤是一种表面检测）？

5、 涡流探伤能检查出焊缝咬边等缺陷吗？（因不锈钢压力容器焊缝不允许咬边）？

6、 奥氏体不锈钢焊管生产厂家是否需要对焊管做焊接试板？

7、 颇尔过滤器（北京）制造厂生产的过滤器可否不作压力容器考虑面作流体管道设计？

解答：1. 采用涡流检测的大直径管子应根据生产厂的实际情况确定范围，并在企业标准中予以说明，涡流检测的合格指标应符合JB4730的规定。

2. 不锈钢焊接钢管的交货状态应为热处理状态。

3. 作为压力容器壳体的焊管生产厂应作为特例批准。

4. 经涡流检测和水压试验合格后的奥氏体不锈钢管用于压力容器壳体时的检测要求由设计条件按规范确定。

5. 可以向不锈钢焊管生产厂家具体提出做焊接试板的要求。

6. 你厂生产的过滤器应根据实际情况确定是否按压力容器进行设计。

（第五批）

一、所提问题：内径500mm, 壁厚6mm, 材质Q235B 的一类容器，设计单位在图纸上标明：最后一道环焊缝氩弧焊打底，可以免去无损探伤检查。这和GB150 的要求不一致（因为这道环焊缝可以进行无损探伤检查，不属于无法进行探伤的范畴），请问监检如何处理？盼急复，谢谢！

解答：GB150-98中10.8.2.3条，是指无法进行射线或超声检测时，对直径不超过800mm 的最后一道环向封闭焊缝，当采用不带垫板的单面焊，允许不进行检测，但要求用气体保护焊打底。如能够进行射线或超声检测，则不允许不检测。

二、所提问题：现有关于椭圆封头制造的问题向您请教：在 JB/4737—95第9页5.4条中有如下规定：“封

头由二块或左右对称的三块钢板拼接制成时，其拼接焊缝与封头中心线的距离应小于公称直径的1/4”，而在GB150—1998第118页关于封头制造、检验与验收中对此点未作要求，在实际封头制作过程中是否可对JB/4737-95第9页 5.4条中“封头由二块或左右对称的三块钢板拼接制成时，其拼接焊缝与封头中心线的距离应小于公称直径的1/4”不作强制要求。

解答：JB4737-95中5.4条要求与GB150-98中不一致，可不做强制性要求，新订的封头标准JB4746（取代JB4737-95）也无此要求。

三、所提问题：我们在实施GB150-98的过程中，对于液化石油气储罐、液氨储罐等需要焊后热处理的容器，制作产品试板时，采用制备一块焊接试板，然后将试板与容器同时进行热处理，以检验焊接接头的性能。驻我厂的监督检验机构认为：此类容器应制作两块焊接试板，一块用于焊后检验焊接工艺性能，一块随容器进行热处理。究竟此情况应如何制作产品焊接试板。

解答：你厂所述情况，根据GB150-98中10.5.1.5h 和10.5.6.4条的规定，标准只要求制备一块产品焊接试板，并要求试板随该容器同炉进行焊后热处理，以检验焊接接头最终（即热处理后）的力学性能是否合格。

四、所提问题：最近我厂在对一个70m 高的塔进行排板布置时，受钢板宽度的影响发现有几个人孔避不开环焊缝，要开在环焊缝上，我们准备在开孔附近按1.5倍开孔直径所覆盖范围对焊缝进行100%探伤检查，请问可以吗？我们在《压力容器安全技术监察规程》和GB150中未见有不允许在焊缝上开孔的条款，请问在不可避免的情况下，能在焊缝上开孔吗？开孔后，还应有其它的技术措施吗？

解答：针对来函中可谈情况，你们的处理措施是可以的，在规范和标准中确实没有规定不准在焊缝上开孔。开孔附近的100%无损检测应注意其合格级别要求。另外如有补强圈，尚要求将焊缝磨平。

（第六批）

一、所提问题：我们在执行《压力容器安全技术监察规程》中遇到以下问题，《容规》第63条规定：压力容器受压元件（封头、锻件等）的制造单位，应按照受压元件产品质量证明书的有关内容，分别向压力容器制造单位和压力容器使用单位提供受压元件的质量证明书。

1. 我们是压力容器制造厂，所用封头只有成形为外协，由专业封头制造厂压制。从原材料采购、验收、下料、封头的拼接、焊缝射线检测等都由我厂按质保手册有关条款进行。外协的封头制造厂是否只需出具《封头产品合格证》、《质量检验报告》中只填写与压制成形相关内容就可以了，是否必须出具《产品质量证明书》，必须出具《监检证书》。

2. 我厂现在所用的压力容器锻件为外购件。如果锻件制造厂是外省市，监检证书是否必须由制造厂所在地监检部门出具？是否可以由我们使用单位所在地监检部门出具《监检报告》？

解答：1.“封头合格证书”的有关项目由你厂和压制封头的单位共同填写。封头是否出具“监检证书”，由使用者（你公司）自行决定。

2. 锻件是否监检，由使用者（你公司）自行决定，但如你公司要监检证书“只能由锻件生产单位的所在地监检部门出具。

二、所提问题：尿素洗尘塔应依据什么类型设备设计？

解答： 经对设备结构图及有关数据的审查，此尿素洗尘塔可按料仓类型设备设计。

三、所提问题：某企业生产直径不大于500mm （多用无缝管），壁厚10mm 以下，设计压力1.0MPa ，设计温度200℃以下，介质为蒸汽的容器，其筒体与封头的焊接采用不带垫板的手工电弧焊单面焊双面成型工艺。现请示如下问题：

1. 上述手工电弧焊单面焊双面成型是否等效于GB150-1998中3.7条“相当于双面焊的全焊透对接接头”？

2. 此时的焊接接头系数如何确定？如果采用卷制的筒体，焊接接头系数如何确定？

解答：1、采用手工电弧焊焊接方法难以实现单面焊双面成型的焊接接头，所述筒体与封头的这条焊缝可采用氩弧焊打底焊。

2、在设计计算中，筒体采用无缝管时，焊接接头系数取1.0, 如果采用卷制的筒体，应按A 类纵缝取焊接接头系数，但筒体上其它A 类接头及B 类接头应采用与A 类纵缝相同的检测要求。

四、所提问题：我公司设计一台氮气贮罐，设计压力10.0MPa, 属三类高压容器。圆筒纵焊缝接头型式采用双面焊，全部射线探伤，圆筒与封头对接最后一道环焊缝采用单面焊（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属垫板），关于如何正确选用焊缝系数问题有两种不同意见：

1. 容器焊缝系数选取1.0，代入圆筒壁厚计算公式，计算圆筒壁厚，并在总图上标注。

2. 容器焊缝系数选取为0.9，代入圆壁厚计算公式，计算圆筒壁厚，并在总图上标注。

我们的理解应选焊缝系数为1.0作为容器的焊缝系数。我们的理解是否正确，请指示。

解答：内压圆筒厚度计算公式是根据圆筒中周向总体（一次）薄膜应力的强度导出，所以与之相对应的焊缝系数应为圆筒的纵缝焊缝系数。

圆筒环缝中虽也存在环向（周向）薄膜应力，但它不属于总体薄膜应力，而是属于局部薄膜应力，它的许用应力与圆筒厚度计算中取的许用应力（一倍[σ]）不同。所以不应将环缝焊缝系数与之混淆。 但为确保整个圆筒的强度与安全，一般尽量将环缝系数取与纵缝相一致，若实在制造上存在困难，允许与纵缝不同，即可按GB150-1998中10.8.2.3执行。此时环缝系数虽可能与纵缝系数不同，但计算圆筒厚度时，仍取纵缝系数。

上海锅炉厂有限公司：

你单位来函（99）上锅总字第001号已收悉，经研究提出以下回复意见：

1. 你单位对于此种内开式金属平垫密封结构已有多次使用经验，并有类比设备可以参照，固虽然GB150-89附录J 中没有规定，但可以用于压力容器结构。

2. 对于GB150中未予规定的结构，需设计单位提供详细的设计计算书，因此需补充开孔部分的计算。如有可能，尚应进行局部结构的应力分析。

3. 在充分分析计算的基础上，在压力容器中采用内开式金属平垫密封结构是可行的。

以上为我委员会的答复。

杭氧液空有限公司：

你单位来函杭液【质】（99）001号已收悉，经研究提出以下回复意见：

1. 就你单位所提问题，全国压力容器标准化技术委员会已经准备对GB150-1998标准表10—3提出修订提案，

即补充“表10—3中计算值小于1.5时按1.5计” , 对此JB4732-95勘误表中已对此问题进行了说明，但GB150-1998修改单实施前仍按表10—3执行。

2. 由于GB150-89在今年年底前仍可与GB150-1998并行实施，固你单位在此其间仍可沿用GB150-89标准的要

求。

以上是我委员会的答复。

江苏常熟市锅检所：

你单位三月五日所发[1**********] FAX已收悉，就所提问题回复意见如下：

1. 关于壳体材料设计为Q235-B ，C ，产品试板是否要截取冲击试样，进行冲击试验。

根据标准10.5.6.5条规定，当壳体材料为Q235-B ，C 时，产品焊接试板上可以不截取冲击试样以进行冲击试验。 原因是母材出厂时已进行了冲击试验方面的检验，经验证明：制成壳体后，冲击指标能够满足标准要求，因此在冲击试样截取上，不再提出此方面的要求。

2. 关于要求进行局部探伤的压力容器，其公称直径小于250mm 的接管与长颈法兰对接的B 类焊接接头的检测问题。

（1） 对此10.8.2.1注同样适用于10.8.2.2条；

（2） 对于进行局部探伤的压力容器其公称直径小于250mm 的接管与长颈法兰连接的B 类焊接接头可不进行射线、超声检测。

以上为我委员会对所提问题的答复意见。

牡丹江市锅炉压力容器检测中心：

你单位7月10日传真已收悉，就所提问题回复意见如下：

GB150-1998 C4.4.1条应作如下理解，即钢板厚度大于16mm 的碳素钢以及钢板厚度大于16mm 的低合金钢制低温容器或元件应进行焊后热处理。

以上为我委员会对所提问题的回复意见。

大连英歌石机械厂：

你单位1999年7月21日来函已收悉，经研究提出以下回复意见：

1. 我容标委近期已报国家质量技术监督局有关GB150-1998的勘误表。其中对P128页17行的（注）有勘误，

即在（注）的最后增加“„焊接接头除外。10.8.2.2同此。”

2. 来函所提观点中二、四观点是符合GB150-1998标准规定的。GB150-1998中10.8.2.2规定不明确，故进行

勘误。

以上为我委员会的回复意见

西南化机股份有限公司球罐厂：

你单位99年9月3日发函已收悉，经研究及听取有关专家的意见，提出以下回复意见：

1. 标准中7.2.1条的制定依据是：赤道板与上支柱安装焊接主要

要防止赤道板变形，在制造厂大都在胎具上进行，现场组焊一般不具备这样的条件，也没有足够的经验来防止变形，一旦变形也无法校形。故要求分段支柱上段与赤道板的焊接应在制造单位进行。

2. 就你单位来函所提具体问题，这与是否进行整体热处理及设计

参数有关。如该球罐的安装单位有足够的手段防止焊接后赤道板的变形且进行焊后整体热处理，则现场施焊也是可以考虑进行的。如无整体热处理，则支柱与赤道板的焊接必须在制造厂内焊接。

以上为我委员会对所提问题的回复意见。