行车道板计算例题
例一:一个前轴车轮作用下桥面板的内力计算
条件:(1)桥主梁跨径为19.5m ,桥墩中心距20 m,横隔梁间距4.85 m ,桥宽为5×1.6+2×0.75=9.5 m ,主梁为5片。铺装层由沥青面层(0.03 m ,容重23kN /m 3)和混凝土垫层(0.09m ,容重24kN /m 3)组成。板厚120mm ,主梁宽180 mm,肋高1300 mm(容重25kN /m 3)。
(2)桥面荷载。公路Ⅰ级。
要求:确定板内弯矩
答案:(1)板类型判别
行车道平面尺寸:顺桥向L a =4850mm ,横桥向L b =1600mm ,见图1。
图1
L a /L b =4850/1600=3.03>2
根据《规范》JTG D62——2004第4.1.1条的规定行车道板为单向板,可取单位宽度来计算。
(2)计算跨度根据《规范》JTG D62——2004第4.1.2条的规定 计算弯矩时l =L 0+t =(1600-180+120) =1540mm ,此处t =120mm 为板厚,b b =180mm 为梁肋宽,梁肋高h b =1300mm
简力计算时l =L 0=1600-180=1420mm
(3)每延米板上恒载g
31⨯. 0=23k N 0. 6m 沥青混凝土面层g 1 0. 0⨯ 9
91⨯. 0=24k N 2. 1m 25号混凝土垫层g 2 0. 0⨯ 6
21⨯. 0=25k N 3. m 025号混凝土桥面板g 3 0. 1⨯
g =∑g i =5.85kN /m
(4)简支条件下每延米宽度上恒载产生的板内力
M og =gl 2=⨯5.85⨯1.542=1.73kN ⋅m
(5)轮压区域尺寸,根据《规范》JTG D62——2004表4.3.1-2条的规定
汽车前轮的着地长度a 2=0.20m ,宽度b 2=0.30m ,见图1。前轴上的压力30kN ,此时桥面板上的轮压区域为:
a 1=a 2+2h =0.2+2⨯0.12=0.44m
b 1=b 2+2h =0.3+2⨯0.12=0.54m
此处h 为铺装层,由沥青混凝土面层和混凝土垫层组成
30. =09m 0 . 1 h =0. 0+1818
(6)桥面板荷载的有效分布宽度a
1)车轮在板跨中部时,应用《规范》JTG D62——2004,式(4.3.1-2)
=4/3m 0
32l 31.027m ,应取1. 027m 。
2)车轮在板跨边端时,应用《规范》JTG D62——2004,式(3.1.4-4)
a '=a 2+2h +t =0.44+0.12=0.56m ,应取0.56m 。
因车辆最小轮距为1.3m ,而桥主梁间距为1.6m ,因此每一跨板内仅只作用有一个车轮,故板内的车轮荷载为P /2。有效分布宽度见图2。
图2
(7)车辆荷载在桥面板中产生的内力
根据《通用规范》第4.3.2条第6款汽车荷载的局部加载的冲击系数采用1.3。所以车轮考虑冲击影响的增大系数1+μ=1.3。
M op =(1+μ) b P 300.54(l -1) =1.3⨯(1.54-) =6.03kN ⋅m 8a 28⨯1.0272
(8)最终内力 由t 0.121==0.0923
4.1.2条得
板面板跨中弯矩 M 中=0.5M o
板面板支座弯矩 M 支=-0.7M o
根据《通用规范》4.1.6条得
M 中=0.5(1.2⨯1.73+1.4⨯6.03) =5.26kN /m
M 支=-0.7(1.2⨯1.73+1.4⨯6.03) =-7.36kN /m
由于板内可不核算剪力,故Q 的计算从略。
例二:单向车道桥面板的内力计算
条件:(1)桥主梁跨径为19.5m ,桥墩中心距20 m,横隔梁间距4.85 m ,桥宽为5×1.6+2×0.75=9.5 m ,主梁为5片。铺装层由沥青面层(0.03 m ,容重23kN /m 3)和混凝土垫层(0.09m ,容重24kN /m 3)组成。板厚120mm ,主梁宽180 mm,肋高1300 mm(容重25kN /m 3)。
(2)桥面荷载。公路Ⅰ级。
要求:确定板内弯矩
答案:(1)板类型判别
行车道平面尺寸:顺桥向L a =4850mm ,横桥向L b =1600mm ,见图1。
图1
L a /L b =4850/1600=3.03>2
根据《规范》JTG D62——2004第4.1.1条的规定行车道板为单向板,可取单位宽度来计算。
(2)计算跨度根据《规范》JTG D62——2004第4.1.2条的规定 计算弯矩时l =L 0+t =(1600-180+120) =1540mm ,此处t =120mm 为板厚,b b =180mm 为梁肋宽,梁肋高h b =1300mm
简力计算时l =L 0=1600-180=1420mm
(3)每延米板上恒载g
31⨯. 0=23k N 0. 6m 沥青混凝土面层g 1 0. 0⨯ 9
91⨯. 0=24k N 2. 1m 25号混凝土垫层g 2 0. 0⨯ 6
21⨯. 0=25k N 3. m 025号混凝土桥面板g 3 0. 1⨯
g =∑g i =5.85kN /m
(4)简支条件下每延米宽度上恒载产生的板内力
M og =gl 2=⨯5.85⨯1.542=1.73kN ⋅m
(5)轮压区域尺寸,根据《规范》JTG D62——2004表4.3.1-2条的规定
选取荷载:根据轴距、轴重以及板纵向跨度,可取用两后轴或两中轴加前轴,考虑应以重轴为主。
单个车轮居于板跨中时,汽车后轮的着地长度a 2=0.20m ,宽度b 2=0.60m ,见图1。后轴上的压力140kN ,此时桥面板上的轮压区域1818为:
a 1=a 2+2h =0.2+2⨯0.12=0.44m
b 1=b 2+2h =0.6+2⨯0.12=0.84m
此处h 为铺装层,由沥青混凝土面层和混凝土垫层组成
30. =09m 0 . 1 h =0. 0+
(6)桥面板荷载的有效分布宽度a
1)车轮在板跨中部时,应用《规范》JTG D62——2004,式(4.3.1-2)
=4/3m 0
32l 31.027m ,应取1. 027m 。
2)车轮在板跨边端时,应用《规范》JTG D62——2004,式(3.1.4-4) a '=a 2+2h +t =0.44+0.12=0.56m ,应取0.56m 。
因①车辆横向最小轮距为1.3m ,而桥主梁间距为1.6m ,因此每一跨板内沿横向仅只作用有一个车轮;②a =1.027m
图2
(7)车辆荷载在桥面板中产生的内力
车轮荷载集度:车轮荷载居于跨中,分布范围
所以计算跨中弯矩时,BB =l -2x B =1.54-2⨯0.234=1.072m >b 1=0.84m ,
车轮荷载集度为常数,采用跨中有效分布宽度a 计算。
根据《通用规范》第4.3.2条第6款汽车荷载的局部加载的冲击系数采用1.3。所以车轮考虑冲击影响的增大系数1+μ=1.3。 M op =(1+μ) b P 1400.84(l -1) =1.3⨯(1.54-) =24.81kN ⋅m 8a 28⨯1.0272
(8)最终内力 由t 0.121==0.0923
4.1.2条得
板面板跨中弯矩 M 中=0.5M o
板面板支座弯矩 M 支=-0.7M o
根据《通用规范》4.1.6条得
M 中=0.5(1.2⨯1.73+1.4⨯24.81) =18.41kN /m
M 支=-0.7(1.2⨯1.73+1.4⨯24.81) =-25.78kN /m
由于板内可不核算剪力,故Q 的计算从略。
例三:单向车道桥面板的弯矩计算
条件:如图1 所示,某公路桥面净宽为净8+2⨯0.25m ,汽车荷载为公路Ⅱ级。翼缘板带湿接缝的钢筋混凝土T 梁桥,标准跨径为20m ,主梁间距2.2 m,边板外翼缘1.2 m。主梁宽200 mm,高1500 mm,横隔梁间距4.85 m。铺装层平均厚度0.08 m,容重24kN /m 3,桥面板厚150mm~200 mm(板的平均厚度160mm ),容重25kN /m 3。(冲击系数
μ=0.3)
要求:确定板内弯矩
图1
答案:(1)板类型判别
行车道平面尺寸:顺桥向L a =4850mm ,横桥向L b =2200mm ,见图1。 L a /L b =4850/2200>2
根据《规范》JTG D62——2004第4.1.1条的规定行车道板为单向板,可取单位宽度来计算。
(2)计算跨度根据《规范》JTG D62——2004第4.1.2条的规定 板的平均厚度:t =0.15⨯1.0+0.5⨯0.4⨯0.05=0.16m 1.0
计算弯矩时l =L 0+t =(2200-200+160) =2160mm (此处t =160mm 为板厚,b b =200mm 为梁肋宽),不大于主梁肋中距2.2 m ,故计算跨度l =2.16m 。
简力计算时l =L 0=2200-200=2000mm
(3)每延米板上恒载集度g
81⨯. 0 2铺装层自重g 1 0. 0⨯
61⨯. 0 2混凝土桥面板自重g 2 0. 1⨯
恒载集度g g =∑g k N / m i =5. 92
(4)简支条件下每延米宽度上恒载产生的板内力
M og =gl 2=⨯5.92⨯2.162=3.45kN ⋅m
(5)车辆荷载的轮压区域尺寸
①选取荷载:根据轴距、轴重以及板纵向跨度,可取用两后轴或 两中轴加前轴,考虑应以重轴(后轴)为主。
②轮载分布:轮压区域尺寸,根据《规范》JTG D62——2004表
4.3.1-2条的规定,汽车后轮的着地长度a 2=0.20m ,宽度b 2=0.60m 。此时桥面板上的轮压区域为:
a 1=a 2+2h =0.2+2⨯0.08=0.36m
b 1=b 2+2h =0.6+2⨯0.08=0.76m
此处h 为铺装层厚,h =0.08m
(6)桥面板荷载的有效分布宽度a
因车辆横向轮距为1.8m ,而桥主梁间距为2.2m ,考虑荷载不利布置,因此每一跨板内沿横桥向仅只作用有一个车轮(布置在横桥向跨中)。
1)车轮在板跨中部时
A 、单个车轮居于板跨中时,应用《规范》JTG D62——2004,式(4.3.1-2)
a =a 2+2h +=0. 3+6l
32l 2. 1=6/3m
车辆荷载的轴距如图2所示,分析表明,两中轴、两后轴各自的
有效分布宽度发生重叠,应取两后轴车轮居于板跨中进行计算。
B 、2个车轮居于板跨中时,应用《规范》JTG D62——2004,式(4.3.1-2) a =a 2+2h +d +=0.36+1.4+2.16/3=2.48m
32l +d =2.84m ,应取2.84m 。 3
车辆荷载的轴距如图2所示,分析表明,两中轴、两后轴各自的有效分布宽度发生重叠,应取两后轴车轮居于板跨中进行计算。
图2
2)车轮在板跨边端时,单个车轮时,应用《规范》JTG D62——2004,式(3.1.4-4)
a '=a 2+2h +t =0.36+0.16=0.52m ,应取0.52m 。
因a '=0.52m
图3
(7)车辆荷载在桥面板中产生的内力
车轮荷载集度:车轮荷载居于跨中,分布范围
BB =l -2x B =2.16-2⨯0.46=1.24m >b 1=0.76m ,所以计算跨中弯矩时,车轮荷载集度为常数,采用跨中有效分布宽度a 计算。
根据《通用规范》第4.3.2条第6款汽车荷载的局部加载的冲击系数采用1.3。所以车轮考虑冲击影响的增大系数1+μ=1.3。 M op =(1+μ) b P 140⨯20.76(l -1) =1.3⨯(2.16-) =28.52kN ⋅m 8a 28⨯2.842
(8)最终内力 由t 0.161=
条得
11
板面板跨中弯矩 M 中=0.5M o 板面板支座弯矩 M 支=-0.7M o 根据《通用规范》4.1.6条得 M 中=0.5(1.2⨯3.45+1.4⨯28.52) =22.04kN /m
M 支=-0.7(1.2⨯3.45+1.4⨯28.52) =-30.85kN /m
Q 的计算从略。
12 由于板内可不核算剪力,故