钢筋混凝土结构寿命预测与评估方法研究

２００７年第１０期（总第２１６期）

（ＴｏｔａｌＮｏ．２１６）Ｎｕｍｂｅｒ１０ｉｎ２００７

混凝土

理论研究

Ｃｏｎｃｒｅｔｅ

ＴＨＥＯＲＥＴＩＣＡＬＲＥＳＥＡＲＣＨ

钢筋混凝土结构寿命预测与评估方法研究

耿大新ａ，李

辉

ｂ

（华东交通大学ａ．土木建筑学院；ｂ．软件学院，江西南昌３３００１３）

在非侵蚀性环境下，在不考虑结构损伤的情况下，混凝土结构的寿命主要取决于碳化速率ｖ和钢筋保护层厚度ｄ。通过对碳化

摘要：

２

速率和钢筋保护层施工偏差实测数据的统计分析，采用皮尔逊χ准则，证明了二者可以近似地看作服从Ｎ（ｄ，Ｓｄ＊２）、（ｖ，Ｓｖ＊２）分布。假设混Ｎ

凝土碳化深度大于钢筋保护层厚度的概率超过５％对应的时间为结构寿命，结合正态分布的相关性质，建立了钢筋混凝土结构寿命预测与评估概率模型和计算方法。关键词：

钢筋保护层；碳化；正态分布；概率模型；寿命

中图分类号：

ＴＵ５２８．５７１文献标志码：Ａ文章编号：１００２－３５５０－（２００７）１０－００１８－０３

Ｍｅｔｈｏｄｔｏｅｖａｌｕａｔｅｏｒｔｏｆｏｒｅｃａｓｔｌｉｆｅｏｆｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ

ＧＥＮＧＤａ－ｘｉｎａ，ＬＩＨｕｉｂ

（ａ．ＳｃｈｏｏｌｏｆＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｎｄＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ；ｂ．ＳｃｈｏｏｌｏｆＳｏｆｔｗａｒｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＥａｓｔＣｈｉｎａＪｉａｏｔｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｎａｎｃｈａｎｇ３３００１３，Ｃｈｉｎａ）

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｕｎｄｅｒｔｈｅｎｏｎ－ｃｏｒｒｏｓｉｖｅｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ，ｉｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄａｍｎｉｆｉｃａｔｉｏｎｉｓｎ’ｔｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄ，ｌｉｆｅｏｆｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｉｓｉｎｆｌｕｅｎｃｅｄｂｙｃａｒ－

ｂｏｎｉｚｅｖｅｌｏｃｉｔｙ（ｖ）ａｎｄｔｈｉｃｋｎｅｓｓｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅｃｏｖｅｒ（ｄ）．Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｓｔａｔｉｓｔｉｃａｌａｎａｌｙｓｉｓｏｆｆｉｅｌｄｔｅｓｔｄａｔｕｍ，ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏＰｅａｒｓｏｎｃｒｉｔｅｒｉｏｎ，ｃａｒ－ｂｏｎｉｚｅｖｅｌｏｃｉｔｉｅｓａｎｄｔｈｉｃｋｎｅｓｓｄｅｖｉａｔｉｏｎｓｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅｃｏｖｅｒｃａｎｂｅｒｅｇａｒｄａｓｎｏｒｍａｌｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ．Ａｓｓｕｍｅｄ，ｗｈｅｎｔｈｅｐｒｏｂａｂｉｌｉｔｙｏｆｖｔ－ｄ＜０ｅｘｃｅｅｄｓ５％，ｔｉｓｔｈｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｌｉｆｅ．Ｃｏｍｂｉｎｅｄｗｉｔｈｔｈｅｒｅｌｅｖａｎｔｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｎｏｒｍａｌｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ，ｐｒｏｂａｂｉｌｉｔｙｍｏｄｅｌａｎｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄａｒｅｐｒｏｐｏｓｅｄｔｏｅｖａｌｕａｔｅｏｒｔｏｆｏｒｅｃａｓｔｌｉｆｅｏｆｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：

ｃｏｎｃｒｅｔｅｃｏｖｅｒ；ｃａｒｂｏｎｉｚａｔｉｏｎｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅ；ｎｏｒｍａｌｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ；ｐｒｏｂａｂｉｌｉｔｙｍｏｄｅｌ；ｌｉｆｅ

０引言

在１９９１年召开的第二届混凝土耐久性国际学术会议上，

由于施工过程中诸多因素的影响，钢筋保护层的厚度不可避免地会出现施工偏差。表１给出了部分规范规定的保护层厚度的允许偏差。

表１

规范

公路工程质量检验评定（ＪＴＧＦ８０－１－２００４）标准

混凝土结构工程施工质量验收规范（ＧＢ５０２０４－２００２）

保护层厚度的允许偏差

检查项目柱、梁、拱肋基础、锚碇、墩台

板柱、梁基础板、墙、壳

《混凝土耐久性———五十年进展》的主题报告Ｍｅｈｔａ教授在题为

：当今世界发生混凝土破坏的原因，按重要性排列分别中指出“

寒冷气候下的冻害和侵蚀环境的物理化学作用”。为：钢筋锈蚀、

保护层碳化会破坏混凝土的碱环境，失去对钢筋的保护作用。在非侵蚀性环境下，是造成钢筋锈蚀的主要原因。水电部对水工构筑物的调查发现［１］，有的水电站运行仅１０年，部分构件的混凝土碳化深度已经超过保护层厚度，有的水闸运行２０余年时，碳化深度已达６０ｍｍ。在川黔线上，部分桥梁混凝土碳化深度达到钢筋表面率达４０％，钢筋锈蚀严重，结构大多在２５￣３０年左右就必须大修或加固。由此可见，混凝土结构的寿命与碳化速率和钢筋保护层厚度有着直接的关系。由于施工偏差和表层混凝土不均匀的影响，碳化速率和钢筋保护层厚度均在服从某些规律的同时，又具有一定的随机性。本文拟通过对碳化速率和钢筋保护层施工偏差的实测数据的统计分析，研究二者的概率分布规律，进而建立钢筋混凝土结构寿命预测与评估概率模型和计算方法。

［２］

ｍｍ

±５±１０±３±５±１０±３

保护层厚度允许偏差

１．２钢筋保护层施工偏差检测数据整理

根据对江苏省部分交通工程（沪宁高速公路拓宽工程、五

河口大桥、苏通大桥等）内业检测资料，分别对板梁、基础和墩（含施工单位、监理单位的检测数据及作者台、柱梁的施工偏差在苏通大桥随机检测的数据）进行了分析整理，结果如表２￣４、图１￣３所示。

表２偏差频次频率

板的钢筋保护层厚度施工偏差（以２０片板梁数据为例）

≤－３１４６．６４

－２２９

－１３７

０５１

１４１

２２６

≥３１３

合计

１

１．１

钢筋保护层施工偏差分布规律研究

钢筋保护层施工允许偏差

２１１

１３．７４１７．５４２４．１７１９．４３１２．３２６．１６１００

注：均值为－０．０２；修正样本方差为２．５８；修正样本标准差为１．６１。

收稿日期：２００７－０５－２１

・１８・

表３

偏差频次频率

柱、梁钢筋保护层厚度施工偏差（以１０个墩身５０榀箱梁的检测数据为例）

≤－５３０．２４

－４１７１．３４

－３６１４．８０

－２１４６１１．５０

－１２３１１８．１９

０２４３１９．１３

１２２８１７．９５

２１３９１０．９４

３５５４．３３

４１９１．５０

≥５５０．３９

合计

１１４７１００

注：均值为－０．０１；修正样本方差为２．９８；修正样本标准差为１．７３。

表４

偏差频次频率

基础钢筋保护层厚度施工偏差（以５０个承台检测数据为例）

≤－１０５０．４９

［－９，－７）１１１．０７

［－７，－５）４４４．２８

［－５，－３）９７９．４３

［－３，－１）１９７１９．１４

［－１，１］３０７２９．８３

（１，３］（３．５］（５，７］（７，９］≥１０３０．２９

合计

２０５１９．９２

１０６１０．３０

４１３．９８

１３１．２６

１０２９１００

注：均值为０．０３；修正样本方差为１０．９７；修正样本标准差为３．３１。

图１板梁钢筋保护层施工偏差分布直方图

图３基础钢筋保护层厚度施工偏差分布直方图

１．３钢筋保护层施工偏差的概率分布的假设检验

假设钢筋保护层的施工偏差服从正态分布Ｎ（０，Ｓ＊２），即钢

２

（ｄ，Ｓｄ＊２）分布。根据皮尔逊χ准则［３］，取显筋保护层厚度服从Ｎ

著性水平α＝０．０５，计算结果如表５所示。

由结果可以看出，钢筋保护层厚度服从正态分布。虽然全国各地的环境相差较大，结构形式亦千差万别，但保护层的施工偏差主要与钢筋绑扎与模板安装有关，其偏差多是由于工人施工造

图２

箱梁钢筋保护层厚度施工偏差分布直方图

表５

构件类型

板柱、梁、拱肋基础、锚碇、墩台

概率密度函数（ｘ）＝!

－１ｅ

１．６１!ｘ２

成的。目前我国多数工程均在全国范围内进行招标，各地混凝土

钢筋保护层施工偏差分布假设检验计算表

２

差异度χ

区间数估计参数个数自由度

２χ０．０５

结论接受假设接受假设接受假设

１．９１４．２０１６．３

７１１１１

１１１

５９９

１１．１１６．９１６．９

－１（ｘ）＝!ｅ

１．７３!ｘ２（ｘ）＝!

－１ｅ

３．３１!ｘ２工程施工水平相差不大，因此，钢筋保护层施工偏差的分布规律具有一定的普遍性，可用其它地区类似工程的寿命预测与评估。

ｍｎ个试件放入碳化箱内进行加速试验，进而测量碳化速率。

我们以上海市防汛墙测试结果为例来研究混凝土碳化速率的分布规律。黄浦江虽濒临东海，且受潮汐影响，但根据

２混凝土结构表面碳化速率分布规律研究

在特定的环境下，混凝土的碳化速率很大程度上取决于表

１９９８￣２００１年水质监测结果，此处Ｃｌ－、Ｍｇ２＋、ＳＯ４２－等侵蚀性离子

含量较少，对混凝土侵蚀较弱。１９９０年拆除存在了８０年吴淞导堤时，混凝土强度试验结果对此亦有所证明［４］。因此，对于水上结构，碳化仍是混凝土劣化的主导因素。检测结果分析如表图４￣５所示［５］。６￣７、

表６碳化深度频次频率

上海吴淞口水文站段防汛墙碳化检测结果（服役１５年）（０，１］

（１，１．５］

（１．５，２］

（２，２．５］

面质量。然而表层混凝土因靠近模板，往往振捣不均匀，导致密实度不均匀，进而影响到碳化速率的不均匀。为保证结果的可代表性，测量混凝土的碳化速率建议采用以下两种方法：

（１）对于已建成若干年的结构，可在非承重构件或有较大安全富余度的位置进行碳化测试。根据结构表面积的大小，选（为保证结果的可代表性，测区应尽可能大），将取合适的测区

测区分成ｍ行ｎ列的网格形式，然后对每一区格分别测量。如条件许可，可多测几个测区。

（２）对于新建重要结构，可在现场浇筑相对较大的试件，也可直接采用施工的大型试验构件（如桥梁的试验墩等）。试件材料、模板、浇筑、振捣及养护方法均应与实际构件保持一致。养护（至少２８ｄ），同样将表面划成ｍ行ｎ列的网格，区格宜相完成后

对较大，以减轻钻芯取样对邻近区格混凝土的影响。将取得的

＞２．５２１１．１１

合计

３１６．６７

６３３．３３

５２７．７８

２１１．１１

１８１００

注：均值为１．９２；修正样本方差为０．６５；修正样本标准差为０．８１。表７频次频率

上海蕴藻浜胡庄桥防汛墙碳化检测结果（服役１３年）

碳化深度（０，２］（２，２．５］（２．５，３］（３，３．５］（３．５，４］＞４２１０．５３

总计

２１０．５３

２１０．５３

７３６．８４

４２１．０５

２１０．５３

１９１００

注：均值为３．３；修正样本方差为１．０１；修正样本标准差为１．００。

・１９・

假设吴淞口、蕴藻浜防汛墙碳化深度分别服从正态分布Ｎ

２

（１．９２，０．８１２）、（３．３，１．０１２），根据皮尔逊χ准则，取显著性水平Ｎ

α＝０．０５，计算结果如表８所示。

由计算结果可以看出，混凝土碳化深度服从正态分布，假设碳化速率不随时间变化，则吴淞口、蕴藻浜防汛墙年碳化速率分别服从Ｎ（０．１３，０．０５４２）、（０．２５４，０．０７７２）分布。Ｎ

３钢筋混凝土结构寿命预测与评估的概率分析模型研究

图４

吴淞口水文站段防汛墙碳化深度分布直方图

在非侵蚀性环境下，碳化是造成钢筋混凝土结构劣化的主要原因，当混凝土保护层完全碳化后，钢筋开始发生锈蚀。假设：

（１）假设钢筋保护层的施工偏差与碳化速率相互独立；（２）假设结构表面是光滑平整的，不考虑混凝土表面坑洞、裂缝及错台的影响；

（３）假设混凝土碳化深度大于钢筋保护层厚度的概率超过

５％时，结构达到其服役寿命。

图５

蕴藻浜防汛墙胡庄桥碳化深度分布直方图

表８

位置吴淞口蕴藻浜

碳化深度概率密度函数（ｓ）＝!

－１ｅ

０．８１!－１ｅ

!（ｓ－１．９２）

２

根据以上分析钢筋保护层厚度ｄ、碳化速率ｖ分别服从

防汛墙碳化深度假设检验计算表

区间数

估计参数个数

自由度

２

χ０．０５

２

差异度χ结论接受假设接受假设

５．１６６．５２

５６

２２

２３

５．９９７．８２

（ｓ－３．３）２

（ｓ）＝!

（ｄ，Ｓｄ＊２）、（ｖ，Ｓｖ＊２）分布，则未碳化的保护层厚度ｄ－ｖｔ服从正ＮＮ（ｄ－ｖｔ，ｔ２Ｓｖ＊２＋Ｓｄ＊２）。态分布Ｎ

根据假设（３），当Ｐ（ｄ－ｖｔ＜０）＞５％时，任一构件ｉ达到其服役寿命。即：

（ｄ－ｖｔｉ＜０）＝!Ｐ

４案例

（１）上海市吴淞口防汛墙建造于１９８８年，采用２００＃混凝

土，钢筋保护层设计厚度３０ｍｍ，允许施工偏差±（资料来５ｍｍ

#

ｄ－ｖｔ

＝１－"$!ｖｔｉ－ｄ

!ｉｖｄｉ

ｉｖ

ｄ

源于上海市水务局档案市区防汛墙一期工程竣工档案），检测时已服役１５年。通过对检测结果统计分析，其钢筋保护层厚度（３０，１．７３２）、（０．１３，０．０５４２）分布。将ｄ和碳化速率ｖ分别服从ＮＮ参数代入式（６）得，ｔ＝１３５．６年，即该处的防汛墙墙体预期使用寿

（１）

命为１３５．６年。

（２）上海市蕴藻浜胡庄桥附近防汛墙建造于１９９０年，采用

（２）

＝０．０５

查标准正态函数数值表得#（１．６４５）＝０．９５，则：

ｄ－ｖｔｉ

＝１．６４５

!ｉｖｄ整理得：

（ｖ２－１．６４５２・・（ｄ２－１．６４５２・Ｓｖ＊２）・ｔｉ２－２ｖｄｔｉ＋Ｓｄ＊２）＝０得：

ｖｖｄ１．６４５ｄｔｉ＝ｖｄ±

ｖ同时，由（２）式可知，ｄ－ｖｔｉ＞０，即：

２００混凝土，钢筋保护层设计厚度３０ｍｍ，允许施工偏差±５ｍｍ

＃

（资料来源于《上海市防汛墙资料汇总（宝册区）》），检测时已服役

３年，通过对检测结果统计分析，其钢筋保护层厚度ｄ和碳化速

（３）

率ｖ分别服从Ｎ（３０，１．７３２）、（０．２５４，０．０７７２）。将参数代入式（６）Ｎ得，ｔ＝７７．７年，即该处的防汛墙墙体预期使用寿命为７７．７年。

（４）

５结论

（１）钢筋保护层厚度服从Ｎ（ｄ，Ｓｄ＊２）分布，由于施工偏差主

ｔｉ＜ｄ／ｖ

预期寿命为：

ｖｖｄｄｔｉ＝ｖｄ－１．６４５・ｖ

（５）

要与钢筋绑扎与模板安装有关，目前国内混凝土工程施工水平相差不大，因此该规律具有一定的普遍性。

（２）混凝土平均碳化速率与当地环境有关，但是，由于表层混凝土的不均匀性，混凝土碳化速率为一随机变量，可以通过现场检测或室内加速碳化试验测得。从上海市防汛墙碳化深度（ｖ，Ｓｖ＊２）分布。的检测结果来看，碳化速率服从Ｎ

（３）由于施工偏差的离散性和表层混凝土的不均匀性，未碳化的保护层厚度ｄ－ｖｔ服从正态分布Ｎ（ｄ－ｖｔ，ｔ２Ｓｖ＊２＋Ｓｄ＊２），文中建立的概率模型综合考虑了施工因素和环境因素对结构寿命

・下转第２３页

服役寿命ｔ须同时满足（４）、（５）两式，因此取小值，构件的

（６）

结构是由多个构件组成的，根据木桶理论，结构的寿命是由构件的最小寿命决定的。因此结构的预基寿命为：

（ｔ１，…，ｔｉ，…，ｔｎ）ｔ＝ｍｉｎ

式中：ｎ——构件个数。

（７）

・２０・

问题。而ＪＧＪ／Ｔ２３－２００１中的标准状态比较片面，应根据国家计量检定规程ＪＪＧ８１７－９３《混凝土回弹仪》提出的１２条技术要求（见表１）来检验回弹仪是否处于标准状态。除表１中各种因素影响回弹仪测试性能外，还有机心的装配质量，如调零螺钉、固定弹击拉簧和机心同轴度等。回弹仪在每次使用完毕后，要及时进行保养和检定，以确保回弹仪一直处于标准状态。

果导致计算结果均值相等，而方差不等，最终的结果就是混凝土强度推定值的不同。

２．５．３测强曲线的影响

规程ＪＧＪ／Ｔ２３－２００１中的统一测强曲线是由全国有代表性

的材料、成型养护工艺配制的混凝土试件，通过试验根据混凝土立方体标准抗压强度与检测物理量的相关性所建立的，这一过程已经产生了一定的误差，再加上该曲线受地方材料和各地施工水平差异等因素影响故而存在较大的误差。

２．３建筑物所处的环境

建筑物所处的环境主要是指温度、湿度及大气情况。当环境

温度出现异常时，对回弹仪的性能是有影响的。因此ＪＧＪ／Ｔ２３－

２００１中规定了回弹仪的使用温度为－４￣４０℃。许多建筑物经常

是处于潮湿的环境下，因此混凝土表面的含水率较大，造成回弹值偏低，而规程中要求混凝土表面处于干燥状态，因此会引起较大误差。混凝土的碳化层厚度是影响回弹法测强的主要因素，而环境的温度、湿度及二氧化碳含量都影响着碳化的速率。所以，建筑物所处的环境势必导致回弹法不确定性的产生。

３结语

随着我国经济的飞速发展，新建建筑拔地而起，层出不穷，

从一个层面衬托着一个区域的经济实力和人民生活水平的提高。但是，区域的健康发展要有一个科学合理的规划，盲目的大规模拆除重建当然也是不科学、不合理的，这就需要我们对此进行理性的分析，做出可靠性评估，对一些既有建筑经过合理的维修加固，也可以配合国家的发展要求，从而使得资源能够得到充分的利用。一个重要的问题是，科学的鉴定结果，需要有真实的、可靠的检测数据的支持，任何脱离实际的评估都是没有意义的。本文主要研究混凝土材料强度测试方法的不确定性，将具体就我国现阶段应用较广的回弹法的不确定性进行分析，总结出引起这种不确定性的几点主要根源，为今后提高回弹法在工程检测中的精度提供参考，有一定的应用前景和经济价值。本文为国家自然科学基金“基于不确定性推理的既有结构可靠性评定”（５０６７８１４３）的基础性研究，也为研究回弹法不确定性的定量表述———不确定度的计算方法打下坚实的基础。

参考文献：

２．４检测人员

回弹法本身是一种科学的操作方法，但操作人员的素质大

大影响着该法的精度，操作人员用力是否合适和均匀，是否垂直于结构或构件的表面，是否规范操作，以及不同操作人员的读数也有一定的差别，最终都会使测强结果产生一定的误差。为此ＪＧＪ／Ｔ２３－２００１中规定凡从事回弹法检测的人员均应培训并持有相应的资格证书，以确保操作人员的综合素质，提高回弹法检测的精度。

２．５回弹法

回弹法本身是不是就完美无缺呢，当然不是，而且也会产

生相当大的误差。在此，笔者主要总结以下几个方面：

２．５．１测区选择的影响

测区的选择对回弹法的影响较大，但实际操作中，检测人

［１］ＪＧＪ／Ｔ２３－２００１，回弹法检测混凝土抗压强度技术规程［Ｓ］．北京：中国

建筑工业出版社．

柱、墙的检测部位仅取构件的中部，这种做员为图方便，对梁、

法欠妥。笔者建议要严格遵循ＪＧＪ／Ｔ２３－２００１规程的要求。具体测区的规定见文献［１］。

［２］蔡中民．混凝土结构试验与检测技术［Ｍ］．北京：机械工业出版社．（２）．［３］孟凡深．无损测强主要影响因素的显著性分析［Ｊ］．福建建材，２００５（２）．［４］林永元．回弹仪对回弹法检测精度的影响［Ｊ］．工程质量，２００５

２．５．２数据处理的影响［５］刘兴远，雷刚，等．回弹法检测混凝土抗压强度讨论［Ｊ］．工业建筑，

（５）．２００５

ＪＧＪ／Ｔ２３－２００１规程中规定结构或构件的混凝土强度推定

值的计算，当该结构或构件测区数不少于１０个或按批量检测时采用如下公式：

［６］Ｃａｒｉｎｏ，Ｎ．Ｊ．ＮｏｎｄｅｓｔｒｕｃｔｉｖｅｔｅｓｔｉｎｇｏｆＣｏｎｃｒｅｔｅ：ＨｉｓｔｏｒｙａｎｄＣｈａｌｌｅｎｇｅｓ［Ｊ］．

ＡｍｅｒｉｃａｎＣｏｎｃｒｅｔｅＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｄｅｔｒｏｉｔ，ＭＩ，１９９４，６２３－６７８．

［７］ＢＳ１８８１：Ｐｔ２０２．１９８６．ＲｅｃｏｍｍｅｎｄａｔｉｏｎｓｆｏｒＳｕｒｆａｃｅＨａｒｄｎｅｓｓＴｅｓｔｉｎｇｂｙ

ＲｅｂｏｕｎｄＨａｍｍｅｒ［Ｓ］．作者简介：单位地址：联系电话：

陈旭东（１９８１－），男，研究生。西安市雁塔路１３号５７８＃（７１００５５）

ｆｃｕ，ｅ＝ｍｆ－１．６４５ｓｆ

ｃ

ｃｕ

ｃｃｕ

ｃｃｕ

式中：ｍｆ———结构或构件测区混凝土强度换算值的平均值；

ｓｆ———结构或构件测区混凝土强度换算值的标准差。

ｃ

ｃｕ

问题出在当批量评价混凝土抗压强时，工程技术人员可能会采用两种不同的方法来计算结构混凝土抗压强度均值、方差［５］，结・上接第２０页

的影响，但由于未考虑表面坑洞和裂缝的影响，结构预测寿命偏大。

参考文献：

（２）．［１］高瑾，郭超江，等．水工混凝土的碳化与耐久性［Ｊ］．混凝土，１９９４

１３５７２８４４９１３

估及修补方案［Ｚ］．南京水利科学研究院材料结构研究所，１９９１（４）．备注：资料来源于上海市水利工程设计研究院．

［５］杨林德，耿大新，等．本市重要部位防汛墙段抗震能力的评估研究报

告［Ｚ］．上海市建委基金项目（编号：Ａ０１０６１５４），２００３，１１．作者简介：单位地址：联系电话：

耿大新（１９７７－），男，博士，讲师，主要从事道桥与岩土工程方面的教育与科研工作。

华东交通大学大学土木建筑学院（３３００１３）

［２］邸小坛，周燕．旧建筑物的检测加固与维护［Ｍ］．北京：地震出版社，

１９９２．

［３］沈恒范．概率论与数理统计［Ｍ］．北京：高等教育出版社，１９９５．［４］胡玉初，鹿立云，等．上海吴淞导堤混凝土方块破坏情况调查质量评

０７９１－７０４６０７２

・２３・